柱模板工程施工方案计算书

1、柱模板工程施工方案计算书工程名称：演示工程 _施工单位：某建设集团_编 制人：张 # _期： _一、编制依据.1二、工程参数.1三、新浇砼对模板侧压力标准值计算.1四、柱侧模板面板验算.2五、柱侧模板次楞验算.3六、柱宽度B 方向柱箍的验算.5七、柱宽度B 方向柱箍的对拉螺栓验算. .6八、柱高度H 方向柱箍的验算.6九、柱高度H 方向柱箍的对拉螺栓验算.7编制依据1、 工程施工图纸及现场概况2、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20114、 建筑施工手册第四版（缩印本）5、 建筑施工现场管理标准DBJ14-033-2005

2、6、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 （ 2011 年版）7、 建筑结构荷载规范 GB50009-2001 （2006 年版 ）&混凝土模板用胶合板GB/T17656-20089、 冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-200210、 木结构设计规范 GB50005-2003工程参数柱模板参数柱截面宽度0.5m截面咼度0.5m柱高度10.5m面板12mm 厚木胶合板竖楞米用方木，宽度 :70mm , 高度 :50mm , 柱宽度 B 方向设置 6 个竖 楞，柱次楞高度 H 方向设置 6 个竖楞柱箍双钢管，间距 500mm对拉螺栓不设置对拉螺栓何载参数振捣砼对

3、侧模板压力5kN/倾倒砼对侧模板压力5kN/m 2三、新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值： ?2F 0.22 C t0 1 2 V =0.22 X 24X 1.5 X 1.2 X 1.2 X 1.41=16.081 kN/mF cH =24 X 10.5=252.000 kN/m其中 丫 c -混凝土的重力密度，取 24kN/m 3;-新浇混凝土的初凝时间，取 1.5 小时；t 0 -V -混凝土的浇筑速度，取 2m/h ;H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总咼度，取10.5m ；B 1-外

4、加剂影响修正系数，取 1.2 ；B 2-混凝土坍落度影响修正系数，取 1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值16.081kN/m 2四、柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm 验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm面板的截面抵抗矩W=1000 X 12X 12/6=24000mrh截面惯性矩匸 1000 X 12X 12X 12/12=144000mrh（一）强度验算1、 面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.1m 。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Gk=16.081kN/m 2，倾倒砼对侧模板产生的荷

5、载标准值 Q? K =5kN/m 。均布线荷载设计值为：q1=0.9 X 1.2X 16.081+1.4 X 5 X 1=23.667KN/mq1 =0.9 X 1.35 X 16.081+1.4 X 0.7 X 5 X 1= 23.948KN/m根据以上两者比较应取q1= 23.948KN/m 作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M=0.1qd 2=0.1 X 23.948 X 0.1 2=0.02KN ? m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm 2;（T =MU =0.02 X 10 6=0.83N/mm < f=12.5N/mm224000面板强度满足要求（二）挠度验

6、算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1 X 16.081=16.081KN/m ；面板最大容许挠度值 ：100/400=0.25mm;面板弹性模量 ：E = 4500N/mm2;0.677ql 40.677 X 16.081 X 100 4v =0.02mm < 0.25mm100EI100 X 4500 X 144000满足要求 !五、柱侧模板次楞验算次楞采用两根两根70X 50 X mm 宽度 X 高度 ）方木，间距： 0.10m, 截面抵抗矩截面惯性矩 I 分别为：3截面抵抗矩W =70>50X50/6=29167mrn截

7、面惯性矩I =70 X50X50 X 50/12=729167mrh（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距， L=0.5m 。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Gk=16.081kN/m 2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值QK=5kN/m o均布线荷载设计值为：q1=0.9 X 1.2X 16.081+1.4 X 5 X 0.10=2.367KN/mq2=0.9 X 1.35 X 16.081+1.4 X 0.7 X 5 X 0.10= 2.395KN/m根据以上两者比较应取q=2.395KN/m 作为设计依据。q=2.395K

8、N/m3、强度验算计算最大弯矩：Mk=0.1q| 2=0.1 X 2.395 X 0.52=0.060kN ? m最大支座力： 1.1ql=1.1 X 2.395 X 0.5=1.32kN次楞抗弯强度设计值 f = 17N/mrf 。MU0.060X 1062 2艺= -=-=1.029N/mm < 17N/mmWX229167X 2满足要求 ！（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q 1 l=0.6 X 2.395 X 0.5=0.719KN木材抗剪强度设计值fv=17N/mm ；抗剪强度按下式计算 ：33V3X 0.719 X 10T =2 2= 0.154N/mm <

9、; fv=17N/mm2bhX 22X70X50X2次楞抗剪强度满足要求 ！（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 16.081 X 0.10=1.608KN/m ；次楞最大容许挠度值 =500/250=2mm次楞弹性模量 ：E = 10000N/mm2;v = 0.677ql 4 =0.677 X 1.608 X 500 4= 0.047mm < 2mm100EI X 2100 X 10000 X 729167 X 2满足要求 !六、柱宽度 B 方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距500mm 截面抵抗矩 W =8980mm 截

10、面惯性矩 I =215600mm 4; 截 面积=848mr n( 一) 强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P 计算如下：Pi=0.9 X 1.2X 16.081+1.4 X 5 X 0.1X 0.5=1.183kNP2 =0.9 X 1.35 X 16.081+1.4 X 0.7X 5 X 0.1 X 0.5= 1.197kN计算简图 (kN)根据以上两者比较应取P= 1.197kN 作为设计依据。).60.201.20.201.203.60-ff0-0684弯矩图 ( kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=2.993kN;N2=2.993kN;最大弯矩Mma；柱箍抗弯强度设计值

11、f (N/mm 2) = 205N/mm 2;柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=2.993KN>( T = N + Mn ax =2993+0.634 X 106=74.131N/mn n < 205N/mm 2848 8980满足要求 ！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下： P=16.O81 X 0.1 X 0.5=0.804kN 。柱箍的最大容许挠度值 :3 = 624/500=1.2mm;经计算最大变形Vmax =0.468 mm < 1.2mm满足要求 ！七、柱宽度 B 方向柱箍的对拉螺栓验算对拉

12、螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Nb：Nb =AnFt bA - 对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12 其截面面积 A=76.0mm, 可承受的最大轴向拉力设计值Nb=12.92kN 。对拉螺栓轴力设计值N=2.993kN < 12.92kN。满足要求 ！八、柱高度 H 方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距500mm 截面抵抗矩 W =8980mm 截面惯性矩 I =215600mm 4; 截 面积=848mr n（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P 计算如下：P1=0.9 X 1.2X 16.081+1.4 X 5 X 0.1 X 0.5=1.183k

13、NP2=0.9 X 1.35X 16.081+1.4 X 0.7 X 5 X 0.1 X 0.5= 1.197kN根据以上两者比较应取P= 1.197kN 作为设计依据。( ).60.20 -1.20 11.201.20 ().60foo684计算简图 ( kN)弯矩图 (kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=2.993kN;N2=2.993kN;最大弯矩Mma；柱箍抗弯强度设计值 f (N/mm 2) = 205N/mm 2;柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=2.993KN>NMnax29930.634 X 1062 2( T = - + -=- +- =74.131N/mm < 205N/mmA W8488980满足要求 ！( 二) 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下： P=16.081 X 0.1X 0.5=0.804kN 。柱箍的最大容许挠度值 :3 = 624/500=1.2mm;