梁板柱配筋计算书

1、截面设计本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁 ”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：M u1s f cbh02(9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：M2/ RE(9-1-2)u E1 s f cbh 0因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值 M 乘以抗震承载力调整系数后 RE 的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即MMax M u , RE M uE(9-1-3)比较 39 和表 43 中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制

2、。故表 39 中弯矩设计值来源于表 43，且为乘以 RE 后的值。进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。 T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。AB 跨及 CD 跨：bf1 3l 0 =7.5/3=2.5m ；bfbs n0.3 4.20.5 (0.25 0.3) 4.2mbf b12hf0.3 12 0.31.86mhfh00.1 ，故取 bf =1.86m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面：一排钢筋取h0 =700 40=660mm ，两排钢筋取 h0 =700 65=635mm,则fcbf hf h 0hf2=14.3 ×1860

3、 ×130 ×（660 130/2 ）该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。BC 跨：bf1 3l 0 =3.0/3=1.0m；bfbsn =0.3+8.4-0.3=8.4m；bfb12h f 0.312 0.131.86m ;hfh00.1 ，故取 bf =1m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面：取 h0 =550 40=510mm ，则f cbf hf h 0 h f 2 =14.3 ×1000×130×（ 510130/2）=827.26kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。

4、各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表49 及表 50。表格 49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算层号AB 跨BC 跨CD 跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy负弯矩 M （ kN·m）-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.61fbh00.1140.0970.1010.1010.0970.114Mcs21(12)0.1210.1020.1070.1070.1020.121s4)s 0. 5 1(120.9710.9490.9470.9470.9490.971s配筋 As （ m m 2）925.84803.52839.3583

5、9.35803.52925.84实配钢筋3C203C203C203C203负弯矩M （ kN ·m）-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84续表 49AB跨BC跨CD跨层号32Ms21fc bh01(12s)s0.51(1 2 s )配筋 As（ mm 2 ）实配钢筋负弯矩M （kN ·m ）Ms21 f c bh01(12)ss0.51(12 s )配筋 As（ mm 2 ）实配钢筋-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy0.1980.1710.1860.1860.1710.1980.2230.1890.208

6、0.2080.1890.2230.8880.9060.8960.8960.9060.8881757.631486.61632.211632.211486.161757.634C254C254C254C25-452.60-445.3-500.02-500.02-445.63-452.600.2600.2580.2890.2890.2580.2620.3100.3040.350.350.3040.310.8450.8480.8250.8250.8480.8452343.052298.12651.292651.292298.812343.054C 25+2C 204C25+2C224C25+2 C2

7、24C 25+2C20负弯矩 M （kN ·m ）-610-491.9-557.04-557.04-491.69-610Ms1fc bh20.3530.2840.3220.3220.2840.35301(12)0.4580.3430.4030.4030.3430.458ss0.51(12 s )0.7710.8290.7980.7980.8290.7711配筋 As（ mm 2）3460.982594.43053.5630530562594.543460.984C 25+4C2实配钢筋4C 25+4C 224C25+4C204C25+4 C202表格 50 各层各跨框架梁下部纵筋配筋

8、计算AB跨BC跨CD跨层号MMABzM AByMAB 中BCzM BCyMCDzMCDyMCD 中正弯矩 M （ kN·m） 113.5342.92196.2778.3978.3942.92113.53196.27Ms21 f c bh01(12s )4s0.51(1 2)s0.0610.0230.1050.070.070.0230.0610.1050.0630.0230.1110.0730.0730.0230.0630.1110.9680.9880.9440.9620.9620.9880.9680.944配筋 A s（ mm 2）493.62182.83875.06443.8344

9、3.83182.83493.62875.06实配钢筋3C 203C183C 20正弯矩M （ kN·m） 212.59147.58253.44218.57218.57147.58212.59253.44Ms21 f c bh01(12s )3s0 .5 1(12s )0.1140.0790.1360.1960.1960.0790.1140.1360.1210.0820.1470.2200.2200.0820.1210.1470.9390.9490.9060.8740.8740.9490.9390.906配筋 A s（ mm 2）952.86 647.681177.34 1362.09

10、 1362.09 647.68952.861177.34实配钢筋2C25+1C 203C252C 25+1C 20正弯矩 M（ kN·m） 297.13273.37254.36371.00371.00273.37297.13254.36Ms21 f c bh021(12s )s0 .5 1(12s )0.1590.1460.1360.3680.3680.1460.1590.1360.1740.9210.9270.7570.7570.9210.1740.9270.9130.9210.9270.7570.7570.9210.9130.927配筋 A s（ mm 2）1369.711349

11、.241154.84 2669.352669.351349.241369.711154.84实配钢筋3C254C25+2C223C 251 正弯矩M （ kN · m） 455.71321.43256.51428.13428.13321.43455.71256.51续表 50层号AB 跨BC 跨CD 跨MABzM ABy中MBCzMBCyM CDzMCDy中M ABMCDMsfbh20.2630.1860.1480.3490.3490.1860.2630.1481c011(12s )0.3120.2080.9120.7750.7750.2080.3120.912s0 .5 1(12s

12、 )0.8440.8960.9120.7750.7750.8960.8440.912配筋 A （ mm 2） 2361.94 1569.291230.362868.252868.251569.292361.941230.36s实配钢筋4C25+2C204C25+4 C204C 25+2C 20注： 1. 表中弯矩带 “ * 者”由竖向荷载控制，弯矩设计值均来源于表39。2. 表中弯矩不带“ * 者”均由水平地震作用控制，弯矩设计值来源于表43 ，且为乘以RE后的值。3. BC 跨跨中弯矩较小，表中未列出。框架梁斜截面设计按照 “强剪弱弯 ” 原则，考虑地震作用组合时的梁剪力设计值应按式（计算，

13、为简化计算，近似按下式确定梁剪力设计值。Vb1.1M blM br VGbl nG0.6V Q1.3V E也即将表 45 中的剪力组合值放大1.1 倍，作为梁端剪力设计值。1）剪压比验算无地震作用组合时，AB 跨及 CD 跨梁的最大剪力在 CD 跨首层左端， Vmax=183.62kN ； BC 跨各层梁的最大剪力在五层右端， Vmax= 29.99kN ，根据式（ 9-1-5 ），有9-1-4 ）（ 9-1-4 ）AB 跨及 CD 跨：V183.621030.0650.25maxf bh1.014.3300660c c0BC 跨：V29.991030.0140.25maxc fcbh 01.

14、014.3300510有地震作用组合时，AB 跨及 CD 跨梁的最大剪力在CD 跨首层左端，VE max =353.07 ×1.1 =388.38kN ；BC 跨各层梁的最大剪力在首层右端，VE max =469.48 ×1.1=516.43kN ，各梁跨高比均大于2.5 ，根据式（ 9-1-6 ），有AB 跨及 CD 跨：VEmax388.38 1030.20f bh0.1370.2671.014.3300660cc0REBC 跨：V516.431030.20Emax0.236f bh0.2671.014.3 300510cc0RE各跨层各层梁剪压比均满足要求。2）箍筋计

15、算为简化计算， 先根据 “强剪弱弯 ”的要求， 按加密区构造要求设置箍筋， 计算其受剪承载能力，然后与最大剪力设计值进行比较，不足者再作调整。加密区箍筋取双肢,8100 ，各跨受剪承载能力计算如下：无地震作用组合时，根据(9-1-7)式即 :AB 跨及 CD 跨：V0.7 f bh1.25 fAsv hut0ys0250.30.7 1.43 300 660 1.25 270660 422.28KN V 183.62KN100BC 跨：AV0.7 f bh1.25 fsvhut0ys00.71.43300510 1.25250.3270510 326.31KN V 29.99KN100有地震作用

16、组合时，根据公式(9-1-8)AB 跨及 CD 跨：AV0.42 f bh1.25 fsv huEt0ys00.421.433006601.25270250.3660343.00KN100REVE0.75353.07 1.1291.28KNBC 跨：V0.42 fbh1.25 fAhsvuEt0ys00.421.433005101.25270250.3510265.05KN100VREE0.75469.481.1387.32KN即，除 BC 跨外，各跨各层梁箍筋均满足要求。进一步分析计算可知，BC 跨首层及二层需加大箍筋直径，采用双肢,10100 。其余各层仍采用双肢,8100 。AB 跨及

17、CD 跨非加密区箍筋取双肢,8200 ，BC 跨全长加密。最小配箍率根据公式 (9-1-9) ：Asv250.30.168% 0.26f t0.138%svfbs300200满足最小配箍率要求。yv9.2 框架柱按照 “强柱弱梁”原则，考虑地震作用组合时的柱端弯矩设计值计算，实际就是将表 46 表 49 中的柱端弯矩设计值乘以放大系数1.1 。轴压比验算考虑地震作用组合时，底层柱最大轴力为C 柱， Nmax3075.59KN ；混凝土强度： C30轴压比N3075.59103maxc0.439 u c 0.75fc Ac14.3 700 2柱轴压比满足要求。正截面受弯承载力计算根据柱端内力组合

18、值选取最不利内力设计值，并选取柱上端和下端内力设计值的较大值作为截面配筋的计算依据。选取内力时，应先求得柱的界限受压轴力，以确定柱各截面的偏心受压状态。柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。混凝土强度： C30 ；钢筋强度： HRB400 ，因此界限相对受压区高度根据公式(9-2-1) 计算 ,即:b10.80.55f y3601E 12.01050.0033scu则界限受压轴力为：Nb1 fcbh 0 b14.3700 6600.55 3633.63KN本工程中，柱截面控制内力均来自于有地震作用组合工况。因此，荷载组合效应需乘以承载力抗震调整系数RE 。当截面轴力设计值RE N N

19、b 时，截面为大偏心受压状态；当截面轴力设计值RE N N b 时，截面为小偏心受压状态。但无论哪种偏心受压状态，轴力相近，则弯矩越大，配筋量越大。因此，大偏心受压时，应选取弯矩较大、而轴力较小的内力组；小偏心受压时，应选取轴力较大且弯矩也较大的内力组。此外，对不能明显判断的内力组，则应进行配筋量的比较。对于多层框架，顶层或顶部两层柱常属于大偏心受压状态，其配筋由计算确定；中间若干层也属于大偏心受压状态，但配筋一般是构造配筋，底层或底部两层柱在不同的内力组合工况下，偏心受压状态可能不同，应分别计算其配筋量，并取最大值。1、大偏心受压状态对称配筋的大偏心受压柱，配筋按下式计算：当 x2as时，R

20、E Nei0.5haA sAsf y h0 a(9-2-1)当 x 2as 时，RE Ne1 f c bx h 00.5xAsAsf y h0 a s(9-2-2)2、小偏心受压状态对称配筋的小偏心受压柱，配筋按下式计算：Nfbh0REb 1 cRE Ne0.431 f c bh 02b1 f c bh0b h0as1(9-2-3)Ne1 fc bh02RE1 0.5As Asf y h0 as(9-2-4)各柱配筋计算详见表51 表 54。表格 51 A 柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩 M151.37277.02279.30811.90轴力 N轴压比 ucREe0c M /

21、N （ mm ）e a=max （20 ， h/30 ）（ mm ）ei = e 0 + e al0=1.25H , 1.0H (首层 )（ mm ）1 = 0.5 f cA/(RE N)（ 1.）02 =1.15 - 0.01l0/h （ 1.0 ）21l02111300 e i / h0h274.71593.83927.171189.360.0390.0850.1320.1700.750.750.750.8606.12513.15331.36750.9023.3323.3323.3323.33629.45536.48354.69774.2348754875487552001.01.01.0

22、1.01.01.01.01.01.0391.0461.0691.036NRExf cb（ mm ）（ 2as =80） 20.58 2a s 44.49 2a s 69.47 2a s 95.05 2a s偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压A s (mm 2)317.54501.16190.060min A c （ mm 2 ）980980980980初选钢筋4C 204C 204C 204C20表格 52 B 柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩 M195.79524.50671.28672.54轴力 N轴压比ucREe0cM / N（ mm ）ea=max （ 20 ， h/3

23、0 ）（ mm ）ei = e 0 + e al 0=1.25 H, 1.0H(首层 )（ mm ）1 = 0.5f cA/(RE N)（ 1.）02=1.15 - 0.01 l0/h（ 1.） 012l01121300e i / h0hx RE N （mm ）（2as =80） f cb偏心受压状态2A s (mm )minAc （ mm 2 ）初选钢筋322.95647.59885.051108.540.0460.0920.1260.1580.750.750.750.80666.88890.92834.31667.3623.3323.3323.3323.33690.21914.25857.

24、64690.6948754875487552001.01.01.01.01.01.01.01.01.0361.0271.0291.04024.2 2a s48.5 2a s 66.3 2a s88.5 2a s大偏压大偏压大偏压大偏压439.561368.591702.621529.779809809809804C204C 224C254C 25表格 53 C 柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩 M195.79524.50671.28672.54轴力 N轴压比 ucREe0cM / N（ mm ）ea=max （ 20 ， h/30 ）（ mm ）ei = e 0 + e al 0

25、=1.25 H, 1.0H (首层 ) （ mm ）1 = 0.5 f cA/(RE N)（ 1.）02 =1.15 - 0.01 l 0/h （ 1.）021l 01121300ei / h0hx RE N （ mm）（ 2as =80） fc b偏心受压状态A s (mm 2)minAc （ mm 2）初选钢筋322.95647.59885.051108.540.0460.0920.1260.1580.750.750.750.80666.88890.92834.31667.3623.3323.3323.3323.33690.21914.25857.64690.694875487548755

26、2001.01.01.01.01.01.01.01.01.0361.0271.0291.04024.2 2a s 48.5 2a s66.3 2a s 88.5 2a s大偏压大偏压大偏压大偏压439.561368.591702.621529.779809809809804C204C224C254C 25表格 54 D 柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩 M151.37277.02279.30811.90轴力 N轴压比 ucREe0cM / N（ mm ）ea=max （ 20 ， h/30 ）（ mm ）ei = e 0 + e al0 =1.25H, 1.0H( 首层 )（ m

27、m ）1 = 0.5f c A/(RE N)（ 1.）02 =1.15 - 0.01 l 0/h（ 1.0 ）21l02111300ei / h0hx RE N （ mm）（ 2as =80） fcb偏心受压状态A s (mm 2)minAc （ mm 2）初选钢筋274.71593.83927.171189.360.0390.0850.1320.1700.750.750.750.8606.12513.15331.36750.9023.3323.3323.3323.33629.45536.48354.69774.2348754875487552001.01.01.01.01.01.01.01.

28、01.0391.0461.0691.03620.5 2as 44.4 2as 69.4 2a s 95.0 2a s大偏压大偏压大偏压大偏压317.54501.16190.06 09809809809804C204C204C204C 20斜截面受剪承载力计算按照 “强剪弱弯 ”原则，考虑地震作用组合时的柱端剪力设计值计算，实际就是将表 45 表 48中的柱端剪力设计值先按柱端弯矩设计值的调整系数1.1 进行放大（满足强柱弱梁），再乘以 “强剪弱弯 ”的放大系数 1.1 ，即放大 1.1×1.1=1.21倍。1、剪压比验算二层 C 柱剪力最大： |Vmax| =315.01 1 

29、15;.21=381.16kN 。取 h0 =700-40=660mm ，则H n39008002h 022.35 266010.2c f c bh010.2 1.0 14.3 700 660 1554.9KN VmaxRE0.75柱截面尺寸满足要求。2、箍筋配置抗震设计时，各柱最大轴压比、配箍特征值、最小体积配筋率见表55。表格 55柱体积配箍率层 号4321最大轴力Nmax （kN ）2393.191711.371086.71498.91A最大轴压比uc =N max /(fcA)0.3420.2440.1550.071柱最小配箍特征值V0.090.080.080.08f最小体积配箍率V

30、minv c / f yv0.48%0.42%0.42%0.42%最大轴力N max （ kN ）3075.592191.941343.13593最大轴压比u =N max /(f cA)0.4390.3130.1920.085Bc柱最小配箍特征值V0.110.090.080.08f最小体积配箍率V minv c / f yv0.58%0.48%0.42%0.42%最大轴力Nmax （kN ）3075.592191.941343.13593C最大轴压比uc =N max /(fcA)0.4390.3130.1920.085柱最小配箍特征值V0.110.090.080.08f最小体积配箍率V m

31、inv c / f yv0.58%0.48%0.42%0.42%最大轴力N max （ kN ）2393.191711.371086.71498.91D最大轴压比uc =N max /(fcA)0.3420.2440.1550.071柱最小配箍特征值V0.090.080.080.08f最小体积配箍率V minv c / f yv 0.48%0.42%0.42%0.42%根据柱端加密区的箍筋配置要求，初步确定柱加密区箍筋取井字箍,8100 ，非加密区取 ,8200 。则加密区实际体积配筋率为：nAl850.3 630sv10.64%vb h s630630100corcor对照表 55，可知，除

32、 C 柱首层外，上述箍筋配置均可满足要求。实际配箍时为简化类型，略作调整后，配置如下：各柱首层加密区箍筋取井字箍,10100 ，非加密区取,10200 ，二层以上加密区箍筋取井字箍,8100 ，非加密区取,8200 。各柱加密区范围按构造要求：首层柱底端取基础顶面至±0.000 以上 1260mm ，柱顶端取 850mm ，其它各层柱柱端均取700mm 。3、箍筋验算按最大剪力设计值计算。二层 C 柱剪力最大：|Vmax| =315.01 1 ×.21=381.16kN 。剪跨比=2.35 ，相应轴力：N=936.65kN<0.3fcA=0.3 14×.3

33、×7002=2102.1kN ，取 N=2102.1kN 。柱剪力在整个层高范围内是不变的，故验算柱斜截面强度时应取非加密区的箍筋间距。A1 1.05svh00.056Nf t bh 0f yvRE1s11.051.43700660450.30.05621021002706600.852.351200=593.01kN |Vmax| =381.16kN （满足要求）非抗震设计时，各柱剪力较小，不需计算，按上述构造配置即可满足要求。10.4 现浇板设计本工程采用梁板整体现浇结构，板厚130mm ，混凝土采用C30 ，钢筋采用HRB400 级钢筋，在设计中，按弹性理论计算，各板区格的弯距

34、而进行配筋计算。楼面板的内力及截面配筋计算006600420066420045004500图 1 现浇板区格布置图( 部分 )1、设计参数边横梁： 300mm × 700mm 、中横梁： 300mm × 600mm 、纵梁 300mm × 800mm 。钢筋混凝土现浇板，厚130mm, 混凝土采用C30(fc=14.3N/ mm 2),级钢筋fy=360N/ mm 2表格 57 楼面板荷载设计值区格g+q/2q/2g+qA、 C5.58+4.55/2=7.864.55/2=2.285.58+4.55=10.13B、D 、E4.91+3.25/2=6.543.25/

35、2=1.624.91+3.25=8.16F5.74+3.25/2=7.363.25/2=1.626.89+3.25=10.14计算跨度内跨l0l c 轴线间距离，边跨 l0 l c 300 / 2l01 为短边方向 ,l02 为长边方向A 区格板 l01/ l023 / 8.4 0.357周边固支，查表可得l l方向跨中弯矩系数分01 02别为 0.04 、 0.0038 ，支座弯矩系数分别为-0.0829 、 -0.0570 ；周边简支时跨中弯矩系数为 0.0965 、0.0174 。m10.040.20.00387.86320.09650.20.01742.28324.93KN .mm20.00380.20.0407.86320.01740.20.09652.28321.59KN .mm1m10.082910.13327.56KN .mm2m20.057010.13325.20KN .m对边区格板的简支边，取m 或 m0 。表格 58 按弹性理论计算的弯矩值ABCDEFl 01 m34.233.853.