装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计

1、装配式钢筋混凝土简支 T 形梁桥课程设计、设计资料1、桥面净宽：净 -7（车行道） +2×1.0（人行道） +2×0.25（栏杆）2、主梁跨径和全长标准跨径： Lb=25m （墩中心距离）。计算跨径： L=24.50m （支座中心距离）。预制长度： L'=24.95m（主梁预制长度）。3、设计荷载公路 -II 级，人群 3.5kN/m2。4、材料1524502495桥梁横断面图（单位： cm）材料规格内容钢筋HRB335（原级）主梁主筋、弯起钢筋和架立钢筋R235（原级）箍筋混凝 土C25主梁C30 防水桥面铺装5、结构尺寸横隔梁 5 根，肋宽 15cmT 型梁尺寸

2、图(单位： cm )6、计算方法极限状态法7、设计依据(1) 公路桥涵设计通用规范 (JTG D60-2004)。(2) 公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG D60-2004) 二、行车道板的计算(一) 计算模式 行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算(二) 荷载及其效应1每延米板上的恒载个 gT 梁翼缘板自重： g20.111.0252.75kN /m每延米跨宽板恒载合计：gg1g22.4 2.75 5.15kN /m2永久荷载产生的效应1弯矩： Msg21 gl0215.151.80.2 2kNm2() 1.6521.8 0.2剪力： Qsg gl 0 5.15 (1.

3、8 0.2) 4.12kNsg 0 2桥面铺装： g1 0.1 1.0 24 2.4kN /m3可变荷载产生的效应 以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置， 此时两边的悬臂板各承受一半的车 轮荷载根据公路桥涵设计通用规范 4.3.1条后轮着地宽度 b2及长度 a2为：a2 0.2mb2 0.6m顺行车方向轮压分布宽度： a1 a2 2H 0.2 2 0.1 0.4m垂直行车方向轮压分布宽度： b1 b2 2H 0.6 2 0.1 0.8m单轮时： a' a1 2l 0 0.4 2 0.8 2.0m根据公路桥涵设计通用规范 4.3.2 条，局部加载冲击系数： 1 1.3作用于每米宽板条上

4、的弯矩为：16.06kN / mPb1280 0.8M sp (1 ) (l0 1) 1.3 (0.8 ) 4a 4 4 3.4 4单个车轮时：Pb11400.8M 'sp(1)4Pa'(l01)1.3(0.8 )44 2.0413.65kN / m取最大值： Msp 16.06kN /m作用于每米宽板条上的剪力为： Qsp (1 ) P 1.3 280 26.76kNsp 4a 4 3.44基本组合24.46 kN / m根据公路桥涵设计通用规范 4.1.6 条 恒+汽：1.2M sg 1.4M sp 1.2 ( 1.65) 1.4 ( 16.06) 1.2Qsg 1.4Qs

5、p 1.2 4.12 1.4 26.76 42.41kN 故行车道板的设计作用效应为：M sj24.46 kN / mQsj 42.41kN(三) 截面设计、配筋与强度验算1. 界面设计与配筋悬臂板根部高度 h 14cm，净保护层 a 2cm。若选用 12钢筋，则有效高度 h0 为： d 0.014h0 h a 0.14 0.02 0.113m0 2 2 根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范 5.2.2 条： x0M d fcdbx(h0 2)24.46 11.5 103 1.0 x (0.113 x)2化简： x2 0.226x 0.00425 0解得： x 0.0205m验算：

6、bh0 0.56 0.113 0.0633m x 0.0205mAs11.5 1.0 0.02052808.42 10 4m228.42cm2根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范 5.2.2 条：需要的间距为： s 100/(8.42/1.131) 13.4cm ，取 s 13cm此时 As 1.131 100 8.7cm2s 13即桥面板布置间距为 13cm的 12 钢筋根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范 5.2.9 条，抗剪截面 应符合：0Vd 0.51 10 fcu,k bh00.51 10 3 25 1000 113 288.15kN Vd 42.41kN 满

7、足规范要求根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范 5.2.10 条0Vd 0.50 10 3 2 ftdbh030.50 10 3 1.0 1.23 1000 113 69.5kN Vd 42.41kN故不需要进行斜截面抗剪承载力计算， 仅按构造要求配置箍筋。 板内分布钢筋用8 ，间距取 25cm。2. 承载能力验算由 fsdAs fcdbx 可得：x fsd As /( fcdb) 280 0.00087 /(11.5 1.0) 0.0211mxMd fcdbx(h0 x2)M A 24.46kN /m11.5 103 1.0 0.0211 (0.113 0.0211) 24.86

8、kNm2承载能力满足要求三、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1跨中弯矩横向分布系数 （根据偏心受压法计算，考虑主梁抗扭刚度修正 ） （1）主梁的抗弯惯矩 I 及抗扭惯矩 IT平均板厚：h0 2 3 0.8830.4 24.52 5 3.90 10 3 2 (8 14) 11cm主梁截面的重心距顶缘距离 ax： ax11 140(180 20) 11 140 2022(180 20) 11 140 2045.1cm1 3 11 2I 160 11(3) 各主梁横向分布系数 160 11 (45.1) 12 32.4 9.087070 10 212 24 2 4 9087070cm1号主梁的

9、横向影响线 9.087070 10 2 m41 20 1403 20 140 (140 45.1) 212 2T 形截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面抗扭惯矩之和： 顶板： b1/t1 1.8/0.11 16.4 ，查表得 a1 0.333腹板： b2 / t2(1.4 0.11)/0.2 6.45 ，查表得 a2 0.3010.333 1.8 0.113 0.301 1.29 0.2 33.90 10(2)抗扭修正系数根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范3.1.6 条， G 0.4Ea1a 5 3.6ma2a41.8ma30mai2 2(3.62 1.82 ) 32.41Gl 2

10、ITi 12 12E ai2 Iii1111121314151515150.8830.8830.8830.8833.6 3.632.43.6 1.832.43.6 032.43.6 1.832.40.5530.3770.20.0231 3.6 3.615 0.883 0.15315 5 32.4 具体见下图1 号主梁横向影响线同理可求得 2号主梁和 3 号主梁的影响线，由于结构对称， 4 号主梁的影响线与 2号主梁影响线对称， 5 号主梁的影响线与 1 号主梁影响线对称 .1号2号3号4号5号773.882.2.211.320.2 号主梁横向影响线1号2号3号4号5号.2.2.2.2.2.0.

11、0.0.0.03 号主梁横向影响线对 1、 2、 3 号主梁进行最不利加载以求得横向分布系数，加载的位置见下图人行道板及栏杆人群人群人行道板及栏杆1号.146.0494.35.295.人行道板及栏杆773.813.191.2.510.320.932.091.0351.01 号主梁最不利加载人群人群人行道板及栏杆224.793.743.852.882.2.491.号 501.4 211.20.0100.320.3 号两的横向影响线为直线， 对于公路 II 级1 号主梁的横向分布系数：2 号主梁的横向分布系数：3 号主梁的横向分布系数：对于人群1 号主梁的横向分布系数：2 号主梁的横向分布系数：3

12、 号主梁的横向分布系数：对于人行道板和栏杆2 号主梁最不利加载 可直接计算1q2q3q(0.4940.3160.1910.015)0.508(0.3470.2580.1940.105)0.4520.2 40.4121211r 0.5922r 0.3973r 2 0.2 0.41号主梁的横向分布系数： 1b 0.641 0.239 0.4022号主梁的横向分布系数： 2b 0.422 0.02 0.402人群3号主梁的横向分布系数： 3b 0.2 0.2 0.4 2梁端剪力横向分布系数 （根据杠杆法计算 ） 人群766.号1 00.222.人群1 号主梁加载人群2 号主梁加载人群人群3 号主梁加

13、载 对于公路 II 级11 号主梁的横向分布系数： '1q 1 0.667 0.33412 号主梁的横向分布系数： '2q 1 1.00 0.5213 号主梁的横向分布系数： '3q (1.0 0.278) 0.639 对于人群1 号主梁的横向分布系数： '1r 1.2222 号主梁的横向分布系数： '2r 0.2223 号主梁的横向分布系数： '3r 0(二) 作用效应计算 1永久作用效应(1) 永久荷载 假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担主梁： (1.80.2)0.111.40.2 2511.4 kN / m横隔板：中梁： 0.5(1.

14、061.12)0.82 0.15255 24.5 1.33kN / m边梁： 0.5(1.061.12)0.80.15 25524.5 0.67kN / m桥面铺装：0.1 1.8 244.32kN / m人行道板及栏杆按照 5.5kN/m 来计算，根据横向分布系数分摊至各主梁的荷载 为：1 号主梁： 0.402 5.5 2.21kN / m2 号主梁： 0.402 5.5 2.21kN / m3 号主梁： 0.4 5.5 2.2kN / m各梁的永久荷载为：1 号主梁： 11.4 0.67 4.32 2.21 18.6kN / m2 号主梁： 11.4 1.33 4.32 2.21 19.2

15、6kN / m3 号主梁： 11.4 1.33 4.32 2.2 19.25kN / m(2) 永久作用效应计算1 号主梁12 跨中弯矩： M1/ 218.6 24.52 1395.6kNm1/ 2 81 支点剪力： Q018.6 24.5 227.9kN022 号主梁1 跨中弯矩： M1/ 219.26 24.52 1445.1kNm1/ 2 81 支点剪力： Q019.26 24.5 235.9kN023 号主梁12 跨中弯矩： M1/ 219.25 24.52 1444.4kNm81 支点剪力： Q019.25 24.5 235.8kN022可变作用效应 (1)汽车荷载冲击系数取冲击系数

16、 0.3(2) 可变作用产生的弯矩 a公路 II 级根据公路桥涵设计通用规范 4.3.1条规定，公路 II 级车道荷载按照公路 I 级 车道荷载的 0.75倍采用，即均布荷载 qk 7.875kN / m， Pk 195kN各主梁的跨中弯矩：1 号主梁： M1/ 2 0.5082 号主梁： M1/ 2 0.4523)03)01 81 (217.875 24.52195 24.5) 1179.0kNm4217.875 24.52195 24.5) 1049.0kNm4113 号主梁： M1/ 2 0.4 (1 0.3) ( 7.875 24.52195 24.5) 928.3kNmb人群荷载人群

17、荷载： pr 3.5 1.0 3.5 kN / m各主梁的跨中弯矩：1 号主梁：M 1/ 20.592183.5224.52155.5kNm2 号主梁：M 1/ 20.397183.5224.52104.3kNm123 号主梁： M1/ 2 0.4 3.5 24.52 105.0kNm1/ 2 8 c弯矩基本组合 根据公路桥涵设计通用规范 4.1.6 条规定，永久作用设计值效应与可变作用 设计值效应的分项系数为：永久荷载作用分项系数： G1 1.2汽车荷载作用分项系数： Q1 1.4人群荷载作用分项系数： Q2 1.4结构重要性系数： 0 1.0组合系数： c 0.8 各主梁的弯矩基本组合：1

18、 号主梁：M 1/ 21.0(1.21395.61.41179.00.81.4155.5)3499.5kNm2 号主梁：M 1/ 21.0(1.21445.11.41049.00.81.4104.3)3319.5kNm3 号主梁：M 1/ 21.0(1.21444.41.4928.30.81.4105) 3150.5kNm(3) 可变作用产生的跨中剪力按照跨中的横向分布系数来计算跨中的剪力， 横向分布系数沿桥跨没有变化， 计算剪力时，根据公路桥涵设计通用规范4.3.1 条规定，集中荷载标注值 Pk 需乘以 1.2 的系数，即 Pk 195 1.2 234kNa公路 II 级 各主梁的跨中剪力：

19、1 1 2341 号主梁： Q1/2 0.508 (1 0.3) ( 7.875 24.5 ) 93.2kN 1/2 2 4 21 1 2342 号主梁： Q1/2 0.452 (1 0.3) ( 7.875 24.5 ) 82.9kN1 1 2343 号主梁： Q1/2 0.4 (1 0.3) ( 7.875 24.5 ) 73.4kNb人群荷载 各主梁的跨中剪力：1 号主梁：Q1/20.59213.524.515.7kN242 号主梁：Q1/20.39713.524.513.8kN10.4243 号主梁：Q1/23.5 24.5 13.8kN24c跨中剪力基本组合 各主梁的跨中剪力基本组合

20、：1 号主梁：Q1/ 21.0(1.493.20.81.45.7)136.9kN2 号主梁：Q1/21.0(1.482.90.81.43.8)120.3kN3 号主梁：Q1/ 21.0(1.473.40.81.43.8)107.0kN(4) 可变作用产生的支点剪力计算支点剪力时荷载横向分布系数是沿桥跨变化的， 支点处的横向分布系数由杠 杆法求得， 第一道横隔板采用跨中的横向分布系数， 支点到第一道横隔板处采用 线性变化。根据前面的计算结果，公路 II 级和人群荷载相对应的 1、2、3 号主 梁的横向分布系数沿跨长的变化见下图：1号主梁805.433.22.936.295.22.03号主梁2号主

21、梁a公路 II 级 各主梁的支点剪力：1 号主梁： Q0 (1 0.3) (7.875 24.5 0.5 0.508 7.875 6.16 0.75 0.174 0.57.875 6.16 0.25 0.5 0.174 0.667 234 0.334) 160.3kN2 号主梁：Q0 (1 0.3) (7.875 24.5 0.5 0.452 7.875 6.16 0.75 0.048 0.57.875 6.16 0.25 0.5 0.048 0.667 234 0.5) 210.2kNQ0 (1 0.3) (7.875 24.5 0.5 0.4 7.875 6.16 0.75 0.239 0

22、.5 3 号主梁：7.875 6.16 0.25 0.5 0.239 0.667 234 0.639) 251.5kN b人群荷载各主梁的支点剪力：1 号主梁： Q0 (3.5 24.5 0.5 0.592 3.5 6.16 0.75 0.63 0.53.5 6.16 0.25 0.5 0.63 0.667) 31.6kN2 号主梁： Q0 (3.5 22.3 0.5 0.397 3.5 3.95 0.75 0.397 0.53.5 6.16 0.16 0.5 0.397 0.667) 13.0kNQ0 (3.5 24.5 0.5 0.4 3.5 6.16 0.75 0.4 0.5 3 号主梁

23、： 03.5 6.16 0.25 0.5 0.4 0.667) 13.2kN c支点剪力基本组合各主梁的支点剪力基本组合：1 号主梁：Q01.0(1.2227.91.4160.30.81.431.6)533.3kN2 号主梁：Q01.0(1.2235.91.4210.20.81.413.0)591.9 kN3 号主梁：Q01.0(1.2235.81.4251.50.81.413.2)649.8kN（三）持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算1.配置主筋根据前面的弯矩基本组合可知， 1 号梁的跨中弯矩最大，考虑到施工方便， 偏安全地一律按 1 号梁的弯矩进行配筋计算。假定主梁单向配筋，钢

24、筋净保护层为 3cm，钢筋重心至底边距离 a 12cm ，则主梁有效高度 h0 h a 140 12 128cm已知 1 号梁跨中弯矩 0M d =3499.5kNm ，根据公路桥涵钢筋混凝土和预应 力混凝土桥涵设计规范 5.2.3 条：xh 'f0Md fcdbx(h0) (b'f b)h'f(h0f) f 'sd A's(h0 a's)22在这里 fcd 11.5MPa ， b 0.2m ， b 'f 1.78m ， h 'f 0.11m， A's 03 6 x3499.5 103 11.5 106 0.2x(1.28

25、 ) (1.78 0.2) 0.11(1.28 0.211)2x2 2.56x 0.91 0求解得 x 0.43m 0.11m 根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.3条：fsdAs fcdbx (b' f b)h 'f As11.5 0.2 0.43 (1.78 0.2) 0.11 1.07 10 2m2280选用14 32 钢筋22As 14 8.042 112.59 cm2 107cm2钢筋的重心距底缘的距离为： y ' 3 3.5 3.4 14.9cm配筋率验算：107 /(20 125.1) 4.28% 0.2%实际有效高度： h0 140

26、14.9 125.1cm2.持久状况截面承载能力极限状态计算实际受压区高度： x 112.59 280/11.5 (178 20) 11/ 20 50.2cmx 50.2cm h0 0.56 125.1 70.1cm 满足规范要求截面抗弯极限状态承载力为：Mdxfcdbx(h0 x2) (b'f b)h'f (h0h'f2)0.211) 100.502 ) (1.78 0.2) 0.11 (1.2823636kNm 3499.5kNm满足要求3. 根据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置根据剪力基本组合， 3 号梁的支点剪力最大， 1 号梁的跨中剪力最大，偏安 全计，支点剪力以

27、 3 号梁为准，跨中剪力以 1 号梁为准：0Vd1/ 2 136.9kN ， 0Vd0 649.8kN假定有 6 32 通过支点，1a 3.4 3 4.7cm2h0 140 4.7 135.3cm根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范 5.2.9 条，抗剪 截面需满足构造要求：0Vd 0.51 10 3 fcu,k bh00.51 10 3 25 200 1353 690kN 649.8kN 根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范 5.2.10 条：330.50 10 3 2 f td bh0 0.50 10 3 1.0 1.23 200 1353 166.4kN 649.

28、8kN 介于两者之间，应进行持久状况斜截面抗剪极限状态承载力验算。 积算图式如下图所示：Nk8.94Nk9.63内插得到距离梁高 h/2处的剪力 Vdh/ 2 620.5kN 则由混凝土和箍筋承担的部分： 620.5 0.6 372.3kN 由弯起钢筋承担的部分： 620.5 0.4 248.2kN 各排钢筋的弯起位置与承担的剪力见下表：弯起钢筋排次弯起点距支座中心距离 (m)承担的剪力值 (kN)11.3223.122.5172.833.7122.644.972.356.122.1各排弯起钢筋的计算： 根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范 5.2.7 条，与斜 截面相交的弯起钢筋

29、的抗剪承载能力为：Vsb 0.75 10 3 fsd Asb sin s在这里 fsd 280MPa ，45o ，故相应于各排弯起钢筋的面积：AVsbVsbVsbsbsb 0.75 10 3 fsd sin s 0.75 10 3 280 0.707 0.1485则每排弯起钢筋的面积为：Asb1 248.2 / 0.1485 1671.4mmAsv 100.5mm2 ，距离支座中心 h0/2 处的主筋为6 32，弯起 2 32： A'sb1 1608.4 mm2 Asb116711.64081.6408.4 3.9% 5%，能够满足工程上的要求2Asb2 223.1/ 0.1485 1

30、502.4 mm2Asb2Asb3弯起 2 32： A'sb2 1608.4 mm2Asb3 172.8 / 0.1485 1163.6mm2弯起 2 32： A' sb3 1608.4mm22Asb4 122.6 / 0.1485 825.6mm2弯起 2 32： A' sb421608.4 mm2Asb4Asb5 72.3/ 0.14852486.9mm2弯起 2 18： A'sb52509mmAsb5Asb6 22.1/ 0.14852148.8mm弯起 2 18： A'sb62509mmAsb6在近跨中处增设 218辅助斜筋， A 'sb

31、5A 'sb6509 mm2 ，根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范 5.2.11 条，弯起钢筋的弯起点，应设在按抗 弯强度计算不需要该钢筋的截面以外不小于 h0 /2 处，满足要求5.2.11条，箍筋4. 箍筋配置 根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范的间距为：Sv12 320.2 10 6(2 0.6P) fcu,k Asv fsvbh02( 0Vd )2在 这 里 1 1.0 ， 3 1.1 ，0.6， 选用 2 8 双肢 箍筋sv 195 MPa ，2Ag 4825.2mm2 ，Ah0 140 3 3.4 32.4 131.9cm ， bAhg0 204

32、8.123512.9 0.0183，P 100 1.83，计算剪力 0Vd 649.8kN ，计算可得：Sv 1.02 1.12 0.2 10 6 (2 0.6 1.83) 225 100.5 195 200 13192 168mmv (0.6 649.8)2选用 Sv 150mm 。根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范 9.3.13 条，在支座中 心向跨径方向长度不小于一倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于100mm。综上所述，全梁箍筋的配置为 2 8双肢箍筋，由支点至距支座中心 2.5处， Sv为10cm，其余地方箍筋间距为 15cm。 则配箍率分别为：1.005当 Sv 10cm

33、时， sv Asv / svb0.5% 0.18%10 201.005当 Sv 15cm时， sv Asv /svb0.34% 0.18%15 205. 斜截面抗剪承载能力验算 根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范 5.2.7 条，当受弯构 件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为：0Vd Vcs VsbVcs 1 2 30.45 10 3bh0 (2 0.6P) fcu,k sv fsv3Vsb 0.75 10 3 fsdAsb sin s为了简化计算， h0 取用平均值，即1h0 (131.9 125.1) 128.5cm根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规

34、范 5.2.6 条，需要验算 的斜截面有：(1)距离支座 h/ 2处截面，相应的 Vd 620.5kN4825.2P 1001.88 ， sv 0.005200 1285 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285 (2 0.6 1.88) 25 0.005 195 496.8kNVsb 0.75 10 3 280 1608.4 0.707 238.8kNVcs Vsb 496.8 238.8 735.6kN 620.5kN(2)距离支座中心 1.3m处截面(弯起钢筋弯起点 )，相应的 Vd 595.4kNP 1001.88 ， sv 0.0034200 1285

35、 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285 (2 0.6 1.88) 25 0.0034 195 409.7kN3Vsb 0.75 10 3 280 1608.4 0.707 238.8kNVcs Vsb 409.7 238.8 648.5kN 595.4kN(3) 距离支座中心 2.5m 处截面 ( 弯起钢筋弯起点及箍筋间距变化处)，相应的Vd 545.1kNP 100 6433.6 2.5 ， sv 0.0034200 1285 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285 (2 0.6 2.5) 25 0.0034 195 43

36、3.3kN3Vsb 0.75 10 3 280 1608.4 0.707 238.8kNVcs Vsb 433.3 238.8 672.1kN 545.1kN(4) 距离支座中心 3.7m处截面(弯起钢筋弯起点 )，相应的 Vd 494.9kNP 100 8042 3.1 2.5，取 P 2.5 ， sv 0.0034200 1285 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285 (2 0.6 2.5) 25 0.0034 195 433.3kN3Vsb 0.75 10 3 280 1608.4 0.707 238.8kNVcs Vsb 433.3 238.8 67

37、2.1kN 494.9kN(5) 距离支座中心 4.9m处截面(弯起钢筋弯起点 )，相应的 Vd 444.6kN9650.4P 100 9650.4 3.8 2.5，取 P 2.5 ， sv 0.0034200 1285 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285 (2 0.6 2.5) 25 0.0034 195 433.3kN3Vsb 0.75 10 3 280 509 0.707 75.6kNVcs Vsb 433.3 75.6 508.9kN 444.6kN(四) 持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算 根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范 6

38、.4.3 条，最大 裂缝宽度采用下式计算：WfkC1C2C3Esss(0.2380 1d0)取 1号梁的弯矩进行组合，对于 1 号梁，永久作用产生的弯矩： M1/2 1395.6kNm ，公路 II 荷载产生的弯矩： M1/2 1179/1.3 906.9 kNm （不计冲击力 ），人群荷载产ss1 0.5 M l Ms0.5 1820.62185.91.4160.87 Ash02185.9 1030.87 11259 10 6 1.25110 6178.4MPaAsbh0 (bf b)h f112.5920 125.1 (180 20) 110.026 0.02 ，取0.02生的弯矩： M1

39、/ 2 155.5kNm作用短期效应组合：M s 1395.60.7 906.91.0155.52185.9kNm作用长期效应组合：M l 1395.60.4 906.90.4155.51820.6 kNm在这里 C1 1.0 ， C31.0，Es52.0 105 MPa，d32mm可算得裂缝的宽度为：Wfk1.0 1.416 1.0178.452.0 105( 30 32 )( 0.28 10 0.02)0.163mm0.2mm，满足规范要求（五）持久状况正常使用极限状态下挠度验算 根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范 6.5.2 条，刚度可按 下式来计算：B0(Mcr )2 1 (Mcr )2 B0 ( ) 1 ( ) M s M sBcrM cr f tkW 02S0W0在这里 Ec 2.8 104MPa ， ftk 1.78MPa 换算截面中性轴距 T 梁顶面的距离 x ：qr 3.5kN / m ，跨中横向分布系数r0.5921 2 1 2180 x2(180 20) (x 11)2 7.143 112.59 (125.1 x) 0化简：2x2 256.4 x 11028.5 0解得：x 37.52cm 375.2mm全截面（不考虑开裂 ）换算截面重心轴以上部分对重心轴的面积矩 S0：110 375.2 110S0 1800 110 (375.2 )