搅拌反应釜课程设计

1、课程设计说明书专 业：班 级：姓 名：学 号：指导教师：设计时间：要求与说明一、学生采用本报告完成课程设计总结。二、要求文字（一律用计算机）填写，工整、清晰。所附设备安装用计算机绘图画出。三、本报告填写完成后，交指导老师批阅，并由学院统一存档。资料.目录-、设计任务书 7二、设计方案简介 91.1 罐体几何尺寸计算 111.1.1 确定筒体内径 111.1.2 确定封头尺寸 121.1.3 确定筒体高度 131.2 夹套几何计算 141.2.1 夹套内径 141.2.2 夹套高度计算 141.2.3 传热面积的计算 151.3 夹套反应釜的强度计算 161.3.1 强度计算的原则及依据 161

2、.3.2 按内压对筒体和封头进行强度计算 171.3.2.1 压力计算 171.3.2.2 罐体及夹套厚度计算 171.3.3 按外压对筒体和封头进行稳定性校核 191.3.4 水压试验校核 21（二）、搅拌传动系统 222.1 进行传动系统方案设计 222.2 作带传动设计计算 222.2.1 计算设计功率Pc 232.2.2 选择V形带型号 232.2.3 选取小带轮及大带轮 232.2.4 验算带速V 232.2.5 确定中心距 232.2.6 验算小带轮包角 0tl 242.2.7 确定带的根数Z 242.2.8 确定初拉力 Q 242.3 搅拌器设计 252.4 搅拌轴的设计及强度校

3、核 252.5 选择轴承 262.6 选择联轴器 262.7 选择轴封型式 27（三）、设计机架结构 28（四）、凸缘法兰及安装底盖 294.1 凸缘法兰 294.2 安装底盖 29（五）、支座形式 305.1 支座的选型 305.2 支座载荷的校核计算 32（六卜容器附件 346.1 手孔和人孔 346.2 设备接口 346.2.1 接管与管法兰 346.3 视镜 36四、设计结果汇总 40五、参考资料 43六、后记 46七、设计说明书评定 47八、答辩过程评定 47资料.、设计任务书设计题目：夹套反应釜的设计设计条件：设计参数及要求设建数及要求容器内夹套内工作压力/MPa0.180.25设

4、计压力/MPa0.20.3工作温度/100130设计温度/C1203腐蚀情况微弱推荐材料Q345R 或 Q245R搅拌器型式浆式搅拌轴转速/(r/min)200轴功率/kW4工艺接管表木4资料.符号公称尺寸连接向形式A25PL/RF蒸汽入口B65PL/RF进料口Cl , 2100-视镜D25PL/RF温度计管口E25PL/RF压缩空气入口F40PL/RF放料口G25PL/RF冷凝水出口设备安装场合室内、设计方案简介搅拌釜式反应器的工艺给出的条件一般包括：釜体容积、设计压力、设计温度、 介质腐蚀性、传热面积、搅拌形式、转速和功率、工艺接管尺寸等。我们作为设计 者要做的工作就是根据工艺条件提出的要

5、求和条件，对搅拌反应釜的容器、搅拌轴、 传动装置和轴封装置结构进行合理的选型、设计和计算。搅拌反应釜的机械设计大体上按以下步骤进行：(1)进行罐体的设计计算(2)进行搅拌传动系统设计(3)设计机架结构(4)选择凸缘法兰及安装底盖结构(5)选择支座形式及进行计算(6)选择容器附件(7)绘制总装配图(A1图纸)(8)编写设计说明书一份三、工艺计算及主要设备计算（一）、罐体和夹套的结构设计夹套式反应釜是由罐体和夹套两大部分组成的。罐体在规定的操作温度和 操作压力下，为物料完成其搅拌过程提供了一定的空间。夹套传热是一种应用 最普遍的外部传热方式。罐体和夹套的设计主要包括其结构设计，各部分几何尺寸的确定

6、和强度的 计算与校核。罐体一般是立式圆筒容器，有顶盖、筒体和罐底，通过支座安装在基础或 平台上。罐底通常为椭圆形封头。1.1 罐体几何尺寸计算1.1.1 确定筒体内径一般由工艺条件给定全容积 V,筒体内径 按照D1公式 估算D1 = 3 4V 11式中V工艺条件给定容积，m3；H 1i长彳比，i = HD1其按物料选取，根据参考文献1,表47几声搅拌基蚪长隹工堂_一J 一一 他丙.科区 I一 1_ 费9. 笺-IV.姗科_士-墓宾 一！ 一 一一 L 匕_图1-1 几种搅拌釜的长径比值选取i=1.3。由任务书给出的 V=2.5m3,可得D1=1.348m=1348mm ,查阅压力容器公称直径G

7、B9019 19982-1米高1米高附表ai筒体的安租、面粉和密.1米高描0飒板理论质附，（也位为女,公梆的箫一-_ .- -*直葆的帕内表厚川t J,（单位为EE）DN/ mm容积Vim1 |曷机一3456g10121 14161820222126jFF,/nfV!R-300小财22的374459400必同o. 1L费3Q4050的7!i强1195mL S73750醛75100125J 50J 756M)0.期LBB456。75901SD网211Ten0. 38SL 206984105140176213现jBOU0. 5032. 51799911915020024026Q9tKM死89UZ1

8、3417922427Q315363408KKJO通3. H期1491992相2963“溺45050?一金1.111 -上尔I 1W4.51。173!720823 g31K397358418476nA4795406026S2期1VW235.035 . 6419M2鼎3174H7555567/石j630720700Koo770治。84。96。914I Ml1 仃t. 3. Hz6.费现73S644 G5北6277Lfi806097 I9S7loflo 1H7(J131酬由L.皿. h I39719S5y66957砧RQ5 iQCh1n 1匕图1-2筒体的容积、面积和质量圆整为 Di=1400 mm

9、,同时得到 Vim=1.539m 3/m, Fim=4.40m2。1.1.2 确定封头尺寸反应釜筒体与夹套最常用的封头型式是标准椭圆封头，以内径为基准的椭 圆封头类型代号为EHA,其内径与筒体内径相同，根据筒体内径Di=1400mm, 参阅网可选取以下信息：曲边高度h1 （mm） 350直边高度h2 （mm） 25内表面积F封（m2） 2.2346容积 V 封（m3）0.3977图1-3 以内径为公称直径的椭圆封头的型式和尺寸1.1.3 确定筒体高度反应釜容积V通常按下封头和筒体两部分容积之和计算。则筒体高度H1按 公式计算，并进行圆整。H1= (V V 封)/ Vim 4式中V封封头容积，m

10、3;V1m1m高筒体容积，m3/m；V1m=1.539m3/m, 丫封=0.3977m 3H1= (2.5 0.3977) /1.539=1.366m=1366mm圆整后Hi=1400mm当筒体高度确定后，应按圆整后的筒体高度修正设计容积，则V 修正二VimXHi+V 封=1.539 X1.4 +0.3977=2.5523 m 31.2夹套几何计算夹套的结构尺寸常根据安装和工艺两方面的要求而定。夹套和筒体的连接 常焊接成封闭结构。1.2.1 夹套内径夹套卜封头直径D2可根据筒体内径D15:表1-1夹套直径D2/mmD1500-600700-18002000-3000D2Di +50Di 十 1

11、00Di + 200因 为D1=1400mm在 700-1800mm之 间， 所 以D2=D1+100=1400+100=1500mm1.2.2夹套图度计算夹套高H2由传热面积决定，不能低于#液高。若装料系数”没有给定，则 应合理选用装料系数的值，尽量提高设备利用率。通常取q=0.6-0.85。染料及有机溶剂的粘度较大，选用q=0.8。夹套图H2由公式6H2= （ tV V 封）Nlm其中操作容积 V1= N=0.8 2.5=2.0 m 3H2=（0.8 2.5523 0.3977 ） /1.539=1.0684m=1068.4mm圆整为H2=1100mm1.2.3传热面积的计算定要大夹套所包

12、围罐体的表面积（筒体表面积F筒+封头表面积F封）于工艺要求的传热面积F,即F筒+F封才 6式中 F筒筒体表面积F筒，F筒=H2XF1m, m2F封封头面积，m2F1m1m高筒体内表面积，m2/mF 筒=H2XF1m = 1.100 X4.40=4.84m2 ,F 筒 + F 圭=4.84 + 2.2346=7.0746m 2 3m 2因此符合传热要求。因圆筒型夹套传热面积小，故选用圆筒型夹套。El筒和下封头都也有夹套，传 热面积大，最常用结构传热面视物小,适用于换热.津哽求不大的场合图1-4 U型夹套与圆筒型夹套的比较1.3夹套反应釜的强度计算当反应釜的几何尺寸确定后，则要根据已知的公称直径、

13、设计压力和设计 温度进行强度计算，确定罐体及夹套的筒体和封头的厚度。1.3.1 强度计算的原则及依据根据任务书给出的条件，反应釜体内为正压外带夹套，被夹套包围的罐体 分别按内压和外压计算，罐体内压为0.2MPa ,外压为极限时最大内外压差0.3MPa ;其余部分按内压圆筒设计。圆筒为正压外带夹套：口(1)当圆筒体的公称直径DN釜00mm时，被夹套包围部分的筒体分别按 内压和外压计算，取其中最大值；其余部分按内压圆筒设计。(2)当圆筒体的公称直径DN600mm时，全部圆筒分别按内压圆筒和外 压圆筒计算，取其中较大值。1.3.2按内压对筒体和封头进行强度计算1.3.2.1 压力计算材料选择Q235

14、B ,由设计压力Pi （罐体内）0.2MPa ,设计压力P2 （夹套内）0.3MPa,可得：工作压力（罐体内）为 0.2/1.1=0.18MPa工作压力（夹套内）为 0.3/1.2=0.25MPa 8设计温度（罐体内）t1120 C；温度（夹套内）t2150C ；66.液柱静压力：P1H=10 Pgh = 10 x 1.0 x 30 10X 1.4=0.014MPa式中p水的密度，kg/m3 ;g重力加速度，取值10m/s2；h 罐体筒体高度 H1=1.4m；计算压力：P1C=P1 + P1H=0.2+0.014=0.214MPa ;液柱静压力忽略，计算压力：P2C=P2=0.3MPa1.3.

15、2.2罐体及夹套厚度计算因我们选用的为双面焊的对接焊缝且局部无损伤，故选取罐体及夹套焊接接头系数 =0.859K身妁*me的时线 秀，粕 楙怙?二府瞿 上串安璃的 嚏*”2丈:工程鹏桁同胃2J展崛制他粕 式中K为 设计寿命为g 当梅松的当村料，1 中-Zrsjm _Mt 4：图1-5焊接接头系数设计温度下材料需用应力 错误！未找到引用源。=113 MPa 10 fipf 1 prfH板悖於*度/di if”常强强度指 标TTp力1. MPaXiBiSJ破京酊 加 _. - F L-9494JQ?35-AFCAjFMYjP)13274热札I热轧3441 5f16375375235 123S】13

16、H3113113_!1J3 1 113105 1105Q235AF(At . A Y?)GB932热轧34375235一113 111311 16-364002351331321 126116j 10* -11 9586i11366Q4002251331 126 119HCi101 .L9218晨X。100390I 20512S11511。103J 1鲸 77.uwUI 1 -gg-便合金朝网板_. .r16】65LU3451701701701二/四川16-36490产163.一皿 EDEBssm*3G时490157mma图1-6钢板许用应力罐体筒体计算厚度PicDi61 =1=1.56mm

17、;2二- P1c11夹套筒体计算厚度P2cD2百 2 =1=2.35mm ;2二P2cP1cD1 罐体封头计算厚度 61 =1=1.56mm ;2二- 0,5P1CP2cD2 夹套封头计算厚度 6 2=1=2.34mm ;2二-0.5P2C取最小厚度 端=3mm作为计算厚度8,腐蚀裕量C2=2.0mm 12,罐体筒体设计厚度6d =6+ C2=2.0+3=5mm ;夹套筒体设计厚度%= + C2=2.0+3=5mm ;罐体封头设计厚度6d = C2=2.0+3=5mm ;夹套封头设计厚度*d= + C2=2.0+3=5mm ;钢板厚度负偏差C1=0.6mm ;罐体筒体名义厚度&n错误！未找到引

18、用源。=81d =5mm（满足碗-G=3-1.56=1.44mm C1=0.6mm)同理:夹套筒体名义厚度% =5mm ;罐体封头名义厚度 错误！未找到引用源。mm；夹套封头名义厚度/=5mm；1.3.3按外压对筒体和封头进行稳定性校核假设一：罐体筒体名义厚度a=5 mm ；厚度附加量 C= Cl +C2=2.5 mm ; 13罐体筒体有效厚度 *= 5-C=5-2.5=2.5 mm ;罐体筒体外径 D0 = D1+2 5=1400+2X5=1410mm11筒体计算长度 L=H2 + - hi =1100+ - 50=1217 mm ; 1433式中H2 夹套筒体高度 H2=1100mm ;h

19、i曲边局度，350mm系数 L/D0 =1217/1410=0.863 ;系数 D0/6=1410/2.5=564系数 A15 图 10-3 得:A=0.00012 ;系数B16图10-4得：B不存在，故采用公式：许用外压P=2 AE一=0.0218MPa （其中 E=1.54 X 10） 0.3MPa ,满足对稳定性的要求。D。/谊假设罐体封头名义厚度 5=10mm ;罐体封头钢板厚度负偏差C1=0.8mm ;罐体封头厚度附加量C= C1 +C2=2.8 mm ;罐体封头有效厚度 /=1C=102.8=7.2 mm；罐体筒体外径 D0 = D；+2 膘= 1400+2X 10=1420 mm

20、；标准椭圆封头当量球壳外半径 R0=0.9D0 =0.9 X 1420=1278 mm；系数 A= 0.125 =0.0007 ,系数 B=98 ;（R0/屋）B许用外应力IP=0.497MPa错误！未找到引用源。0.3MPa错误!R。/农未找到引用源。；罐体封头最小厚度 编所=0.15% D1=1400X 0.0015=2.1mm （小于年,满足要 求）。1.3.4水压试验校核罐体试验压力P1T=1.25P 卷 = 1.25 X 0.2 113=0.25MPa ,当设计温度小于200 c时，二者接近，可以忽略。17夹套水压试验压力 P2T =1.25P2=1.25 X 0.3 如=0.375

21、MPa ;2T 2 I 1113材料屈服点应力 比错误！未找到引用源。=235MPa错误！未找到引用源。；圻0.9*oS=0.9 X0.85 X235=179.8MPa,表示为水压试验时的许可应力。 P1T D + * 罐体圆筒应力：01T = 1 % J=24.1MPa79.8MPa ;2a夹套内压试验应力：P2T (D2+ 5 ) %=7=39.25MPa 5 r/min。选取滑动率 0.02,则大带轮直径 d2= (1-0.02X1 M1=0.98 M.8X106=498.6mm 。圆整后取d2=500mm ,选用YP系列带传动减 速机。2.2作带传动设计计算按设计书任务要求，选用电机

22、Y132M2 6,转速960r/min，功率5.5kW。2.2.1 计算设计功率Pc查得工作情况系数KA= 1.218 ,故Pc= KA XP= 1.2 X5.5=6Wk2.2.2 选择V形带型号根据 Pc=6.6kW, n1=960r/min,初步选用 B 型带19。2.2.3 选取小带轮及大带轮选取小带轮基准直径d1=125 mm 20,公式得：d2= (n1Xd) /n2= (960X 125)/200=600mm ; 21即取 d2=600 mm2.2.4 验算带速V 二 dmV= = (3.14 X 125X960，(60X 1000)=6.28 m/s ;60 1000在(5-25

23、m/s)范围内，带速合适。 -1.1.5 确定中心距在 0.7 (d2 + d1) a0 2 (d2 + d1)范围，初选中心距 a0 =600 mm；得带长为：Lpo=2a0+.(di+d2)十(d2-dl)22224%=2X600+ (3.14 x d1+d2) /2 + (d2-di) 2/ 4a0=2432.26 mm选取B型带的标准公称长度Lp=2240 mm 23，可得实际中心距：a 之 a0 + Lp Lp0 =600 +(2240-2432.26 ) / 2= 504mm21.1.6 验算小带轮包角%由公式得:1 = 180。(d2 - di)a57.3 =126 幻20211

24、包角合适。1.1.7 确定带的根数Z因 d1=125 mm , d2 =600 mm ,带速 v=6.28 m/s 传动比 i=d2/d1=4.8由 n1=960r/min , d1=125 mm ；用内插法得：P0=1.64kW ;3Kb=1.9875 X10二；Ki=1.14AP0 = KBnj1，】=0.23kWK由%=125 彳IKa =0.84, Kl=1.00:巳z=(R+AF0 )K.Kl=4.20 ,取 z=5 根。1.1.8 确定初拉力Qm=0.17kg |_m,得至U：500PC 2 5 2F0 =C1 +mv =214.4 N;zv 、K a )由公式算出作用在轴上的力为

25、Q=2zFoSin=2X52X14.4 Kin 62.5=1901.8 N 242.3 搅拌器设计搅拌装置由搅拌器、轴及其支撑组成。搅拌器的形式很多，根据任务说明 书的要求，本次设计采用的是浆式搅拌器。具机械设计的主要内容是：确定搅 拌器直径、搅拌器与搅拌轴的连接结构、进行搅拌轴的强度设计和临界转速校 核、选择轴的支撑结构。由工艺条件确定选浆式搅拌器，查表得：D1 /DJ取1.25:12:1H0/DJ取1:12:1则搅拌器直径：900mm液面高度：900mm2.4 搅拌轴的设计及强度校核搅拌轴的机械设计内容同一般传动轴，主要是结构设计和强度校核。(1)搅拌轴的材料：选用45钢(2)搅拌轴的结构

26、：用实心直轴，因是连接的为桨式搅拌器，故采用光轴即可。(3)搅拌轴强度校核：轴扭转的强度条件是：T max=MT/WP 3653,力砥寸）=30.3 ,所以也证明选取d=40mm 强度足够。表2.1搅拌器尺寸项目及代号参数及结果备注轴功率P4kW由工艺条件确定轴转速200r/min由工艺条件确定轴材料45钢常用轴传递转矩 MT=9.55 X106X p/n)191.0N.mm计算材料许用扭转剪切应力35MPa选取按强度计算轴径：d 3653 VF(nx r = )30.3/故取搅拌轴轴径为40mm计算2.5 选择轴承一般搅拌轴可依靠减速器内的一对轴承支承。当搅拌轴较长时，轴的刚度条件变坏。为保

27、证搅拌轴悬臂稳定性，轴的悬臂长 L1,轴径d和两轴承间距B 应满足以下关系：L1/B04-5L 1/d 40-50o搅拌轴的支承常采用滚动轴承。安装轴承处的公差带常采用 K6.外壳孔的公差带常采用 H7。安装轴承处轴的配合表面粗糙度Ra取0.8 1.6 。外壳孔与轴承配合表面粗糙度 Ra取1.6 。2.6 选择联轴器常用的电机和减速机输出轴与传动轴之间及传动轴与搅拌轴之间的连接， 都市通过联轴器来连接的。扭矩 Tca = KAT = 1.3 X955 义(P/n ) =247 N .m 。按轴径 d=40mm ,由 Tca 及n条件查标准尺寸，查得TL6的数据为d=40mm，许用最大扭矩为25

28、0 N .m , nmax = 2800r/min ,满足要求。所以选用TL6型弹性联轴器。2.7 选择轴封型式反应釜中应用的轴封结构主要有两大类，填料箱密封和机械密封。考虑到釜内的物料具有易燃性和一定的腐蚀性，因此选用填料密封。根据Pw =0.25 MPa、t = 120 C、n=200r/min、d=40mm。填料式白高度H由压力而定，压力越高，所需填料环数越多，H就越大，通常取H=3S。填料式宽度S根据轴的直径确定，得S= (D-d) /2查得，S=10mm。根据 PW=0.25MPa、t = 120C、n=200r/min、d=40mm。选用 R40 HG 21537-1992表2.2

29、 填料密封的主要尺寸(mm)轴径dD2D2D3Hn螺柱401751451103158-184xM16(三)、设计机架结构机架是安装减速机用的，它的尺寸应与减速机底座尺寸相匹配。其选用类 型有三种，无支点机架、单支点机架和双支点机架。(1)无支点机架机架本身无轴的支承点，搅拌机是以减速机输出轴的两个支承轴承位受力 支点。可用于传动小功率、不受或只受较小轴向负荷、搅拌不太强烈的搅拌装 置。搅拌轴与减速机的联接必须用刚性联轴器25 0(2)单支点机架单支点机架的选择条件如下：电动机或减速机有一个支点，经核算可承受搅拌轴的载荷；搅拌容器内设有底轴承，作为一个支点；轴封本体设有可以作为支点的轴承；在搅拌

30、容器内、轴中部设有导向轴承，可以作为一个支点。当按上述条件选用单支点机架时，减速器输出轴与搅拌器之间采用弹性联 轴器；当不具备上述条件而选用单支点机架时，减速器输出轴与搅拌器之间采 用刚性联轴器。(3)双支点机架在不宜采用单支点机架或无支点机架时，可以选用双支点机架，但减速器 输出轴与搅拌器之间必须采用弹性联轴器连接。综上所述，此次设计选用的是单支点机架。单支点机架比无支点机架更适合较强烈的、传动功率较大的搅拌，且无双支点机架结构复杂。根据轴封形式26,设计选用的填料密封，故选择B型单支点机架27,且V带传动减速机自带机架，机架材料选用灰铸铁28 0（四）、凸缘法兰及安装底盖4.1 凸缘法兰凸

31、缘法兰一般焊接于搅拌器封头上，用于连接搅拌传动装置。设计采用R型突面凸缘法兰，查表即图6-1和6-2所示其主要尺寸如下：凸缘法兰 DN=250mm ; di=245mm ; d2=395mm ; k=350mm ; d3=280mm ；d4=300mm ,螺旋数量：12个，螺纹：M20,质量：102kg图4-1 R型凸缘法兰图4-2 凸缘法兰的密封面尺寸4.2 安装底盖安装底盖采用螺栓等紧固件，上与机架连接，下与凸缘法兰连接。是整个搅拌传动装置与容器连接的主要件。设计选取了RS型安装底盖，其主要尺寸 如下（单位：mm）:查表即图6-3和6-4 （已知凸缘法兰DN=250mm ）因安装底 盖的公

32、称直径与凸缘法兰相同27,则安装底盖公称直径：250mm，可得d2=395, k=350, d 5=22, d 6=290, s=40, d9=110, k2=145, d io=M16图4-3 RS型安装底盖图4-4安装底盖外形尺寸表（五）、支座形式5.1支座的选型由于立式反应釜为夹套传热带搅拌的配料罐，属于保温型，所以选择标准耳 式B型，标准号为JB/T4725-92,材料为Q235-A,数目为4个。每台反应釜常用4个支座，但作承重计算时，考虑到安装误差造成的受力 情况变坏，应按两个支座计算29。（1）粗略估算反应釜的总质量m0釜体筒体质量miDN=1400mm , 6n =10mm 的筒

33、节，每米的质量 qi=348kg所以 mi= qi x Hi=348X 1.0=348kg釜体封头的质量m2DN=1400mm , 6n =10mm查表椭圆形封头质量得其质量 m2=172.7kg夹套筒体质量m3DN=1500mm , 6n =10mm 的筒节，每米的质量 q1=372kg所以 m1= q1 XHi=372X 1.0=372kg夹套封头质量m4DN=1500mm , 6n =i0mm椭圆形封头质量其质量m2=197.4kg物料质量m5m5=0.8 X 1.1 X10 1=0.88 X 30g附件质量m6=70kg所以反应釜的总质量 m0= mi+ m2+ m3+ m4+ m5+

34、 m6=348+172.7+372+197.4+880+70=2040.1kg(2)粗选耳式支座的型号每个支座承受的重量Q=mg/2=2040.1 乂 9.8/2=9996.4 9N根据DN=1400mm , Q=9996.49kN ，初选B型耳式支座，支座号为 4。30标记：JB/T4725-92 耳座 B4材料：Q235-A表5.1B型耳式支座主要尺寸H底板筋板垫板地脚螺栓支座重量l1b161Sl 2b2每2l 3b3ed规格kg25020014014702901401031525084030M2415.75.2支座载荷的校核计算耳式支座实际承受的载荷按下式近似计算：Q = mog Ge

35、4( phGeSe) 10 .3knnDQ-支座实际承受的载荷，KN;D-支座安装尺寸，mm ;g-重力加速度，取g=9.8m/s2;Ge-偏心载荷，N;h-水平力作用点至底板高度，mm ；K-不均匀系数，安装3个支座时，取K=1，安装3个以上支座时，取K=0.83 m0-设备总质量，kg ；n-支座数量；Se-偏心距，mm；P-水平力，取Pe和Pw的大值，N；当容器高径比大于 5,且总高度Ho不大于10mm时，Pe和Pw可按 Pe=a mog和Pw=1.2 fi qo Do Ho X106计算，超出此范围的容器本标准不推荐使 用耳座。Pe=a m0g=o.24 X2o4o.14 X 9.8=

36、4798.32N式中Pe-水平地震力，N；a-地震影响系数，对7.8.9度地震设防烈度分别取0.08 (0.12)、0.16 (0.24)、0.32;Pw=1.2 fi qo Do HoX1O=6O91.8N式中Pw-水平风载荷，N;Do -容器外径，mm,有保温层时取保温层外径；Do =1420mmH0-容器总高度，mm； H06500mmq0-10m 高度处的基本风压值，N/m2; q0=550m 2fi-风压高度变化系数，按设备质心所处高度取；对于B类地面粗糙度的fi按下表取值：表5.2风压高度变化系数设备质心所在局度m 101520风压图度变化系数fi11.441.25取 fi=1又有

37、 D= J(1400+2父10+2M 8)2 -1402 +2X (290-70 ) =1869.16mmGe=0, mo=2040.1kg , k=0.83 , n =4, p=Pw=6091.8N , h=1500mm将已知值代入得 Q = 2040.1 9.8. 4 6091.8 150010-3_ 0.83 44 1869.16=10.91KN因为Q=10.91KN Q=60KN ,所以选用的耳式支座满足要求。（六卜容器附件6.1 手孔和人孔手孔和人孔的设置是为了安装、拆卸、清洗和检修设备的内部装置。手孔直径一般为150-250mm，应使工人戴上手套并握有工具的手能方便地 通过。本设计

38、未设手孔，设有旋转快开人孔一个。根据任务书要求，选用回转盖带颈平焊法兰手孔，回转盖带颈平焊法兰手孔的主要尺寸31。密封面型式：突面（RF型）公称压力：1.0MPa公称直径：DN=450mm总质量：130Kg螺柱：20个螺母：40个螺柱：M24X 1256.2 设备接口化工容器及设备，往往由于工艺操作等原因，在筒体和封头上需要开一些各种用途的孔。6.2.1 接管与管法兰管法兰分PN系列（欧洲体系）和Class系列（美洲体系），PN系列管法 兰的公称压力等级用PN表示。PN系列管法兰公称尺寸用DN表示，根据钢管 外径分A.B两个系列，A系列为国际通用系列（俗称英制管），B系列为国内沿 用系（俗称公

39、制管）。根据任务书要求选用B系列，欧洲体系（PN系列）PN16突面（RF） B板 式平焊（PL）钢制管法兰及紧固件主要尺寸得32:表6.1钢制管法兰及紧固件主要尺寸公称尺寸DN钢管外径r法兰外径1连接尺寸法兰夕港口螺栓乱中心回直径K螺栓孔直径L螺桂孔数量nAt2532115S3144404G46150110184G5767S10514518B100108110220180188密封面尺寸法兰厚度C坡口宽度b法兰近似质量/3六角头螺栓,螺栓Th突台直径d突包局度f i螺栓长度Lsr螺栓质量/加M126B216515060M16882185260141Ml 61222206365149M1615S

40、22264. 570157螺柱螺柱长度L在螺柱质量/除7056851367011295152根据上表数据得（1）蒸汽入口 A、温度计接口 D、压缩空气入口 E、冷却水出口 G的公称尺寸 DN=25 ,采用 6 32x3.优缝钢管,法兰 PL25 （B） -10, HG20592 ;（2）放料口的公称尺寸DN=40 ,采用6 45x3.56缝钢管，法兰PL40 （B）-10, HG20592-97 ;甲型平焊法兰-FM 1100-0.25 ;法兰-M 1100-0.25 ;凸缘法兰 R300 16Mn ;防冲板 50x50x10 材料 Q235-A ;挡板 800x80x12 ,材料Q235-A ;法兰垫片选耐酸石棉板，er =2mm(3)加料口 B的公称尺寸DN=65 ,采用 6 76x6无缝钢管，法兰PL65(B) -10, HG20592 ;