模板脚手例题

1、墙模板设计例试设计高度为265m的墙模板，用于浇筑200mm厚墙体磴。栓的浇筑速度为 1. 5m/h,采用内部振捣器振捣。栓温度为15°C,坍落度为80mm,不掺外加剂。模板面板采用庁度为18mm的木肢合*反，内竖楞采用30mmX 100mm未材，外 横楞采用双脚手管。解：1)求浇筑栓时的侧压力由已知条件 轮的浇筑速度V=1.5m/h, »的温度T=15°C,外加剂影 响修正系数PF1,坍落度影响修正系数二200/T+15二200(30二(h)由式 F二 y cto P 1 P 2 V1"= X24XX1X1X:= (KN/m:)检验：F二YcH二24X

2、二(KN/m2)按施工规更规定取小值，则侧压力荷载标准值为Fm*荷载组合，承载力验算时，设计荷载值应考虑永久荷载，新浇筑栓侧压力的 荷载分项系数YF;还应考虑可变荷载，倾倒磴时产生荷载的荷载分项系数Y； 二o 乂因面板为木胶合板，内楞为木楞，模板设计荷载值可乘以予以折减，贝9： Fe=XX= (KN/m2)有效压头h二24二(m)对200mm号的墙，倾倒栓时产生的水平荷载作用在有效圧头高度之内，当采 m 0. 8m3的吊斗供料时，水平荷载为4 KN/m:,考虑荷载分项系数和折减系数得:F：=4XX= (KN/m2)叠加后的侧压力分布图如下图所示：F7=5. 04kN/m2J6 FqF6=46.

3、 55kN/m2图F6与F7的輕加2) 求内竖楞间距D新浇栓侧压力均匀作用在胶合板面板上，单位宽度的面板可以试为“梁S 内竖楞即为梁的支点。按三跨连续梁考虑，梁宽取200mm。因F：仅作用在有效压 头高度1. 94m范圉内可略去不计，作用在连续梁上的线荷载q二 X 二(KN/m)/、 ， / / / / / z_其计算简图见图.I 1L f *图求L,的计算简图三跨连续梁的最大弯矩Mm"二，最大挠度Umax二z L7100EI (q '为线荷载标 准值)。简支梁 umax=5q z L4/384EI,悬臂梁 Umax= q z L78EI3、接面板的抗弯承载力要求：Mmax二

4、M抵二fwW抵二fwXbh'/6 fw为模板或楞的弯曲抗拉强度 已知胶合板 fw=30MPa, E=4X103 MPaT _/人加 10 _/l.67x30x200x182_ V (”/_ V 931解得：L】=591 (mm)b、按面板的刚度要求，最大变形值取为模板结构的L/250, q '二X二(KN/m)I _ q /0.59E/ _ 3/0.59x4xl0-x200xl83L1/100EI二 U/250 L -一勺U解得 Lf298 (mm)对比取小值，乂考虑竖楞木的宽度，取LL300mm3) 求外横楞间距L：仍按三跨连续梁考虑，外横楞即为内楞梁的支点，梁上作用均布侧压

5、力 荷载的受荷宽度即为内楞间距匚，其计算简图见下图作用在连续梁上的线荷载，q二X二 14 (KN/m)则:=解得：L：=998 (mm)接丙楞的抗剪承载力要求：Lc=q=595 (mm)按内楞的刚度要求：/_ 7 /0.59E/ _ 3/（）.59x9xI03x50x1005Z2_ V 12.93x12解得 1=1196 （mm）（q z 二X二m）对比取小值，外楞间距L:=600mm （已知木材 fw二，fv二,E=9X102MPa）1Lc . Lz . Lc图求L 2的计算简图4) 求对拉螺栓间距5对拉螺栓为外楞梁的支点，梁上作用均布侧压力荷载的变荷宽度即为外 楞间距L- 乂外楞为O48X

6、双钢管，设计荷载值前可乘以予以折减，则：p - X X =44 (KN/m3)作用在梁上的线荷载：q二44X二(KN/m)按外楞的抗剪承载力要求：L3:=10fwW ft/q 厶严嘴曲=888mm解得：L3=888 (mm)按外楞的刚度要求：?/().59£7 _ 3 / 0.59x2.06x105x1219(X)x2A/ (f _ V25?86得:L尸1046 (mm)(q '二X二！n)因此，取对拉螺栓间距X二800mm(已知钢管 f<=205MPa , E=X105MPa, W*2 (d-dlVd) /325）选对拉螺栓规格III L： , L3每个对拉螺栓承受栓

7、侧压力的等效面积如下图L3 I Ls图对拉螺栓的等效而积N二X X44二(KN)选用III Q235钢制作的M14对拉螺栓，其净面积A=105mm% 则：o=N/A=21100/105=201 (N/inm2) >ftb=170 (N/inm2) 调整对拉螺栓间距J二600mm,则N二XX44二(KN)o =N/A=15840/105= (N/mm2) <ftb=170 (N/mm2)习题：某截面尺寸为250mmX600mm,长6800mm的矩形大梁，采用红松木模。模板 底楞木和顶撑间距选用0. 85m,侧模板主档间距选用500mm,试校核该梁的底模 和侧模。已知红松设计强度和弹性

8、模量如下I-fc=10N/mm2 （顺纹抗拉）fv二N/mnT （顺纹抗剪）fm=13 N/mm"（抗弯强度） E=9X103MPa （弹性模量）丫 *=5KN/m3 （重度）其它资料：钢筋栓重度Y =25KN/m3磴重度丫 c=24KN/m3挠度允许值：L/400；三等跨连续梁：最大弯矩系 数如二剪力系数Kv二，最大挠度系数Kw二挠度公式：3 二Kgl'/IOOEI栓侧压力公式之一:Fx=YctoPiP2V1Z2,其中:T=30°C ,B尸IV二2m/h底模片度为40mm,侧模厚度为23mm模板的剪应力公式：t =3V/2bh ,振捣栓时产生的荷载：底模为m：,

9、侧模为KN/m:（新浇筑磴的有效压头高度之内）第一章土方工程的习题某基坑面积为20mX 30m ,基坑深为4m，地下水位在地面下lm ,不透 水层在地面下10m，地下水为无压水，渗透系数K=15m/d。基坑边坡为1：, 现采用轻型井点降低地下水位，试进行井点系统的布置和设计。设计如下： 轻型井点系统的布置根据本工程的实际情况，轻型井点系统釆用单级环形布置，其平面布置 图和高程布置图如下图所示：平而布置图2000 100026000高程布置图总管直径选用127mm,布置于天然地面上，基坑上口尺寸为24mX34m , 井点管距离坑边1.0m,则总管长度为：L二2X (24+2X) + (34+2X

10、) =124m井点管长度选用6Om,直径为51mm ,滤管长度为lm ,井点露出地 面0.2m ,基坑中心要求的降水深度S为：S 二 3+二3 5m井点管所需埋置深度为：H二+26*2X 1/10二况 8m=5. 8m 正好满足要求。 抽水设备根据总管长度选用一套，其布置位置如图所示。 基坑涌水量计算根据地质勘察资料，该基坑按无压非完整井考虑，含水层有效深度比按 教材珀表计算:S z / (S z +L) =4800/ (4800+1000)=>故 Ho二(S'+L)二X ( + ) =10. 73m>9. 0m取 H。二9. 0m抽水影响半径R按公式()计算R二(HcK)

11、 12=XX (9X15)"二(m)环状井点的假设半径X。按公式()计算：Xo= (F/Ji ) V2= (26X36) /"二(m)基坑涌水量Q按公式()讣算，此时式中的H应换成H。Q= (2Ho-S) S/ (In R-ln Xo) =X () = (m3/d) 井点管数量与间距计算单根井点管出水量q按公式()计算q二63 n dlK13=65X Ji X X X 1513= (m7d)井点管的数量按公式()计算n '二q二X二67 (根)井点管间距按公式()计算：D '二L/n二 124/67二(m)取 D二 1. 6m则n二L/D二 124/二78

12、(根) 抽水设备的选用因教材中无具体型号供选，建议选用干式真空泵，具体型号可根 据施工单位已有的设备选用。脚手架设计例题计算例题：一双排扣件式钢管脚手架，根据施工要求，搭设高度为50m,外侧立面 釆用竹笆半封闭（半封闭高度为l.lm）o用于结构作业时为一层作业（即n产1）, 用于装修作业时为2层同时作业（即n：=2）o所在地区的基本风压值3。二m：。初选脚手架的设计参数为:立杆纵距1 a=l. 5m,立杆横距h二12叫 步距 h=l. 8m,连墙件为2步3跨设置，脚手板为冲压钢脚手板。其它计算参数为：立杆截面积A=489mm:；立杆截面抵抗矩W=（X103）mm3； 立杆回转半径i=15.8m

13、mo挡风面积An二X+ （） X二1.69ml相应的迎风面积Aw=X=2. 7m:；钢材抗压强度设计值fc=mm2,连墙件横距lw=4. 5m：连墙件竖 距 hw二 3. 6m o1）荷载计算 恒载的标准值&Gk=Hi （gkl+ gk3） +n丄gu查“扣件式钢管脚手架的冬值表”得知二m查“作业层面材料自重计算基数眈值表”得g/m查“整体拉结和防护材料自重计算基数眼值表”得 知二m则有：a当取比二50m用于结构作业时，GF50X （ + ） +X二用于装修作业时，Gk=50X （ + ） +2XX =b取匕二25m时用于结构作业时，Gk= KN用于装修作业时，Gf 活载（作业层施工荷

14、载）的标准值QQkriilaqk查“作业层施工荷载计算基数qj直表”得qk=m （结构作业时）和qk=m （装饰作业时）,则有：用于结构作业时，QX二用于装修作业时，QF2XX二 风荷载的标准值3二Wk=la<|> 3匕3尸 |J * 口 二3。<1> 二 An/Aw 二二查“脚手架风荷载体型系数u 值表”得Us=<l> （按背靠建筑物为敞开情 况计），U ,=：由建筑结构荷载规范表6.2.1中查得"二（离地面5m）和心二 （离地面25m ）o则有：3尸XX （或）X二（或）KN/m:肌二XX （或）二（或）KN/m2）脚手架整体稳定验算 确定材料

15、强度附加分项系数r.',因组合风荷载，取= 计算轴心力设计值N'N，傀+NQ式中血即G, N弹即将&和Q的数值代入得到:a验算底部截面用于结构作业时，N'二（+ ）二，用于装修作业时，N，（ + ）二b验算Hi二25m截面用于结构作业时，N二（+ ）二用于装修作业时，N （+）二 计算风荷载弯矩MwHw 二式中®即, h为步距，贝IJ：a验算底部截面时Mw= X X= m 二60KN mmb验算Hi=25m截面时MXX= KN m二 124KN mm 确定稳定系数“查“扣件式钢管脚手架立杆的讣算长度系数叮直表气用插入法）得u二， X = u h/i=x

16、=174,查“Q235钢轴心受圧构件的稳定系数直表”得“二 验算稳定N ' / OA+ Hw/wWfc/ rn '将fc和rx'的数值代上式得到N ' / OA+ Hw/wWmnT将以上4种验算情况的数据分别代入上式进行验算，其结果列入下表：算面使 用类 别4）A ( mm-)w(mm3)N(KN)Mw(KN mm)Nz /A+ Mw/ w算结果h、 匚结 构作益489XIO360合格装 修作业25m|«) 处结构作盂124装 修作业3）验算结果分析和设计的调整 第一步分析：对验算结果作总体判断，可得出以下结论：&脚手架底面是危险截面且验算不合

17、格，b在脚手架底面的荷载作业效应中，由N'引起的占 （结构作业）和 % （装修作业），山Mw引起的仅占 （结构作业）和 （装修作业），且N '的作用效应值分别为和，已超过脚手架的使用抗力限值。因此，如不能 降低搭设高度的话，则必须经过设计调整以降低N '值。 第二步分析：对降低N'的有效途径进行分析，从&的计算值 中可以看出，围护材料的自重比较大，若改用塑料编织布半围护，则Gk 的可减小值=X50X （）=,可减少荷载效应，则即用于结构作业时，可达到稳定验算合格的要求。而用于装修作业时，仍大于，为确保安全， 在45m以上采用限制施工荷载不超过（通过限制上

18、架人数和堆载进行严格 控制），则乂可减少荷载和相应的作用效应，则，从而确保安全，当高度 降至45m以下时，由于其上的架子拆除，使相应的N'减小，因而可按正 常二层作业荷载进行。设计题某截面尺寸为250mmX600mm，长6000mm的矩形大梁，采用红松木模。模板 底楞木和顶撑间距选用0. 85m试校核该大梁的底模。已知红松设计强度和弹性模量如下：fw=10N/mm2 （顺纹抗拉或抚压）fv二N/mm2 （顺纹抗剪） fm=13 N/mm；（弯曲抗拉）E二9 X 103MPa （弹性模量）丫 =5KN/m3 （重度） 其它资料：钢筋栓重度Y =25KN/m3 磴重度丫 =24KX/m3 三等跨连续梁：弯矩系数 Knr剪力系数Kvr 挠度系数Kw二挠度允许值：L/400；挠度公式：3二Kgr/100EI底棧厚度为40mm,模板的剪应力公式：t =3V/2bh,振捣栓时产生的荷载：底模为ID解：重点验算底模的抗弯承载力、抗剪强度、挠度是否符合要求： 、荷载计算：底模自重：5XXX=m钢筋磴自重：25XXX=m 振捣栓荷载：XX=m木材荷载折减系数为则q二