(中建)模板施工方案

1、口一、编制依据1、建筑施工手册2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)3、建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)4、颐景峰苑工程施工图纸二、工程概况本工程地下1层，地上27层，总高87. 6m,总建筑面积达19864. 16旅，为高层钢筋混凝 土结构，基础为桩承台基础，地下室底板厚450mm。地下室层高为4. 30m,首层层高为6. 90m, 二层层高为5. 05m,标准层层高为2. 80m。首层和二层模板为高支模，另编制专项的高支模方 案，本方案不作论述。最大柱子截面尺寸为1000X 1000mm, 800X 1300mm；主梁主要截面尺寸为400X 1000mm

2、, 最大400X 1500mm,次梁主要截面尺寸为300X700mm,最大次梁截面尺寸为350X800mm；地 下室墙厚350mm、300mm,上部结构墙厚200mm：楼板厚度为地下室顶板200mm,标准层顶板 厚度为100mm和120mm两种。三、模板设计地下室承台、地梁及集水坑均采用砖胎模，内侧用水泥砂浆抹光，本方案不作论述；地 下室底板外侧模板采用18mm厚木胶合板。墙柱梁板模板均采用厚度为18mm的木胶合板，其几何尺寸约1800X900mm,木方均为50 X 100mm的木方。木胶合板的抗弯强度为fm=15N/ mm*抗剪强度为fv=l. 5N/mm3,弹性模量E=L0X lO'

3、;N/mm木方的重力密度为8KN/M、抗弯强度fnFlBN/mm*抗剪强度为fv=1. SN/mm、弹性 模量 E= 1.0X10N/mm)1、地下室底板模板设计(1)底板侧模底板侧模用18mm厚木胶合板，50X 100mm木防竖向背楞间距300mm,上下各设一道水平 钢管加固，支承体系采用短钢管垫木防支撑在边坡上，支撑间距600mm。(2)吊模底板上水平施1：缝下500mm高墙体模板支设吊模。见附图。2、柱子模板设计柱模板面板采用18mm厚胶合板，内背楞采用50X100木材，纵向布置，间距为300； 外背楞采用2根10号槽钢，间距为400,配M14 （截面大于1.0m配M16）高强螺杆（配套

4、蝶 形螺母）形成柱箍系统，第一道柱箍离地200mm。见附图。3、梁模板设计梁模板为18mm厚胶合板。梁底模板背楞50X 100mm木防，间距300mm：梁高小于700mm 的梁侧模板采用斜撑加固，斜撑间距600mm,梁高大于等于700mm的梁侧模板采用对拉螺 栓加固，设置数量按照以下原则执行：对拉螺栓纵向间距不大于600mm,竖向间距不大于 350mm,最下排对拉螺栓距离梁模板底模不大于300mm,距离楼板模板不大于300mm。对 拉螺栓外套620PVC管，以便周转。模板支撑采用中48X3. 5钢管脚手架，其中框架梁下支撑立柱采用带可调顶托的钢管顶 撑；其余次梁用钢管扣件支撑。框架梁梁下立杆纵

5、向间距600mm,横向间距600mm,次梁下立 杆纵向间距1200mm,横向间距900mm =4、楼板模板设计楼板模板采用18mm胶合板，次龙骨采用50X 100mm木防，主龙骨采用2根中48mm钢 管，次龙骨间距为300mm,主龙骨间距为1200 mm （地下室顶板）/1500mm （标准层顶板）。 支撑系统采用由48X3.5mm钢管脚手架支撑系统，水平杆竖向间距为1800mm,杆间拉接剪 刀撑。立杆间距为1200X 1200mm （地下室顶板h=200mm） /1500X 1500mm （标准层顶板h二 120/100mm）,每根立杆顶部加1个可调顶托，每个顶托上铺2根钢管做主龙骨，上面为

6、板底 木彷，间距为300mm。梁板模板设计详见附图。5、墙模板设计墙模板支撑体系见下图。模板背楞采用50X100木材，间距300mm,并在其后设置248 X 3.5mm钢管横向背楞,对拉螺杆为4）12,间距450X450mm,对拉螺栓外套<!> 20PVC管， 以便周转。地下室外墙及水池、消防水箱壁采用612止水对拉螺杆。人防墙采用一次性对拉螺杆。 墙体模板支撑体系详见附图。四、模板安装前的准备工作71、模板安装前由项目安全员和主管工长向作业班组长做书面安全技术交底，再由作业班 组长向操作人员进行安全技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工 程的施工方案。2、施工

7、现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点。3、现场使用的模板及配件应按规格和数量逐项清点和检查，未经修复的部件不得使用。4、梁和楼板模板的支柱支设在土壤地面时，应将地面事先整平夯实，并准备柱底垫板。 5、竖向模板的安装底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施。五、模板工程质量控制程序：学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准准备工作检查脚手架、脚手板技术人员书而交底技术交底操作人员参加交底底部标高、中心线、端而尺寸放线和钢筋碎交接检查支模浇港碎时留人看模施工记录3六、模板搭拆注意事项（一）、模板搭设1、模板支设严格按模板配置图支设，安装前先弹出模板定位线。2、模板安装前板面必须清理干净并刷

8、好隔离剂，隔离剂涂刷均匀并不得对钢筋造成锈 蚀。水电预埋盒、预埋件埋设完毕，保护层厚度满足要求，并办理完隐检手续。3、墙模安装主要施工工艺流程：施工缝清理一放线一焊限位、安装门窗洞口模板一安装内侧模板一安装外侧模板一调 整固定f预检4、顶板模板支设主要施工工艺流程：搭设满堂脚手架一安装主龙骨一安装次龙骨一铺板模一校正标高一加设立杆、水平拉杆 f预检5、墙模支设前一定要将施工缝处清扫干净。梁模板支设时，在支座处要留清扫口。6、为保证墙柱截面尺寸，其模板在安装前必须在钢筋上绑扎限制模板因加固而使截面 减小的撑铁，门窗洞口模板支设前必须安设限制模板跑位的限位筋。7、现浇碎梁板，当跨度24nl时，模板

9、应起拱。本工程起拱L 5/1000。8、模板拼缝应严密，模板之间用密封条嵌实。（二）、模板拆除1、墙柱侧模拆除当混凝土强度达到不缺棱掉角时，方可拆除墙柱侧模。在常温条件下，混凝土浇筑完毕 24小时以后方可拆除。2、梁板底模拆除梁板底模拆模应由工长提出书面申请，试验部门提供同条件养护试块的试压报告，经项 目技术负责人审核，报监理批准后方可进行拆模。拆模时碎强度必须符合下列条件：结构类型结构跨（m）设计役强度的百分率（）板W250>2、W875>8100梁<875>8100悬臂构件100墙、柱1. 2Mpa七、模板安装安全技术措施1、模板的安装必须按模板的施工设计进行，严禁

10、任意变动。2、配件必须装插牢固，支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，并有足够的受力面积，支撑 件应着力于外钢楞，予埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。基础模板必须支拉牢固， 防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。墙和柱子模板的底面应找平，下端应与事先做好的 定位基准靠紧垫平，在墙、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支撑点，其平直度应进行 校正。3、当下层楼板结构的强度，当达到能承受上层模板，支撑和新浇碎的重量时，方可进行 模板拆除，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱应在同一垂直线上。4、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆，支柱全部安装 完毕后，应及时沿横向和

11、纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，当支柱高度小 于4米时，水平撑应设上下两道，两道水平撑之间，在纵、横向加设剪刀撑，然后支柱每增 高2米再增加一道水平撑，水平撑之间还需增加剪刀撑一道，支撑杆接长使用时，接头不能 超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承力和稳定。5、模板安装必须按模板的施工设计进度，严禁任意变动。6、下层楼板结构的强度，当达到能承受上层模板、支撑和新浇碎的重量时方可进行拆除, 否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱必须在同一垂直线上。7、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。8、支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直

12、剪刀撑，并与支柱固定 牢靠，水平撑设上、下两道，两道水平撑之间，在纵横向加设剪刀撑。9、支架立杆竖直设置，下部严禁垫砖及其它易碎物，2M高度的垂直允许偏差为15mm。10、当梁模板支架立杆采用单根立杆时立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不大于 25mm o11、满堂模板四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连接续设置。12、支模应按施工工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。13、支设立柱模板和梁模板时，必须搭设施工层。脚手板铺严，外侧设防护栏杆，不准站 在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下。14、墙模板在未装对拉螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢

13、，以防倒塌。安装过程要 随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模处于稳定状态。15、安装墙模板时，同一道墙的两侧模板要同时组合，以确保模板安装时的稳定。16、楼板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。17、五级以上大风，必须停止模板的安装工作。18、模板安装完毕，必须进行检查验收后，方可浇筑碎。八、模板拆除安全技术措施1、模板拆除前必须确认碎强度达到规定，并经拆模申请批准后方可进行，要有碎强度 报告。碎强度未达到规定，严禁提前拆模。2、模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示 牌，拆除时派专人（监护人）看守。3、模板拆除的顺序和方法：按先支的

14、后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重 部分，自上而下的原则进行。4、在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，并在相应的部位设置工作区，严禁非 操作人员进入作业区。5、工作前要事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作 时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。6、遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时要先清扫施工现场，不 滑时再进行作业。7、拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。8、在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防 护栏杆，或将板的洞盖严。9、拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固

15、，严防突然掉落，倒塌伤人。10、拆除基础及地下室模板时，要先检查基模、土壁的情况。发现有松软、龟裂等不安 6全因素时，必须在采取措施后，方可下人作业，拆下的模板和支撑件不得在离槽上口 1 m以 内堆放，并随拆随运。11、拆除板、梁、柱、墙模板时要注意：（1）在拆除2m以上模板时，要搭脚手架或操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆。（2）严禁在同一垂直面上操作。（3）拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。（4）拆除梁阳台楼层板的底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。（5）严禁站在悬臂结构，阳台上面敲拆底模。12、每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号和进行。九、模板的运输、维

16、修与保管1、模板运输时，必须采取有效措施，防止模板滑动。2、模板拆除后，应及时清除粘结的灰浆。3、对暂不使用的模板，应堆放整齐。4、模板宜放在室内或敞棚内，模板的底面应垫离地面100mm以上，露天堆放时，地 面应平整，坚实，高度不超过2米。十、模板及支撑系统验算（一）、柱模计算（取800X1300柱截面计算）1、柱模受到的碎侧压力：F=0. 22Yc200/ （T+15） P t P 2V1/2=0. 22X24X200/ （35+15） XI. 2X1. 15X41-= 58. 3KN/m2F= y'H= 25X4.3 = 107. 5KN/m:式中F 一新浇混凝土对模板的最大侧压力

17、（KN/m）Yc混凝土的重力密度，取24KN/m3；T 混凝土的温度，取35C；V一混凝土的浇筑速度，取4m/h：H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，取4. 3m：仅一外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；B 2一混凝土坍落度影响修正系数，110150mm时取1. 15。取二者中的较小值，F = 58. 3KN/m'作为标准荷载。考虑倾倒碎时对碎侧模产生的水平荷载标准值为2KX/niZ柱箍间距400mm,则其强度设计荷载为:q= (58.3X1.2+2X1.4) X0.4 = 29. 1 KX/m刚度计算标准荷载为:q=58. 3X

18、0.4=23. 3 KN/m2、柱箍截面验算柱箍支撑长度1 = 1300 + 250 = 1550mm按强度(简支梁)计算，其最大弯矩为：Mmax= l/8ql2=l/8X29. IX 1. 55: = 8. 74KN. m柱箍承受应力为：6 =M/W=8. 74X 1072X41. 8X 103= 209N/mm-<215N/mm:,满足要求。按刚度计算，其最大挠度为：w= 5q17384EI = 5X23. 3X 15507384X2. IX 105X2X209X 101= 2mm< 1550/400 = 3. 88mm,满足要求。3、柱箍间距验算5=300/400 X%按强度

19、要求计算需要间距：M=l/10 Xq2X l:=fmXW1 = 11.4X (W/q:) 1/2=11.4X (1/6X50X100721.83) 12=704mm按刚度要求计算需要间距：w=q:X 17150EI=w =1/4001 = 15. 3X (I/q2) 13=15. 3X (1/12X50X100717.48) 13=948mm取二者中的较小值l = 704mm>400mm,满足要求。4、高强螺杆验算对拉螺杆的最大拉力为：N= (58. 3X1. 2+2X1.4) X0.4X1. 3X1/2=18. 9KN每根螺杆可承受拉力为：M14螺杆可承受拉力为17. 8KN, M16

20、螺杆可承受拉力为24. 5KN。柱截面1000采用”14 高强螺杆，柱截面1000采用M16高强螺杆。(二)、主梁模板及支撑系统验算(以400X1500的大梁计算)1、梁底模板验算(1)荷载设计值模板及支架自重:0. 75X0.4X1.2=0. 36KN/M碎 自重：24X0.4X1.5X1.2=17.28KN/M钢筋自重：L5X0.4X1.5X1.2=1.08KN/M振捣碎时产生的荷载:2X0. 4X1. 4=1. 12KN/M以上荷载小计:ql=19. 84KN/M乘以折减系数 0. 9,则有：q=O. 9X19. 84=17. 86KX/M(2)强度验算抗弯强度验算：a跨度/板厚二300

21、/18=17V100,属小挠度连续梁。底模下的楞木间距为300mm,胶合板的长度为1800mm,故底模板可作为一个三等跨连续 梁来考虑。计算简图见图一。zX/ZZX.一300300300| 1图一主梁模板计算简图b计算:查表得三等跨连续梁的特征系数：K产-0. 10k产-0. 60kf=0. 677M二KM q l=0. 10 X 17. 86 X 300:=l. 61X10 mmW= 1/6 b hc=l/6X500X182=2. 7X10Wo =M/W=1. 61X 1072. 7 X 1O'=5. 96N/mm2fm=15N/mm:(符合要求)抗剪强度验算：V= ky q 1=0

22、. 60X17. 86X0. 3=3. 21KN3V3X3 91x io3t =0. 54N/mm:<fv=l. 5N/mm二(符合要求)2b h2X500X18刚度验算：不考虑振动荷载，所以q=(0. 36+17. 28+1. 08) X0. 9=16. 85KN/M1=1/12 b h3=l/12X 500X 183=2. 43 X 103mm'Kf q L1 0. 677 X 16. 85 X 30013003二二二0. 38mm<(A)= =0. 75 mm(符合要求)100E I 1001.0102. 43X1054002、主梁底模下次楞验算：次楞下钢管主楞间距6

23、00mm,按二跨连续梁计算。计算简图如下图二。q E/XZV7_ 1 ：、二600 lj600图二主梁底模下次楞计算简图(1)、强度验算：q=(1.2X0. 75+1.2X24X1. 5+1. 2X1. 5X1. 5+1. 4X2. 0) X0. 3X0. 9=13. 39KN/m抗弯强度验算：弯矩最大值NL =0. 125Xql:二0. 125X13. 39X0. 6"二0. 603KN m=0. 603X 106X mm50x100木防截面抵抗矩为：凡二(1/6) 50X100:=8. 33X10W。皿二心况二0. 603X107(8. 33X10') =7. 24N/m

24、m葭f=13X/W抗弯承载力满足要求。抗剪强度验算：二二0. 625ql =0. 625X13. 39X0. 6=5. OKNt =3V/2bh=3X5. 0X107(2X50X 100)11=1. 5N/mm:= fv= 1. 5N/mm:抗剪承载力满足要求。(2)、刚度验算：q二(0. 75+24X 1. 5+1. 5X 1. 5) X 1. 2X0. 3X0. 9=12. 636KN/mE=l.OXlO'N/mm21= (1/12) X 50X10()3=4. 17X106mml3皿二0. 521qr7(100EI)=0. 521 X 12. 636X5007(100XI. OX

25、 10'X4. 17X 106)=0. 10mm< 3 = 1/400=600/400=1. 5mm刚度满足要求。3、主梁下钢管主楞验算：主梁下钢管主楞间距600mm,主楞下钢管支架间距600mm,按三跨连续梁计算。计算简图如下图三。q川"""川川川川A 3 a L|600|600|600|图三 主梁下钢管主楞计算简图(1)、强度验算：q二(1.2X0. 75X0.4+1.2X24X0.4X1.5+1.2X1.5X0.4X1.5+1.4X2.0X0. 4) X0. 9二 17. 856KN/m抗弯强度验算：弯矩最大值=0. 10ql3=0. 10X1

26、7. 856X0. 62=0. 643KN m=0. 643X 106N mm由48X3. 5钢管截面抵抗矩为：Ws=5. 08X10W。W1二0. 643X107(5. 08X103)=126. 6N/mm:<f=205N/mm:抗弯承载力满足要求。抗剪强度验算:中48x3.5钢管主楞抗剪强度不必验算。(2)、刚度验算：q =(1.2X0. 75X0. 4+1. 2X24X0. 4 XI. 5+1. 2X1. 5X0. 4 XI. 5)X0. 9=16. 848KN/mE=2. 05X 105N/mm:I=1.22X10W3皿二0. 677ql7(100EI)二0. 677 X 16.

27、 848 X 6007(100 X 2. 05 X 10, X 1. 22 X 105)二0. 59mm< 3 = 1/400=600/400=1. 5mm刚度满足要求。4、主梁下支撑系统验算：主梁下钢管支架间距600mm,按三跨连续梁计算。计算简图如下图四。 q川川山川山川IF 60。粗 6。g 6。卡图四主梁下钢管支架计算简图(1)、强度验算:p二ql二 17. 856X0. 6=10. 714KN用中48X3. 5 钢管，A=489. 3mm:钢管回转半径为：(d,+dl ) 1/2 (48=+4f) 1/21= = =15. 8mm44按强度计算，支柱的受压应力为：o =N/A=

28、10. 714X 1000/489. 3=21. 90N/mm2< f=205 N/mm2 (符合要求)按稳定性计算支柱的受压应力为：长细比 X =L/i= (1800+2X800) /15. 8=215. 2查施工手册表5-18得中=0. 1570 =N/（<pA） =107144- （0. 157X489. 3）=139. 47X/mm2 < f=205N/mm:（符合要求）（三）、次梁模板及支撑系统验算（以350X800的次梁计算）次梁底模下木方间距300mm,同主梁，不用验算。1、次梁底模下次楞验算：次楞下钢管主楞间距900mm,按单跨简支梁计算。计算简图如下图五。9

29、00 J图五次梁下次楞计算简图、强度验算:q 二(1. 2X0. 75+1.2X24X0. 8+1.2X1.5X0. 8+1. 4X2. 0) X0.9X0. 3=1. 609KN/m抗弯强度验算：弯矩最大值=0. 125Xql:=0. 125X7. 609X0. 9:=0. 77KN-m=0. 77X 106N*mm50x100木防截面抵抗矩为：W=8. 33X10W。w1二0. 77X107(8. 33 X 10')=9. 24/=<£J=13N/mm:抗弯承载力满足要求。抗剪强度验算：V四二0. 50ql =0. 5X7. 609X0. 9=3. 424KNt =

30、3V/2bh=3 X 3. 424 X 103/(2X50X 100)=1. 03N/mm:< fv= 1. 3N/mm:抗剪承载力满足要求。(2)、刚度验算：q=(0. 75+24X0. 8+1. 5X0. 8) X 1. 2X0. 9X0. 3=6. 853KN/mE=1.0X10' N/mm:1= 4. 17X106raml3-=5q1/(384EI)=5X6. 853X9007(384X1.0X10'X4. 17X 106)=1. 40mm< w= 1/400=900/400=2. 25mm刚度满足要求。2、次梁下钢管主楞验算：次梁下钢管主楞间距900mm,

31、主楞下钢管支架间距1200mm,按三跨连续梁计算。计算 简图如下图六。二I川川川川川力川川川川川川I A/ JA 1200 B 1200 01200 D图六 次梁下钢管主楞计算简图(1)、强度验算：q=(l. 2X0. 75X0. 35+1. 2X24X0. 35X0. 8+1. 2X1. 5X0. 35X0. 8+1. 4X2. 0X0. 35)X 0. 9/2=4. 438KN/m抗弯强度验算：弯矩最大值NU =0. 10ql3=0. 10X4. 438X1. 2:=0. 639KN nrO. 639X 106X mm由48X3. 5钢管截面抵抗矩为：Ws= 5. 08X10W。皿也/几二

32、0. 639X107(5. 08X103)=125. 79即温f=205N/mm，抗弯承载力满足要求。抗剪强度验算：中48x3.5钢管主楞抗剪强度不必验算。(2)、刚度验算:q=(l. 2X0. 75X0. 35+1. 2X24X0. 35X0. 8+1. 2X1. 5X0. 35X0. 8) X0. 9/2=4. OKN/mE=2. OSXIOWmm21=1. 22X105mm'3 四二0. 677ql7(100EI)=0. 677X4.0X 12007(100X2. 05X105X1.22X 105)=2. 245mm< 3 = 1/400=1200/400=3. Omm刚度

33、满足要求。3、次梁下钢管支架验算：次梁施工荷载通过水平杆传递至梁两边立杆抗滑扣件上，再通过扣件作用在钢管上，计算简图如下图七：qN=P= (1. 2X0. 75X0. 35+1. 2X24X0. 35X0. 8+1. 2X1. 5X0. 35X0. 8+1. 4X2. 0X0. 35)XO. 9X1. 2/2=5. 33KN1、扣件抗滑力验算：扣件抗滑力为8KN>N=5. 33KN,扣件承载力满足要求。2、钢管立杆承载力验算：用中48X3. 5 钢管，A=489. 3mm二钢管回转半径为：1=15. 8mm按强度计算，支柱的受压应力为：o =N/A=5. 33 X 1000/489. 3

34、=10. 89N/mm:< f=205 N/mm:（符合要求）按稳定性计算支柱的受压应力为：长细比 X=L/i=1800/15. 8=113.93、稳定性验算：查表得小二0.476 =N/ 4> A=5. 33 X 107 （0. 47 X 489） =23. 19N/W< f OSN./mm2 （满足要求。）（四）、楼板模板及支撑系统验算（以地下室顶板为例计算）1、荷载设计值模板自重：在计算平板模板时取Qi=0. 3KN/m=o在计算板支架及背楞时取5=0. 75KX/m2o碎自重：24KN/m3钢筋自重：LIKN/n?施工人员及设备荷载：计算模板及直接支撑模板的小楞时取q

35、=2. 5KN/m二，另以集中荷载P=2. 5 KN再进行验算，比较两者弯矩值，按较大者采用。计算直接支撑小楞结构构件时取qFl. 5KN/m：o计算支架立柱及其它支撑结构构件时取qkl. 0KN/m2o折减系数0.9。2、板底模板验算：板底模采用18mm厚:胶合板，次楞（50mmx 100mm木彷）间距300mm,取1m宽板带 按三跨连续梁计算，计算简图如下图八：、强度验算:18均布荷载 q：= (1.2X0. 3+1.2X24X0. 2+1. 2X1. 1X0. 2+1. 4X2. 5) XI. 0X0. 9二8. 896KN/mq：=l. 2X (0. 3+24X0. 2+1. 1X0.

36、 2) XI. 0X0. 9=5. 746KN/m集中荷载 P=2. 5X1. 4X0. 9=3. 15KN抗弯强度验算：Mx=0. lOqdO. 10X8. 896X0. 3:=0. 052KN m=0. 080X10% mmM：=0. 10Xq：r+0. 175 X Pl=0. 10 X 5. 746 X 0. 3=+0. 175X3. 15 X 0. 3=0. 193KN m=0. 217X106X*mm弯矩最大值 Q =M：=2. 17X105Nmm板底模截面抵抗矩为：W=(1/6) X b X h2= (1/6) X 1000 X 18z=5. 4 X lO ,mm3。oas=NU/

37、W=2. 17 X 107 (5. 4 X IO1) =4. 02N/mm2< fn=15N/W抗弯承载力满足要求。抗剪强度验算：V«x=O. 60 义 51+0. 65P=0. 60X5. 746X0. 3+0. 65X3. 15=3. 082KNt =3V=J2bh=3X3. 082X 107(2X 1000X18)=0. 257N/mm2< fv= 1. 2N/mm:抗剪承载力满足要求。(2)、刚度验算：q=L 2X (0. 3+24X0. 2+1. 1X0. 2) XI. 0X0. 9=5. 746KN/mE=l.OXlO'N/mm2I=(l/12) Xb

38、Xh3=(l/12) X 1000X183=4. 86X105mmi3皿二0. 677ql7(100EI)=0. 677X5. 746X3007(100X 1. OX 1O'X4. 86X 105)=0. 065mm< 3 = 1/400=300/400=0. 75mm刚度满足要求。3、板底次楞验算：板模下次楞为50mmx 100mm木彷，间距250mm,其下为中48x3.5钢管主楞，间距1200mm,图九板底次楞计算简图(1)、强度验算:qi= (1.2X0. 75+1. 2X24X0. 2+1. 2X 1. 1X0. 2+1. 4X2. 5) X0. 3X0. 9=2. 34

39、5KN/mq2=l. 2X (0. 75+24X0. 2+1. 1X0. 2)X0. 3X0. 9=1. 558KX/m集中荷载P=2.5X1. 4X0. 9=3.中荷抗弯强度验算：Mx=O. 10qir=0. 10X2. 345X1. 2:=0. 338KX m=0. 338X10% mmM：=0. 10q:r+0. 25P1=0. 10X1.558X1. 2:+0. 175X3. 15X1. 2=0. 886KN m=0. 886X 106N*mm弯矩最大值Q=MlO. 886X 106Nmm50mmX 100mm木材截面抵抗矩为：W=8. 33X10W。皿T=0. 886 X 107(8

40、. 33 X IO1) =10. 64N/mm2< fn=13N/nim2抗弯承载力满足要求。抗剪强度验算：% =0. 60q:l+0. 5P=0. 60X1.558X1. 2+0. 5X3. 15=2. 697KNt =3VJ2bh=3 X 2. 697 X 103/(2X50X 100)=0. 809N/mm=< fv= 1. 5N/mm:抗剪承载力满足要求。(2)、刚度验算：q=1.2X (0. 75+24X0. 2+1. 1X0. 2) XO. 3X0. 9=1. 869KN/mE=l.OXlO'N/mm2I二(1/12) XbXh3=(l/12) X50X100M

41、. 17X106mm'3一二0. 677ql7(100EI)二0. 677X1. 869X 12007(100X1.0X10'X4. 17X 106)二0. 629mmV3= 1/400=1200/400=3. 0mm刚度满足要求。4、板底主楞验算：板底模次楞下为中48mmx3.5mm钢管主楞，间距1200mm,主楞下钢管满堂架间距 1200mmxl200mmO主楞按三等跨连续梁验算。计算简图如下图十。q q(1)、强度验算：q=(l. 2X0. 75+1.2X24X0. 2+1. 2X1. 1X0. 2 + 1. 4X1. 5) XI. 2X0. 9=9. 75KN/m抗弯强

42、度验算：10qr=0. 10X9. 75X1. 2Z=1. 404KN m=l. 4 04X 106X mm2 根-48X3. 5 钢管截面抵抗矩为:Wx=2X5.08X 10W=l. 016X 10W。NU/W.1. 404X107(1. 016 X IO1) =138. 19N/W< f =205N/mm3抗弯承载力满足要求。抗剪强度：板底模次楞下中48x3.5钢管主楞抗剪强度不作验算。(2)、刚度验算：q= (1.2X0. 75+1. 2X24X0. 2+1. 2X1. 1X0. 2) XI. 2X0. 9=7. 478KN/mE=2. 05X 105N/mm:1=2 X1.22X

43、 105mm'=2. 44 X 105mm'3四二0. 677ql7(100EI)=0. 677X7. 478X 12007(100X2. 05X 105X2. 44X 105)=2. lmm< 3 = 1/400=1200/400=3. Omm钢管主楞刚度满足要求。5、板底支撑系统验算：板下支架采用中48x3.5钢管搭设满堂脚手架，立杆采用对接扣件或防滑扣件搭接连接, 间距1200mmx 1200mm,主楞上荷载转化成集中荷载直接作用在钢管上，计算简图如下图十 1I' I r r1200|1200|1200|1200|图十一楼板钢管支架计算简图q二(1. 2X0

44、. 75+1.2X24X0. 2+1. 2X1. 1X0. 2 + 1. 4X1. 0) X0. 9=7. 492KN/m钢管间距为1200X1200,每区格面积为1.44m、每根立杆承受的荷载为：1.44X7492=10788. 48N用中48X3. 5 钢管，A=489. 3mm2钢管回转半径为：I=15.8mm按强度计算，支柱的受压应力为：o 二N/A=10788. 48/489. 3=22. 05N/mm:按稳定性计算支柱的受压应力为：长细比 X =L/i= (1800+2X800) /15. 8=215. 2查表得中二0. 157o =N/(cpA) =10788. 48/(0. 157X489. 3)=140. 44N/mm:<f=205 N/mm:(符合要求)(四)、墙模及支撑验算1、墙模受到的碎侧压力：F=0. 22ye200/ (T+15) P ： P 2V1/2=0. 22X25X200/ (30+15) XI. 2X1. 15X2'= 47. 7KN/m2F= y'H= 25X4.3 = 107. 5KN/m:式中F新浇筑碎对模板的最大侧压力(KN/ m:)Yc碎的重力密度(KN/ m3), 一般取25 KN/ m3T碎的温度(C)V碎的浇灌速度(m/h)H碎侧压力计算位置处至新浇筑碎