2-1荷载与结构静力计算表要点

1、2 常用结构计算 22-1 荷载与结构静力计算表 22-1-1 荷载 22-1-2 结构静力计算表 132常用结构计算2-1荷载与结构静力计算表2-1-1荷载1 结构上的荷载结构上的荷载分为下列三类：(1) 永久荷载 如结构自重、土压力、预应力等。(2) 可变荷载 如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载 等。(3) 偶然荷载 如爆炸力、撞击力等。建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。对永久荷载应采用标准值作为代表值。对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。 对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。2. 荷载组合建筑结构设计应

2、根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态 和正常使用极限状态分别进行荷载(效应)组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设 计。对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载(效应)组合。丫 oSW R (2-1)式中 丫 o结构重要性系数；S荷载效应组合的设计值；R结构构件抗力的设计值。对于基本组合，荷载效应组合的设计值 S应从下列组合值中取最不利值确定：(1) 由可变荷载效应控制的组合ns = /gGK + VqiSqik 十为 Yq伸&S QiK(2-2)永久荷载的分项系数；丫 Qi第i个可变荷载的分项系数，其中Yqi为可变荷载Qi的分项系数；S

3、gk 按永久荷载标准值Gk计算的荷载效应值；SQiK按可变荷载标准值 Qik计算的荷载效应值，其中SQ1K为诸可变荷载效应中起 控制作用者；书ci可变荷载Qi的组合值系数；n 参与组合的可变荷载数。(2) 由永久荷载效应控制的组合S = VgSgk +(3) 基本组合的荷载分项系数1) 永久荷载的分项系数当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，应取对由永久荷载效应控制的组合，应取当其效应对结构有利时：一般情况下应取1.0；对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取2) 可变荷载的分项系数一般情况下应取1.4；对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构活荷载应取1.3。对于偶然组合，荷载效应组

4、合的设计值宜按下列规定确定：偶然荷载的代表值不乘分项系数；与偶然荷载同时出现的其他荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。3.民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数(见表2-1)式中 Y G7Qi0ciSQfKi = 1(2-3)1.2；1.35；0.9。项次类别标准值2 (kN/m 2)组合值系数频遇值系数准永久值系数1(1) 住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院 病房、托儿所、幼儿园(2) 教室、试验室、阅览室、会议室、2.00.70.50.60.40.5民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数表2-1医院门诊室2食堂、餐厅、一般资料档案室2.50

5、.70.60.53(1)礼堂、剧场、影院、有固定座位的 看台3.00.70.50.3(2)公共洗衣房3.00.70.60.5(1)商店、展览厅、车站、港口、机场3.50.70.60.54大厅及其旅客等候室(2)无固定座位的看台3.50.70.50.35(1)健身房、演出舞台4.00.70.60.5(2)舞厅4.00.70.60.36(1) 书库、档案库、贮藏室(2) 密集柜书库5.012.00.90.90.87通风机房、电梯机房7.00.90.90.8汽车通道及停车库：(1)单向板楼盖(板跨不小于2m)客车4.00.70.70.68消防车(2)双向板楼盖和无梁楼盖(柱网尺寸 不小于6m x 6

6、m)35.00.70.70.6客车2.50.70.70.6消防车20.00.70.70.69厨房(1) 一般的2.00.70.60.5(2)餐厅的4.00.70.70.7浴室、厕所、盟洗室：10(1)第1项中的民用建筑2.00.70.50.4(2)其他民用建筑2.50.70.60.5走廊、门厅、楼梯：11(1)宿舍、旅馆、医院病房托儿所、幼 儿园、住宅2.00.70.50.4(2)办公楼、教室、餐厅、医院门诊部2.50.70.60.5(3)消防疏散楼梯，其他民用建筑3.50.70.50.3阳台：12(1) 一般情况(2) 当人群有可能密集时2.53.50.70.60.5注：1本表所给各项活荷载

7、适用于一般使用条件，当使用荷载较大或情况特殊时，应按实际情况采用。2. 第6项书库活荷载当书架高度大于2m时，书库活荷载尚应按每米书架高度不小于2.5kN/m2确第8项中的客车活荷载只适用于停放载人少于9人的客车；消防车活荷载是适用于满载总重为 300kN的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效 均布荷载。4第11项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按1.5kN集中荷载验算。5 本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载。对固定隔墙的自重应按恒荷载考虑，当隔墙位 置可灵活自由布置时，非固定隔墙的自重应取每延米长墙重(kN/m )的1/3作为楼面活荷载

8、的附加值(kN/m 2)计入，附加值不小于 1.0kN/m2。设计楼面梁、墙、柱及基础时，表2-1中的楼面活荷载标准值在下列情况下应乘以规定的折减系数。(1) 设计楼面梁时的折减系数1) 第1 (1)项当楼面梁从属面积超过25m2时，应取0.9;2) 第1 (2) 7项当楼面梁从属面积超过50m2时应取0.9;3) 第8项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8;对单向板楼盖的主梁应取0.6; 对双向板楼盖的梁应取0.8;4) 第912项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。(2) 设计墙、柱和基础时的折减系数1) 第1 (1)项应按表2-2规定采用；2) 第1 (2) 7项应采用与其楼面梁相

9、同的折减系数；3) 第8项对单向板楼盖应取0.5;对双向板楼盖和无梁楼盖应取 0.8;4) 第912项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。注：楼面梁的从属面积应按梁两侧各延伸二分之一梁间距的范围内的实际面积确定。活荷载按楼层的折减系数表2-2墙、柱、基础计算截面以上的层数1234568920> 20计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数1.00(0.90)0.850.700.650.600.55注：当楼面梁的从属面积超过 25m2时，应采用括号内的系数。 楼面结构上的局部荷载可换算为等效均布活荷载。4.屋面活荷载水平投影面上的屋面均布活荷载，按表 2-3采用。屋面均布活荷载，不应与雪荷载

10、同时组合。屋面均布活荷载表2-3项次类别标准值(kN/m 2)组合值系数%频遇值系数准永久值系数1不上人的屋面0.50.70.502上人的屋面2.00.70.50.43屋顶花园3.00.70.60.5注：1不上人的屋面，当施工或维修荷载较大时，应按实际情况采用；对不同结构应按有关设计规范的规定，将标准值作 0.2kN/m 2的增减。2上人的屋面，当兼作其他用途时，应按相应楼面活荷载采用。3对于因屋面排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采取构造措施加以防止；必要时，应按积水的可能深度确定屋面活荷载。4 屋顶花园活荷载不包括花圃土石等材料自重。5 .施工和检修荷载及栏杆水平荷载(1) 设计屋面板、檀

11、条、钢筋混凝土挑檐、雨篷和预制小梁时，施工或检修集中荷载 (人和小工具的自重)应取1.0kN，并应在最不利位置处进行验算。注：对于轻型构件或较宽构件，当施工荷载超过上述荷载时，应按实际情况验算，或采用加垫板、 支撑等临时设施承受。当计算挑檐、雨篷承载力时，应沿板宽每隔1.0m取一个集中荷载；在验算挑檐、雨篷倾覆时，应沿板宽每隔2.53.0m取一个集中荷载。(2) 楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆顶部水平荷载，应按下列规定采用：1) 住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园，应取 0.5kN/m;2) 学校、食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆或体育馆，应取1.0kN/m。当采用荷载准

12、永久组合时，可不考虑施工和检修荷载及栏杆水平荷载。6动力系数建筑结构设计的动力计算，在有充分依据时，可将重物或设备的自重乘以动力系数后 按静力计算进行。搬运和装卸重物以及车辆起动和刹车的动力系数，可采用1.11.3，其动力作用只考虑传至楼板和梁。直升飞机在屋面上的荷载，也应乘以动力系数，对具有液压轮胎起落架的直升飞机可取1.4;其动力荷载只传至楼板和梁。7 雪荷载屋面水平投影面上的雪荷载标准值，按下式计算：乂=卩 rso( 2-4)式中 Sk雪荷载标准值(kN/m2)；1 r屋面积雪分布系数（表 2-4）；so基本雪压（kN/m2）。基本雪压可按全国基本雪压图（图 2-1）近似确定图 2-1

13、全国基本雪压分布图（单位： kN/m2 ）屋面积雪分布系数表 2-4项次类 别羊跨单坡屋面项次类 别项次类 别aM25,30，35，40*45°二 5()°1.00.80.60.40.20均匀分布的情况I 一 厂i川不均匀分布的情况0.75比二打.25儿项次类 别2单跨双坡屋面幻按第一项规定采用3拱形屋面项次类 别项次类 别1LL. 0.8厂1.1|均匀分布的情况不均匀分布的情况1.0项次类 别项次类 别1.0均匀分布的情况1J1.0 M 0.8J不均匀分布的情况 c_2=±j项次类 别带天窗有挡风板的屋面项次类 别项次类 别均匀分布的情况门 I多跨单坡燃面锯齿形

14、屋面）不均匀分布的情况2 第4、5项只适用于坡度 a匕25°的一般工业厂房屋面。3第7项双跨双坡或拱形屋面，当 a <25°或f/L < 0.1时，只采用均匀分布情况。4 多跨层面的积雪分布系数，可参照第7项的规定采用。设计建筑结构及屋面的承重构件时，可按下列规定采用积雪的分布情况：(1) 屋面板和檀条按积雪不均匀分布的最不利情况采用；(2) 屋架和拱壳可分别按积雪全跨均匀分布情况、不均匀分布的情况和半跨的均匀分 布的情况采用；(3) 框架和柱可按积雪全跨的均匀分布情况采用。8 .风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，按下述公式计算：(1)当计算主要承重结构时

15、3 k= 3 z 1 s 1 z3 0(2-5)式中 3 k风荷载标准值(kN/m2)；3 z高度z处的风振系数；1 s风荷载体型系数；1 z风压咼度变化系数；3 o基本风压(kN/m2)。(2)当计算围护结构时(2-6) 式中 B gz高度z处的阵风系数。基本风压按建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001)给出的 50 年一遇的风压采用，但 不得小于 0.3kN/m2 。2-1-2 结构静力计算表1构件常用截面的几何与力学特征表(表 2-5)常用截面几何与力学特征表表 2-5序号截面简图截面积A截面边缘至主轴的距离，A = bh对主轴的惯性矩I截面抵抗矩W回转半径1“协3W二寺肿0i

16、= 0.289AW尸佥肿W2=吉肿£ = 0.236h(於+466 +眉)沪 36(6 + 6t)（从+ 4弘+蓟）/】一 12（山 + 26）（以+ 4弘严贾）屮 *2 一 12（26】+ 6）£說"+仙羽对主紬禹惯性矩1截面抵抗矩W回转半径i/ = 77w二鸟加i = 4d643242盲W） -w遥3引H-'2 吉（BM-弘3）W = （BH3-6h3）2 0.289 J bh-M2 吉（a4-a：）W = 0.11B（宀严）U0.289 Ja2a截面边缘至主轴的距离y截面积A序号截面简图1 bH?+(B-b疋 九 一 2bh，2 = H_九1A =

17、BtA + B2<2+ bhrbH2(B2- b)ti*LbMi + 弘 +加2 +(01- 6)(2H - I 冶Bt 十 bh + B2Z2 10对主轴的惯性矩I截面抵抗矩W回转半径12+刖十)x 5 - /)'W严丄眇2二丄i= /r2 吉BHlBf)疋W=jBH3-(B- b)h3J = *B2£ + b 屁一 (B2 一 b)(y2 <2)3-(Bi - 6)(，1 - «i)3W产丄昭二丄=/r截面边缘至主轴的距离y截面积A序号戡面简图截面边缘至主轴的距离y截面积A序号戡面简图1112截面边缘至仝轴的距离y序号截面简图对主轴的惯性矩I截面抵抗

18、矩W回转半径if = -M3+(B-6)Pw bh'UB-b)八 A -20 v / 弘'+(£-6)八6h_ 0 289 x 見广丁；7 V 弘 + (B - 6”2 吉BHlBfP<=0.289B4(B-b)2 V BH(B-b)hW = BHy-(B-b)h3i=0.289-/bh3-(b-)a3V BH-(B-b)h16截面边缘至仝轴的距离y序号截面简图15敲面积AA = bH+(B-b)ty严H-力5H24-(B-6)z2A = 25(B + H)H15B yi = 2Hy2=TyA = b(H-h)byi=TH2=y16截面边缘至仝轴的距离y序号截面

19、简图对主轴的惯性矩I戲面抵抗矩w回转半径1x （力 一 /）'+ byi旳=丄刃= H/«=¥（3h+i）"警皤+0i* = 0.289H和普+1）阳普舞+】），严0.289BI产誇（H3）W 严汾（H'-X）匚=0289 7h2+H/i + A2Iy=2（H - h ）W产普（Hi）i 产 0.289616蔵面边缘至主轴的距离序号截面简图18x截面积A=bh -0.785J2byi = Thby2=Tyi-(b + d)，2=*d19对主轴的惯性矩I截面抵抗矩W回转半径I+普普）/1-0.59 缶:x - 0 2o9n 175V】7785乔/1-

20、0.59 秸£y = 0.2S9ft /学仆0.785贏 ab' -/ =*x48ba3-片_48加-5枷 阳- 24bW，普./ ah3 - afbi3 5一 V 243-5“)./2-6 冋'：y V 24(" - a 161)/ =蠹+血厶 6412d bd nb2d2"厂 64616亠血 + 12羊h+鬻 w 1"96(6 + d)x(3J44-32W3 +12/2/十 I6db3)i'= /i20載面閒图A 2( m-J? + b)tA = tbk*0.7龄丽截面边嫌至主轴的舉离y3*2=尺十专b力二亍对主轴的惯性雉lr

21、itR3£+2i6R2严 kR't + 4 rd/?24髻卉于护Iy=k0.Wl裁面抵抗矩WWx=0.0982Wf=普?之0,（19 甌 M用产警屯5196砒'1O（匕冋在A点处+B点势应力5=缶2回转半隹注：1.I称为截面对主轴（形心轴）的截面惯性矩（mm5上列各项几何及力学特征，主要用于验算构件截面的承载力和刚度。）。基本计算公式如下：| = Jy2 "AAW y maxW称为截面抵抗矩（mm i称截面回转半径（mm），其基本计算公式如下: 4 .上列各式中，A为截面面积（mm2）, y为截面边缘到主轴（形心轴）的距离（ mm） , I为对主轴（形心轴）

22、的惯性矩。）,它表示截面抵抗弯曲变形能力的大小，基本计算公式如下:序次图类图 示 项目计 算 式2单跨梁的内力及变形表（1）表 2-6表 2-6表 2-10 ） 简支梁的反力、剪力、弯矩、挠度序次图类图 示 项目计 算 式序次图类图 示 项目计 算 式12345荷載弯矩剪力荷载弯矩剪力荷载弯矩剪力荷载弯矩剪力荷载弯矩剪力1«-11A011111111111反力剪力弯矩挠度反力剪力弯矩挠度Ra = Rb=号Va=Ra; *= _RbRa二卡F; Rb=*= Ra； Vb= _ RbM 二血iYi max1若a>b时，在工二J专(a + 2b)处,Fb Ka2±2abyW

23、n"9E/Z V 311反力Ra*b=Fnni剪力Va=/?a； *=-心FHID弯矩挠皮反力剪力弯矩挠度反力剪力弯矩挠度”阿=FaWn- = 24E/ 2-4")Ra=Rb=*FVa=Ra； Vb= -RbMmAX=yFZ19FZJSg_ 384EJVa=Ra； #b=_Rb2器序次图类图 示 项目计 算 式序次图类图示项目计算式6荷载jgfmin妆?反力Ra= Rb= qa剪力Ua=Ra； Vb= -Rb弯矩711 川川 II1P"弯矩Mnyqa2剪力挠度叫籍2 2,)7/i|fllllkR反力3郭计）,2碧剪力VA=WA； WRb弯矩弯矩当xa労时，M&qu

24、ot;韻心竽）晋（2 打剪力IbrJ1_£_i 1 '1挠度%=黠b哼晋）严卅一(x>6 时)8q反力Ra埒;RB=f(2-f)j “ 亡剪力Va=Ra； Vb= - Rb弯矩'nuiinip弯矩当工"+务时；M*=普（如+弓）=平（2-打剪力i二二:MlI Ml HI叱挠度叫=籍x t (x - a)4lb2l2 （CB 段）9荷载« rnmi 殳 上 a丄 b丄a丄 仁上上尊反力Ra= Rb=乎剪力Va=Ra； Vb= - Rb弯矩弯矩M"凱2-辛）剪力4x| 丽挠度qbP384 E)序尖图类图 示项目计算式序尖图类图 示项目计

25、算式荷载剪力荷載11弯矩翦力序次图类荷载弯矩剪力nrmT±Snnii-a l /> Ll h Uij.Jv T -01 J.k VI1' <L-ItI虹倫I&L卫71川11呼hiiiz 7川反力剪力弯矩挠度反力剪力弯矩挠度va= fiA; VB= - J?K籍S冲吗宁VVa=Ra Vb= - J?b2E! I 4312(2)悬臂梁的反力、剪力、弯矩和挠度表2-7顷目TrrrrrnjTTCT?hud荷载-rnrfHJTTn剪力反力剪力弯矩挠度反力剪力弯矩挠度Ra-F陆=_FM 十 M*= -Ft3-4序次图类图 示项目计 算 式序次图类图 示项目计 算 式荷

26、载弯矩剪力弯矩剪力荷载弯矩剪力,nFill * f aj, % a j.a /afl=na<rTiTrffnTfn荷载弯矩剪力反力剪力弯矩挠度反力剪力弯矩挠度反力剪力弯矩挠度反力剪力弯矩挠度Rb=九 FMb =3n2+ 4n + 1,Rb= qi心=_RbM= Mb=-斗Rb= Qa*= -RbMmax=MB= (2-a)叫=十艄（3-4即学）Rb = qbVb=_RbW)项目计式序次图类图示反力枣A荷载剪力弯矩弯矩剪力挠度表2-8序陨图类图项目计n式示反力荷载剪力弯矩弯矩FI挠度剪力反力荷載剪力H弯矩弯矩当CE段剪力挠度3咼反力R荷載聘力f)弯矩弯矩b段tmii剪力挠度win3fa1(

27、3) 一端简支另一端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度当王=0,44和时<££111一 ？ 时,耐砂3于+ 32+3f-3.iH L叫二牆(吃护4护LMc= KAa M516£占 = 0.00932 IIIIIIIIHsyilliimija11 IIIII 1IB序次图类图示项目计算式4荷载jliiiiiin!ililiiir反力Ra二右/； Rb二詁2+1>剪力Va=Ra； V8=-Kb弯矩弯矩当护和时,=告剪力挠度当 x = 0.422Z 时，3唤=000542 詈5荷载qi=±±±=KB反力Ra=¥ (8-6a

28、+ a3); Rb= (6Z - a2); a = ±剪力”a=Ra； Vb=-Rb弯矩mnnu弯矩当工=严时,My毋剪力挠度AC段：Wx" 24E/°Ra (3/2xx3) 4qa (3bl + a ) x + gx BC段：Wx"24E7(°Ra 。工)qa (3* 126/x)+ 6ax2 4r3当 x = a 时.5=57 4qRa (3/2- a2) - 3qa2 (Alb + a2)6荷载ciiininiiiiLg反力&疇bT； Rb=（8一译 + 爷）剪力Va=Ra； Vb=-Rb弯矩弯矩当"a +爭时，Mz=R

29、A（a+欝剪力HrTbs.UJlIlllIll挠度AC段：wx-6£/ Ra U，)qb3xBC段：Wf" 24E/ 4心(3八尤 x3) -4qb* + g (x - a)4 当x = a时：s-6日 SRa (3广- qb 1图类图 示计 算 式图类图 示计 算 式反力荷裁4 g為DhftA= (1263/ -4i3 + Ji?B=帖-尺人剪力Va=jRa5 Vb= -Rb弯矩弯矩R亦計）图类图 示计 算 式AC段丄S挠度叫=斟盲4i?A (3厂工-工节-( 1261 + if)工CD段；ujk= 24EI球尺氏(3厂工一- Mi (12A1 < bl) x+ q

30、(H - (2 J*（4）两端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度表2-9序决图类图示项目计算式1荷載1反力Ra= f?B=寺 F剪力A- R朋 ”B= _ 阳弯矩弯矩Mg 二十 H剪力挠度FPtfj= 3 192EI1L11L.Lrnriin2荷載t1反力2闍L +汁盼閉仔）剪力VA=J?A； VB= -弯矩弯矩、” 2Fa2b2剪力(J. IIILHrnrr i ihii挠度* i、U2" rr_t2FaW若Q扒当“九十胪广（知+占尸序次图类图示项目计算式3荷载q411反力R A = Rb=剪力*a； Vb=-Rb弯矩弯矩Mg =薯剪力(TlTnTr»挠度qi°Wm

31、ax'384Ef4荷载q刈DiHiiinniifiiLb反力Ra= Rb=理剪力Va=Ra； Vb=-Rb弯矩KAxixHjjjxijx弯矩M"欝剪力fTrrr>挠度叫=黠(1-牛)5荷载11111111111 ii反力心=詈(2-2/ + /)； Rb=2- (2- tt)； a = -y-r剪力5=Ra； Vb=-J?b弯矩弯矩Ma= -耸(6- 8a +3a2); a = J- 当工=号时，旳唤二守+“人剪力tllTr现UH 川挠度AC段：5 =由(-Ra 宀 3MaF +号)BC 段:u*x =- 3MaF + 罟(a3 4a2x6aa：2 4x)(5) 外伸梁

32、的反力、剪力、弯矩和挠度表2-10图类图示1顼目计算式1荷裁fX反力c知* U'4剪力Vc= -F； F -J?B = yF音矩弯矩Ma= - Fa剪力nrri Tr tti川ill挽度Bc=h +亍)当时，ur湎=0.伽轻譬2荷载Lj反力/? A = 2? B 二 Ft+4r剪力W -R魚 vb=kb弯矩弯矩AfB= - Fa虫口肝4剪力HUD挠度=w(3 + 2f)当工=<i + 0h5!时*仙涵磊代£00-=呻仇*.阳7£乙忙0+。二丫乐 胃n血叩IIIII川辄华旗$X-，心 r 尹=0H - =SA = A 9 初-=A971 yg " t?

33、WM为宀an偌心鰐=f4砾偌1）沪齐9严辛-=吹,內审：fextiriirTTKvV审融ob =弱人! 7-L - =：! ?b- = A wb _ =哲代t d f i扌昇q q&v73UlmiiHililHliin b（吆+1） / （上小）菇咕=m£，偌“）沪F化&+】）半"床"<7皐Z-p- =VW勇&xHWfTrx聲&&H _ ='A !- v Jf = A - =1D 舌TiiiiiiiiiiiiiiiiiHWtt辛 尊 44目奴薰园序次图类图 不项目计 算 式序次图类图 不项目计 算 式荷载is反

34、力Rk- -器：器剪力序次图类图 不项目计 算 式序次图类图 不项目计 算 式弯矩弯距序次图类图 不项目计 算 式序次图类图 不项目计 算 式剪力川川I1IIH川I挠度1+2t)当工 + *时，叫产需_也雄 wc- 4EJ序次图类图 不项目计 算 式序次图类图 不项目计 算 式3 等截面连续梁的内力及变形表(1)等跨连续梁的弯矩、剪力及挠度系数表(表2-11表2-14)1)二跨等跨梁的内力和挠度系数表2-11支座弯痢荷載国次-0.6250.0700.375-0.3750,0700.625-0,5b30.4370X630.063Mb剪 力跨内最大弯矩跨度中点挠度0.5210.521o,ei2-0

35、391序次图类图 不项目计 算 式序次图类图 不项目计 算 式-0.6880.1560.156-0.188 0.312-0,312 0.9110.9110.688-0.594(L2O3 一 -0.094 Q.4O60.0941+4?7-0.5860.0945 耳ri ej./j斤0.2220.222r0,3330.667-1.3331.333-0.6671.4661.466T=TF671 |F0.278一-0.1670.833-1J670.1670.1672.508-1.042注：1.在均布荷载作用下：M =表中系数Xql2； V =表中系数X ql ； w=表中系数-qL100EI2 在集中

36、荷载作用下： M=表中系数X例1已知二跨等跨梁I = 5m,Fl ; V =表中系数X F ; w=表中系数F|3 。100EI均布荷载q= 11.76kN/m,每跨各有一集中荷载 F=29.4kN，求中间支座的最大弯矩和剪力。2解 Mb 支=(0.125X 11.76X 5 ) + ( 0.188X 29.4X 5)=(36.75) + ( -27.64)= 64.39kN mVb左=(0.625X 11.76X 5) + ( 0.688X 29.4)=(36.75) + ( 20.23)= 56.98kN例2已知三跨等跨梁I = 6m,均布荷载q= 11.76kN/m，求边跨最大跨中弯矩

37、解M1 = 0.080X 11.76X 62= 33.87kN m。2)三跨等跨梁的内力和挠度系数表2-12序荷载嵐跨内最大支座弯矩翦力跨度中点槎度MbVDW2I-+I!j- 0.EJB00.O2S-0,100-0.1000+400-0.6000.500-0.5000.600-0,4000,6770,0520.677序次荷载图跨内最大 弯矩支座弯矩剪力跨度中点挠度Mim2MbMcVaVbsVDW1W252口 说山 1 一一 lllljiin ABCD0.101-0.050-0.0500.450-0.550000.550-0.4500.990-0.6250.9903IITill IB0.075-

38、0.050-0.050-0.050-0.0500.500-0.5000.0500.050-0.3130.677-0.3134HiiinunTimi0.0730.054-0.117-0.0330.383-0.6170.583-0.4170.0330.0330.5730.365-0.2085_4ABCD0.094-0.060.0170.433-0.5670.0830.083-0.017-0.0170.885-0.3130.1046J 仁匚2(MJc (w 84L I L+I0.1750.100-0.150-0.1500.350-0.6500.500-0.5000.650-0.3501.1460.2

39、081.1467ifrft0.213-0.075-0.0750.425-0.575000.575-0.4251.615-0.9371.6158A fAif>0.175-0.075-0.075-0.075-3.0750.500-0,5000.0750.075一0.4691.146-0.4699f r20 B0.1620.1370.175-0.0500.325-0.6750.625-0.3750.0500.0500.9900.677-0.312JT択荷戴图跨内最大弯矩支座弯矩剪力跨度中点挠度Mim2Mu |Mc |VAVes%叫10r吕AAABCDD.20C-0.3000.0250.400-

40、0,6000.1250.125-0.025-0.0251.45B-0.4690.15611F £ F|F* n0.2440,067-0.267-0.2670.733-1.267LOOO-1.D0A1.267-0.7331翻30.216K88312C 厅Fl FABCD0.289-0.133-0.1330.866-1.134001 + 134-0.8662.716-1.6672.71613AAQABCD0,200-0+1337 + 133-0.133-0.133rooo-1.0000J330.133-0.833L883珂r珥f1 r A 1 13iABCD.22?0.17A-0.311

41、-卜阿J 0.689-1.3111.222仇 77$0.089D.0891.6051 + 049-0,55( - -鬥KABCD).27-0.17(0.0440.822-L17S0.2220.222-0*0*-0,04I- 2,4387 83：i 0.2784注：1在均布荷载作用下：M =表中系数x q|2； V =表中系数x ql ；可=表中系数 一100EI2 在集中荷载作用下:M =表中系数XFl ; V =表中系数X100EI3）四跨等跨连续梁内力和挠度系数表2-13荷载图弯矩剪力跨度中点挠度W仲M冲MotvA心.Vc*50.0770.036-0JD7-0.0710.393-0,607

42、0.536-0,4640.464(1.6320.186II II nTliTillllllU Illi卜诂&O*厂r ._ r r_/r yF 今E一 i = iL 1£1£10.1690.1160.339-0.6610.554-0.44C0.446E0790.409|F f |F f f JF F f r r "0.2380.111-0.286-0.1910.714-1.2861.095-0.9050.905'1.7640+573注：同三跨等跨连续梁。4）五跨等跨连续梁内力和挠度系数表2-14跨度中点挠度0.3940.6060.526-0.4740,5000.6440.342-0.6581-0.46(0.540 0.500097 3.356).603Q.24CU.10UJ. 122-0.281