滚珠丝杠选型

1、1滚珠丝杠副特性滚珠丝杠传动系统是一个以滚珠作为滚动媒介的滚动螺旋传动的体系。以传动形式分为两种：(1)将回转运动转化成直线运动。(2)将直线运动转化成回转运动。传动效率高滚珠丝杠传动系统的传动效率高达90 吟 98%为传统的滑动丝杠系统的 24 倍，如图 1.1.1 所示，所以能以较小的扭矩得到较大的推力，亦可由直线运动转为旋转运动(运动可逆)。运动平稳滚珠丝杠传动系统为点接触滚动运动，工作中摩擦阻力小、灵敏度高、启动时无颤动、低速时无爬行现象，因此可精密地控制微量进给。高精度滚珠丝杠传动系统运动中温升较小，并可预紧消除轴向间隙和对丝杠进行预拉伸以补偿热伸长， 因此可以获得较高的定位精度和重

2、复定位精度。高耐用性钢球滚动接触处均经硬化(HRC5+ 63)处理，并经精密磨削，循环体系过程纯属滚动，相对对磨 损甚微，故具有较高的使用寿命和精度保持性。同步性好由于运动平稳、反应灵敏、无阻滞、无滑移，用几套相同的滚珠丝杠传动系统同时传动几个相同的部件或装置，可以获得很好的同步效果。高可靠性与其它传动机械，液压传动相比，滚珠丝杠传动系统故障率很低，维修保养也较简单，只需进行 一般的润滑和防尘。在特殊场合可在无润滑状态下工作。无背隙与高刚性滚珠丝杠传动系统采用歌德式(Gothic arch )沟槽形状(见图 2.1.2 2.1.3 )、使钢珠与沟槽达到最佳接触以便轻易运转。若加入适当的预紧力，

3、消除轴向间隙，可使滚珠有更佳的刚性，减 少滚珠和螺母、丝杠间的弹性变形，达到更高的精度。2现代制造技术的发展突飞猛进， 一批又一批的高速数控机床应运而生。它不仅要求有性能卓越的高速主轴，而且也对进给系统提出了很高的要求：（1）最大进给速度应达到40m/min或更高；（2）加速度要高，达到1g以上；（3）动态性能要好， 达到较高的定位精度。高速滚珠丝杠副是指能适应高速化要求（40 m / min 以上）、满足承载要求且能精密定位的滚珠丝杠副，是实现数控机床高速化首选的传动与定位部件。1 1 高速滚珠丝杠副的结构设计滚珠丝杠副的驱动速度V=V= PhXNPhXN（PhPh 为导程，N N 为丝杠转

4、速），），因此提高 驱动速度的途径有两条：其一是提高丝杠的转速，其二是采用大导程。提高转速 N 受 doN 值的制约（do 为滚珠丝杠的公称直径）。国际上一般 do - 70000 据日本 NSK 公司介绍：该公司已将 doN 值提高到 153000。N 增大时，do 必须减小，且过分提高转速会 引起丝杠发热、共振等问题；d0 太小也会造成系统刚性差、易变形、影响加工精度，且目前伺服电动机的最高转速仅到 4000r/min。导程 PhPh 过大时，不仅增加了滚珠丝杠副的制 造难度，精度难以提高，降低了丝杠副承载，而且也增加了伺服电动机的起动力矩。因此，设计高速滚珠丝杠副时要合理选择丝杠副的转速

5、N、公称直径 do 与导程 Ph。数控机床常用的滚珠丝杠副结构为：外循环插管式、内循环反向器式。由于高速滚珠丝杠副的导程较大， 如用内循环结构，反向器尺寸较长，承载的钢球数减少， 且钢球高 速时流畅性差，是不适合的；而外循环插管式结构简单，承载能力大，不受导程的限制。因 此，被选作高速滚珠丝杠副的结构。外循环滚珠丝杠副预紧方式主要有三种：增大钢球直径、变位导程和垫片。 各预紧方式的特点见表1。表表1 1外循环茂珠丝杠副的预繁方式外循环茂珠丝杠副的预繁方式预紧方式丝杠副螺死数特点增大钢球直径1 1丝杠副承载能力大-由于钢球4 4点接触，因而摩擦阻力较大,易发 热，小预加载荷时预紧转矩平稳，适合于

6、小预加载荷.传爆运动场变位导程1钢球两点接触由于只用一个螺母，消除因垫片或螺母制造误差而产 生螺母的倾斜而影响预紧转矩.因此，预紧转矩平稳但承勘小.适合于中预加载荷，有定位精度要求的场合.垫片2 2桐球两点.接触.丝杠副承载能力大，可施加较大预加载荷，小预加载 荷时预紫转矩平稳.适台于高责载.有定位精度要求的场合-根据高速滚珠丝杠副的特点，选用单螺母变位导程预紧结构比较合适。但在结构设计时，应注意以下几点：（1 1）导程的选择。为了提高丝杠副驱动速度，一般需增大丝杠副导程， 常用丝杠副导程取丝杠直径的1/31/2。（2 2）为了增加承载，选用多头螺纹，以提高丝杠副承载能力。（3 3）滚珠丝杠副

7、在高速时产生的噪声主要来自钢球在导珠管进 出口（见图 1P、P点）处的碰撞。因此，在循环过程中钢球的反向点设计是非常重要的（见图31),要合理选取反向角图1钢球反问点示意图4滚珠丝杠副计算流程浪轧丝饪:导程?选定公祢直径的选定：支承方式的迭定L 哩杠许用仙向、 -的选定.一_德田类型的诜定,:i 刚度中选定 ：I 一I一轴向总刚度的选定二:吒博筋一:丝建厚补蝶母刚度的选定、I 罕e电- ,i刚度的蚣证了 ： 精度害级的鼻证,驱动转烬的选定：隔转速的逸定驱刷转矩的选定:电机,*jrf-;防尘、L润滑IB度等级选定度等级选定5支承方式滚珠丝杠的支承主要有以下四种，由于支承方式不同，使容许轴向载荷及

8、容许回转转速也有所不同, 客户应根据自身情况适当选择。危溢招速口血界转谜）W 险靴冏我有窖并料闵说兹值定固定-固定适用于高转速、高精度。，土与拭旬T尹移京固定-支承 适用于中等转速、高精度。危畦始避QI3界傅涛）检迓融凰我荷（容许釉向It荷）女承支承-支承适用于中等转速，中精度6固定-自由 适用于低转速，中精度，短轴向丝杠导程Pho-导程 （mm）Vmax-工作台最大移动速度（ mm/min ）nmax-电机最大转速（r/min ）I-传动比（见滚珠丝杠传动系统说明图），从输出端（马达）至输入端（丝杠）的传动比。临界转速临界转速临界转速也称危险转速一一在高速情况下产生共振时所达到的极限转速，此

9、现象会造成产品质量下降,加工机床损坏。nk= fnk Xd2/Ln2X 107m -临界转速（r/min ）fnk支承系数（见下表）d2- 丝杠螺纹底径（mmLn- 临界长度（mm支承方式fnx固定- 固定27.4固定 支承18.9支承支承12.1固定 自由4.3允许工作转速7为了使用的安全性nkper10F - 轴向负荷 （N）Ca -系列表中的额定动载荷b、有预加载荷的螺母刚度当检测预紧载荷 Fao等同于额定动载荷 Ca的 10 您轴向载荷 F 为额定动载荷 Ca的 30 捋寸，螺母刚度为系 列表中刚度值的 80%若预紧载荷 Fao不同于额定动载荷 Ca的 10寸，则刚度计算如下：如=0眨

10、（彼云户FL - 螺母刚度（N/ n m）R -系列表中的刚度值（N/ n mFao - 轴向负荷 （N）Ca -系列表中的基本动载荷8-刚度计算系数8=0.1 为垫片式预警、5=0.05 为增大钢球式预警丝杠刚度丝杠刚度 R 取决于安装支承的形式。1. 一端固定支承的滚珠丝杠R1-丝杠刚度（N/ n md0-公称直径（mmLs1-轴承与螺母的距离（mm以-滚珠直径（mmRu=165X-L/i(do-0. 707Di)2112.两端固定支承的滚珠丝杠12丝杠的最小刚度R2mi n出现在丝杠中点（Ls2= Ls/2），其值为:RS2- 丝杠刚度（N/ n md0-公称直径（mm）Ls- 轴承之间

11、的距离Ls2- 轴承与螺母的距离Dw- 滚珠直径（mm）一般来说丝杠在使用时，1000mn的丝杠在每上升 1oC 就有 12 卬 m 的伸长量，因此即使滚珠丝杠的导 程经过高精度的加工，也会因温升而产生变形，使定位精度有所误差，除了选择正确的润滑剂及冷却方式 外，还应采用以下措施：求出行程补偿值 C,取负值补正（可在订货时给定）；机械高速运转升温，达到稳定状态后使用；丝杠安装时施予预拉载荷；使用闭环控制的方式定位。Rq660X(d- 77D，)XL，(LLLM)XL蛇R52mn=660X(do-0. 707D)u -13驱动转矩滚珠丝杠传动系统说明图W工作台重量+工件重量等速驱动转矩 MtiM

12、=(Ma+ Mte+ Mtu) X Z1/Z2 (Nm)Ma- 工作载荷（N）Me- 预加载荷转矩（NmMU- 支承滑块的摩擦转矩（NmZi-齿轮 1 的齿数Z2-齿轮 2 的齿数由外加载荷而产生的转矩Ma_ Fa X Pho耻二2000X :n X i(Nm)Fa -工作载荷（N）Pho-导程（mm门-机械效率（0.9）Fa= F + W X g X 11F -丝杠载荷（N）W -工作台重量+ 工件重量（kg）g -重力加速度（9.8m/sec2 ） 摩擦系数14由预加载荷而产生的转矩 MteMte-Mte-FaoXPhoXKp200。X几(Nm)Fao 预紧载荷（N）Pho-导程（mmKp

13、-预紧螺母内的摩擦系数（0.10.3）电机的选定，一般来说以平均速度时的Mt1 不超过电机额定转矩的30 嘛使用标准。加速驱动转矩 Mt2M2= Mti+ Jm X 3(NmJm 电机所负的总惯性矩2、3 - 电机之角加速度(rad/sec )电机所负荷的总惯性矩 Jm(kg.m2)JH=JZI+JB+(-) XJ#+JW+WX(g1)Jzi- 齿轮 1 的惯性矩 （kg.m2）Jz2- 齿轮 2 的惯性矩 （kg.m2）JD- 电机惯性矩 （kg.m ）Js- 滚珠丝杠惯性矩（kg.m2）Pho- 导程（mmW - 工作台重量+工件重量（kg）ZI- 齿轮 1 的齿数Z2- 齿轮 2 的齿数

14、圆柱物体（滚珠丝杠、齿轮等）的惯性矩计算公式x Y xLxD43 2（kg/cm2）Y- 材料单位体积的重量（钢材 =7.8 X 10 kg/cm3）L- 圆柱物体长度（cmD-圆柱物体直径（cm15计算举例摩腹力作用力轴承里嫁再间距萼k k 1200EE1200EE临界转速囹定固定端招承到螺母间距离L=12D0mnnL=12D0mnn容许轴向栽荷选取的滚珠丝杠转动系统为: 磨制丝杠（右旋）轴承到螺母间距离（临界长度）ln= 1200mm固定端轴承到螺母间距离Lk= 1200mm设计后丝杠总长=1600mm最大行程=1200mm工作台最高移动速度 Vman= 14 （m/min）寿命定为 Lh

15、= 24000 工作小时。|1= 0.1（摩擦系数）电机最高转速 nmax= 1800（r/min ）定位精度：最大行程内行程误差 =0.035mm300mm 行程内行程误差 =0.02mm失位量=0.045mm支承方式为（固定一支承）W = 1241kg+800kg （工作台重量 +工件重量）g=9.8m/sec2（重力加速度）I=1 （电机至丝杠的传动比）FwnXWXg = 0.1X2041X9.82000 N（摩擦阻力 ）运转方式轴向载荷Fa=F+Fw(N)进给速度(mm/min)工作时间比例无切削FI=2000VI=14000q=516轻切削F2=4000V2=1000q2=25普通切

16、削F3=7000V3=600q3=50重切削F4=11000M=120q4=10Fa-轴向载荷(N)F - 切削阻力 (NDFw-摩擦阻力(N)从已知条件得丝杠编号：此设计丝杠副对刚度及失位都有所要求，所以螺母选形为：FDG(法兰式双螺磨制丝杠)从定位精度得出精度精度不得小于P5 级丝杠FDG_-_X_R-_-P5-1600X计算选定编号导程Vmax=14000/18000 q 7.7mm在此为了安全性考虑：Pho=10(mm)运转方式进给速度(mm/min)进给转速(r/min)无切削VI=14000n1=1400轻切削V2=1000偈=100普通切削V3=600住=60重切削V4=120偈

17、=12平均转速禹X m+益X D2+危乂 器Xm尚X 1400+孺1。+岛60+漏12266 r/min平均载荷17=1200+2X 40=1280mm时间寿命与回转寿命LH=nm X 60=24000X 266X 60=383040000转次额定动载荷以普通运动时确定 fw 取 1.4L10&=3902X1. 4 X3/38304000Q部9673NCa=FmXfwX3得：额定动载荷 CaA39673N以 C 值从 FDG 系列表及（丝杠直径和导程、丝杠长度表 ）中查出适合的类型为:公称直径：d0=40mm 丝杠底径：d=33.9mm 导程：Pho=10mm 循环圈数：4.5 额定动

18、载荷为：48244N。丝杠编号：FDG 40 X 10R - P5 - 4.5 -1600 X预紧载荷Fao= FmaJ3=11000/33666 N丝杠螺纹长度LU=LI-2LL1=Lu+2Le18丝杠螺纹长度不得/J、于 1280m 时口上螺母总长一半 84mm 认系列表中查出螺母总长 168mm)得丝杠螺纹长度法1364 仇在此取丝杠螺纹长度 Li=1400mm则轴承之间的距离 Ls=1400mm丝杠编号：FDG - 10R - P5 - 4.5 -1600 X 1400丝杠公称直径公称直径由允许工作转速与工作容许轴向载荷来推算得出。临界转速及允许工作转速：nkper nkper/0.8

19、以安装形式确定 fnk取 18.91800 x120018.9X10T可知丝杠螺母底径大于 ？ 13.7当 Pho=10(mm)、最高转速达到 1400 (r/min ) 时，系列表中适合的公称直径 d。32mm。 上述由额定动载荷 C求得的公称直径 d=40mm32,满足条件，否则公称直径还应加大。丝杠编号： FDG 40 X 10R P5 - 4.5 -1600 X 1400滚珠丝杠传动系统刚度初始条件：失位量 =0.045mm。滚珠丝杠系统之间各元部件(丝杠、螺母、支承轴承)，在此设为：0.04mn此时滚珠丝杠系统各元部件单边弹性变形量为：0.02mm 此时为无切削运动时的轴向载荷 20

20、00N丝杠刚度当 Ls1=Lk,R 为最小，一般情况下计算最小刚度值。19Rs=165 xS-707DW)Lsi3666反1X48244=176N/nmS = Fa/Rs=2000/176 * 11.4 p m)4二165X (20螺母刚度在此预紧载荷为额定动载荷的10%螺母刚度从表中查出 R=2128N/ n m从表中查出额定动载荷 Ca=48244N,在此取 0.1 .& nu=Fa/Rn=2000/1554 q 1.3 ii m支承刚度支承轴承刚度 RaL可从轴承生产厂产品样本中的查出。在此 RL=1020N/|ImRL= Fa/ &aL8aL=Fa/RaL=2000/1

21、020 Q 2 ii m轴向总刚度1/Rtot= 1/Rs+ 1/Rnu+ 1/RaL=1/176 + 1/1554 + 1/1020q 1/138方Rotq 137 N/以m总弹性变形量（单边）a tot = a s + a nu + a aL=11.4+1.3+2Rnu=O. 8XRX=0. 8X2128X（忍1554N/Pm21=14.7 u m 20 u m,合格。从丝杠轴向总刚度的问题上来讲，丝杠的刚度有时比螺母的刚度重要，最佳提升刚性的方法是提高丝杠的刚度，而不是在螺母上施加太重的预紧载荷 （预紧载荷最高为额定动载荷的 10%）,如果将丝杠的安装 方式改为（固定-固定）式，轴向总刚

22、度的最小刚度 FL -305N/ n m、总弹性变形量（单边）5 s=6.7 卬 m电机的选定驱动转矩Fa为无切削轴向载荷 2000N。2000X JI X n2。X 1。2000X3. 14X0. 9Fa为轻切削轴向载荷 4000N。M _ F a X Ptiota2000 X JI X n4。 X2000 X 3. 14X0. 9Fa为普通切削轴向载荷 7000NMta=22在精确设计中要考虑各方面的转矩 （如：加速度时之负载转矩及马达所负荷的总惯性矩等I = 1（电机至丝杠的传动比）平均速度时最大驱动转矩Mt1=Mta+Mte=19.5+1.4 21Nm在此马达转速最高设计为 1500r

23、/min电机的选定时，一般来说以平均速度时的Mt1在电机额定转矩的 30 汕内情况下使用.检校丝杠理论容许轴向载荷以安装形式确定 fFk取 20.4Fk=fFk xd24/Lk2x104=20.4 x 33.92/1200 x 104q187097 N丝杠工作容许轴向载荷Mta=Mta=2000X n XnT000 X 102000 X 3- 14X0. 94NmFa为重切削轴向载荷 11000NoFa X PMiiooo xM2000 X 3. 14X0. 9由预加载荷而产生的转矩在此 Kp取 0.18Mte=F ao X Ph.o X kp2000 X JI 5000 X 10 X0. 18 31.4Nm2000