规划路跨线桥支架方案(改)

1、第一章 编制依据一、渠县北城快速通道（南大梁高速公路渠县互通连接线）工程规划路跨线桥施工设计图；二、参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；三、城市桥梁工程施工及验收规范CJJ2-2008四、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全；五、路桥施工计算手册（人民交通出版社2001年第一版六、公路桥涵施工技术规范（JTJ/TF-2011）；七、建筑地基基础设计规范（GBJ7-89）；八、建筑施工企业安全生产管理机构设置及专职安全生产管理人员配备办法和危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法川建质安发2004406号文。九、建质（2009）87号危险性较大的分部分

2、项工程安全管理办法十、建筑工程大模板施工技术规范JGJ74-2003十一、满堂支架预压技术规范JGJ/194-2009十二、建筑施工模板安全技术规范JGJ/162-2008十三、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ/166-2008第二章 工程概况第一节、设计及地质概况 渠县北城快速通道（南大梁高速公路渠县互通连接线）工程规划路跨线桥全长41m，属于中型桥梁，跨越老营渠路，规划道路宽24m，与路线夹角75°，采用1-35m预应力混凝土简支T梁，梁高2.1m。桥下净空最小4.5m，最大9m。原道路宽7m，两侧为排水沟，水沟外侧58m为人工回填土，承载力低，后为坡度较陡的岩石，强度高。

3、第二节、桥梁情况简介 全桥分为1-35m的左右两半幅的预应力混凝土现浇箱梁，共2联。宽为31.4m，支架最高为9m。第三节、箱梁设计概况 全桥箱梁根据跨度，设计箱梁的高度布置有两种形式：箱梁高为2.1米，箱梁顶宽30米，底宽24米，两侧翼缘板各宽3米。箱梁为5孔多箱室，两侧纵肋宽0.7米，自桥台9米范围内，箱梁底板厚度由0.43米渐变为0.23米，顶板厚度由0.46米渐变为0.26米。具体图示如下：第三章、支架模板设计：根据支架设计计算结果，结合施工经验，确定支架搭设思路：第一节、支架基础：根据计算，上部荷载设计要求支架下地基承载力0.2Mpa 。如支架基础处于既有混凝土路面时，支架基础能满足

4、地基承载力要求，可以直接进行支架搭设不作处理。对于支架基础不在原既有砼路面或者沥青砼路面上，原地表土质松软的地带，基础需进行认真处理，采用以下处理方法：一）对于基础位于原状土或者弃土、回填土等地面上，要求在基础施工之前，应先清除原地表松散土层至老土后，用14T振动压路机进行碾压，经检测原土压实度不低于90%，方可进行下道工序的施工；对于个别地方达不到压实度要求，需进行局部换填处理，直至达到要求为止。二）、原状土地基经碾压并经压实度检验合格后，需由具有检测资质的检测单位对地基进行触探试验确认地基承载力，根据试验结果确定地基基础是否需做进一步处理。原地基处理经碾压密实后，在原地基上回填砂砾石厚50

5、cm做为基础加强层，砂砾石填方压实度应达到93%以上，砂砾石上面用15cm厚的C20砼封面做为支架持力层。处理后的支架基础要求顶面平整，对于原表地基高差过大的，应设置错台做为支架基础。对于局部地方过于软弱，应彻底清除软弱层，增加砂砾石填筑厚度，确保基础承载力和压实度。三）、在墩身四周因开挖承台破坏掉的地方，用砂砾石进行分层（分层厚度不超过30cm）夯实回填，回填应保证压实度不低于93%；在距离顶面20cm时，在墩柱前后两侧隐形盖梁宽度外加1米段用20 cm厚C20混凝土封水，封水横向宽度比支架投影面积左右侧各宽50cm。四）、对现场如有施工桩基开挖后的深坑或者既有的化粪池、坑凼等，地基处理时将

6、泥浆和砼块全部清除，用砂砾石回填； 为减少回填后沉降量过大，回填时应分层夯实，并每层测试压实度，达到要求后才能回填下一层； 五）、在场地两侧开挖纵向40×40cm排水沟，并设置引水槽，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。六）、 填方在碾压过程中要做到自桥梁中心向两侧横向2%的坡度，以利排水，同时在处理好的地基上及时用砂浆防水，防止雨水渗入软化地基，降低地基承载力。七）、根据施工现场情况需硬化地段按要求进行硬化。第二节、支架材料的选用：本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用落地碗扣式多排钢管脚手架，钢管规格为48×3.5mm，且有产品合

7、格证。 型号有60cm、90cm、120cm三种。剪刀撑的钢管选用无缝钢管，钢管规格为48×3.5mm，型号有长6米、3米、1.5米三种。产品具有合格证。主楞方木规格为10cm×12cm。采用新西兰落叶松方木，抗弯强度13MPa。次楞采用48×3.5mm钢管，钢管长6米。间距15cm，产品具有合格证。次楞纵向方木采用5cm×10cm的新西兰落叶松，间距122cm。抗弯强度13MPa。底模采用122cm×244cm的厚12mm的优质复合模板。 侧模采用优质复合模板，后背方采用10cm×12cm方木配合顶托固定于钢管支架上。板拼缝之间采用

8、腻子封缝。然后用不干胶粘贴。内模采用小块定型钢模现场拼装。第三节、支架布置：1、箱梁支架布置：箱梁高度为2.1米的箱梁：支架全部按横向60cm、纵向60cm，布距1.2米进行搭设。支架搭设顺序：纵向从跨中分别往两墩方向搭设，横向从桥中心线往左右侧方向搭设。基础处理完成后，用20cm宽×高15cm的方木（枕木）做为立杆支垫，在架设钢管支架立杆时，如基础位于原砼路面上，支架底端采用边长10cm、厚5mm的钢垫板做支垫；如位于经处理后的地基上，使用支垫时，为保证地基不均匀沉降后能及时对支架进行调整，在每根钢管底部使用底托。钢管支架顶端设置顶托，顶托上横桥向布置宽10cm×高12c

9、m方木做为主楞，主楞上顺桥向按每15cm间距布设48×3.5mm的钢管做为次楞，次楞钢管两侧用铁钉和木块固定在主楞上，从梁底板边缘开始横桥向每1.22米布置一根高5cm×宽10cm的方木做为底板复合模板的固定点，底板复合模板用射钉固定在上面。2、维护与操作平台支架横向搭设宽度为34.2m，箱梁宽度为30m，支架每侧超宽1.4米作为操作平台，操作平台上搭设脚手板。平台外侧栏杆高1.5米，栏杆外侧与支架外侧均满挂密目网，设置警示标志、警示灯。 第四节、模板的制作及安装一）、 模板制作梁体底板及侧模采用1220*2440*12mm高级建筑复合模板，内模及顶板均采用小块定型钢模并用

10、12mm胶合板补缝。 外侧模及翼缘板底模下垫10×12cm方木，间距30cm。二）、模板安装待箱梁底板钢筋加工完成、预应力安装完成并经检验合格后，开始安装模板。模板由底模、侧模及内模三个部分组成，分两次安装。第一次安装底模，侧模，肋板内模、翼缘板底模。待箱梁底板、肋板砼浇筑完成混凝土强度达到2.5Mpa后，拆除肋板内模。第二次安装顶板底模板，绑扎顶板钢筋、安装顶板预应力钢束、浇注顶板混凝土。 底模板各种接缝要求紧密不漏浆，在模板接缝上贴密封胶带，保证接缝平顺。外侧模、内侧模：箱梁底板钢筋网片及肋板钢筋绑扎完成后，在底模上以1米间距按梅花形布置橡胶垫块，并与钢筋绑扎牢固，上下层钢筋网之

11、间安装架立钢筋，上层钢筋网上设置垫块以支撑内侧模板。内侧模板之间设置多层水平钢管支撑，顶托水平安装用于顶紧模板。外侧模板，与支架钢管固定，同样用顶托水平安装顶紧模板。外侧模板接缝背面设置木方，保证接缝平顺不漏浆，为保证混凝土外观的美观，侧模板的固定采用支架系统顶、夹的办法，与支架系统形成一个整体。 顶板底内模板：是在浇注完底板、肋板混凝土，并拆除了肋板内侧模板后进行安装。顶板底内模板用碗扣件搭设支架，支架上安装纵横木楞，木楞上安装模板，拐角处用方木加工成定型角模。 翼板模：翼板底模与底板底模一样，在支架上安装纵横木楞，木楞上安装底模，底模板各种接缝要紧密不漏浆，在模板接缝上贴密封胶带，保证接缝

12、平顺。由于翼板底模横坡度较大，在支架上要加强斜向支撑，保持支撑与底模板成90度夹角。三）、底模预拱度设置安装底模时，底模标高按设计预拱度设置，应同时考虑支架弹性变形和非弹性变形的影响，以确保箱梁砼施工完毕后能达到设计标高要求。依据施工经验与跨度，预拱度跨中位置按照3-4cm设置。第五节、支架模板拆除模板、支架的拆除时间，应根据模板部位和混凝土所达到的强度而定。非承重侧模应在强度能保证其表面及棱角不致因拆模而受损坏时方可拆除，一般应在混凝土强度达到2.5Mpa时即可拆除侧模板，具体如下：箱室内顶模应在同步养生的试块强度达到设计强度的70%时，方可拆除；侧模应在预应力张拉之前拆除。对于箱梁底板、翼

13、板及支架，必须在混凝土强度达到设计强度的90%时，且浇筑时间不得少于7天，且预应力张拉及压浆完成，压浆强度达到15mpa后，方可拆模。模板的拆除应遵循先支后拆，后支先拆的原则。拆除时宜从跨中向支座依次循环卸落。模板拆除不允许用猛烈敲打和强扭的方法进行，模板严禁乱扔。拆除后的模板应及时进行维修、整理，分类堆码整齐并覆盖，防止日晒雨淋。支架的卸落应按程序进行，按全孔多点、对称、缓慢、均匀的原则，先中跨后边跨、从跨中逐步向两端支点对称，自上而下依次拆除支架。第六节 梁体支架搭设其他要求第一节 支架的构造及施工要求支架的构造及施工要求除了要遵守相关规范要求外，还要考虑以下内容：1.在任何情况下，高支撑

14、架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。2.沿支架四周外立面应满设剪刀撑， 每隔4m设置一道。剪刀撑与每根立杆连接。剪刀撑倾角45-60度，跨越5-7条杆，宽度大于6米。3.立杆顶部可调顶托外露高度不得超过20cm。 U型顶托与方木间的空隙用木楔楔紧。可调底托外露长度不大于30cm。4.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。5.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求。6.采用钢管扣件的，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。7. 混凝土浇筑最好采用由中部向两边扩

15、展的浇筑方式 ，确保模板支架施工过程中均衡受载。8.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。9.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。10.支架搭设地面利用现有的沥青砼路面，在其上可用钢板做为支架立杆的基底。11.墩位处支架与桥墩连成整体。第二节 钢管脚手架搭设注意事项1.立杆：在竖立杆时要注意杆件的长短搭配使用。立杆的接头除梗肋处可采用搭接头外，必须采用对接扣件实行对接。搭接时的搭接长度不应小于1m，用不少于3个旋转扣件来扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不应小于100mm。相邻两立杆的接头应相互错开

16、，不应在同一步高内，相邻接头的高度差应大于1500mm。2.大横杆：大横杆的长度不宜小于三跨，一般不小于6m。大横杆对立杆起约束作用。故立杆和大横杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。上下相邻的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆的偏心受荷情况。同一水平内的内外两根大横杆的接头和上下相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，相邻接的水平距离应大于1500mm。3.小横杆：小横杆紧贴立杆布置，用直角扣件扣紧，拆模前在任何情况下不得拆除贴近立杆的小横杆。4.斜杆：纵向支撑的斜杆与地面夹角宜在45º60º范围内。斜杆的搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在

17、小横杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。斜杆用扣件与脚手架扣紧的连接头两端距脚手架节点不大于200mm，除两端扣紧外，中间尚需增加24个扣结点。斜杆的最下面一个连接点距地面不宜大于500mm，以保证支架的稳定性。斜杆的接长宜采用对接扣件的对接连接。当采用搭接时，搭接长度不小于400mm，并用两只旋转扣件扣牢。5.立杆纵横距和步距按支撑设计方案进行施工，立杆间设剪刀撑，剪刀撑应联系34根立杆，斜杆与地面夹角为4560度，剪刀撑应沿步高连续布置，在相邻两排剪刀撑之间，设大斜撑，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加24个扣结点。6.扣件式外脚手架

18、的搭设顺序是：做好搭设的准备工作按支撑施工图放线按立杆间距排放底座放置扫地杆逐根拉立杆并随即与扫地杆扣牢安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）安装第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆第三、四步大横杆和小横杆接立杆加设剪刀撑。7.满堂支撑需待砼达到设计强度方可拆除，拆除顺序和搭设顺序相反。先搭的后拆，后搭的先拆。先从钢管支架顶端拆起。拆除顺序为：剪刀撑小横杆大横杆立杆。8.立杆与横杆必须用直角扣扣紧，不得隔步设置与遗漏。相邻立杆的接头位置应错开布置，在不同的步距内，与相近横杆的距离不宜大于纵距的1/3，上下横杆的接长位置应错开布置，在不同的立杆步距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3。相邻步距的横杆

19、应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。9.剪刀撑沿架高连续布置，横向也连续布置，纵向每隔5根与立杆设一道，每片架子不少于三道，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或横杆扣紧外，在其中应增加24个扣结点。10.由于排架搭设是依靠扣件螺栓紧固完成的，因此每节点的扣件螺栓施工中都必须用力矩板手进行检查。11.支架是箱梁施工的关键工序，排架搭设结束后应填写高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表等表格，并经验收小组人员签字，签认验收合格后方可支模。12.浇筑过程中要有专人检查支架，并随时检查紧固连接体、打紧木楔。第七节、主要材料数量表 全桥主要材料大致用量： 碗扣式支架 约3

20、50吨 普通钢管支架 约10吨底 托 约 2200个顶托 约2200个10cm×12cm方木 约50m315cm×15cm方木 约60 m35cm×10cm方木 约20m3122cm×244cm复合模板 约2100 m2 对接扣件 约500个 旋转扣件 约1000个 十字扣件 约1000个第四章 支架的预压第一节 预压基本思路支架搭设完成，在砼箱梁施工前，对支架进行相当于1.1倍箱梁自重的荷载预压，以检查支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。支架预压采用土袋法。即在支架底模和侧模都关好后，计算箱梁空间体积，并计算出箱梁自重，根据箱梁

21、自重来配置土袋重量，达到预压效果。待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后测出弹性变形量，即完成支架压重施工。撤除压重土袋后，设置支架施工预留拱度，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。第二节 支架压重情况分析一、支架基座在既有路面时，其承载力好，沉降量极小；其余支架砼基座设置在经处理后的地基上，其承载力较好，沉降量较小， 根据规范规定，拟选取一跨进行预压。二、非弹性变形主要表现在支架基础上，但其高度设计较低，支架基础压实度较高，非弹性变形较小。三、此支架结构形式均比较简单，且我部在其它工程已有压重施工的经验。综上所述，在地基及支架结构形式一样的情况下，全桥上构采取一跨压重的方式应可以满足现浇箱梁施工需

22、要。第三节 预压基本方法 预压荷载为箱梁单位面积最大重量的1.1倍。本方案采用土袋分段预压法进行预压：在地上用编织袋装土，每袋装土重量约150斤，装土时应过磅，不得误差过大，装土后用绳子扎紧。在箱梁底模关好后，计算出箱梁的重量，按照箱梁的平面面积平均分配计算出单位重量，根据计算的单位重量堆放土袋，使之满足该单位箱梁重量进行预压。第四节 沉降观测方法一、预压时对地基和支架进行观测。在底模上沿纵向每4米一个断面，每个断面横向三个点（梁中部、两侧各一个点）布设观测点，并用油漆进行标注。加载预压由墩柱两端向支架跨中加载。二、在荷载加载前对所布设的观测点，地面，支架进行观测，并作好记录。三、观测仪器采用

23、S3水准仪配合塔尺进行，读数采用倒尺读数。四、第一次加载时， 加载量为梁重的60。加载完成后应每12小时对支架沉降量进行一次观测。当支架顶部监测点12小时的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载。 五、第二次加载时， 加载量为梁重的80。加载完成后应每12小时对支架沉降量进行一次观测。当支架顶部监测点12小时的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载。 六、第三次加载时，加载量为梁重的100。加载完成后应每12小时对支架沉降量进行一次观测。当支架顶部监测点12小时的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载。 七、在全部加载完成后的支架预压监测过程中，当满足下列条件之一时，应判定支架预压

24、合格： 1、各监测点最初24小时的沉降量平均值小于1mm。 2、各监测点最初72小时的沉降量平均值不小于5mm。八、加载后、卸载后两次的数据之差即为弹性变形，以此数据作为梁体施工时的预拱度设置依据。九、支架预压完成后编写支架预压报告，支架预压报告应包括：1、工程项目名称。2、支架分类以及支架代表性区域的选择。3、支架沉降观测。4、支架预压的合格判定。十、支架预压，应满足JGJ/T194-2009钢管满堂支架预压技术规程第六章 模板支架计算书根据本工程箱梁布置情况，箱梁高度为2.1米，高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001），建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技

25、术规范（JGJ166-20081）第一节 2.1米箱梁支架计算书2.1米高箱梁模板碗扣式钢管支架计算书支架布置图： 立杆横向间距60cm，纵向间距60cm，步距1.2m验算原则：对梁体与翼缘板位置分别计算模板、次楞、主楞抗弯强度、刚度，验算立杆承载能力与稳定性。 一、箱梁模板、次楞、主楞验算荷载计算： 箱梁混凝土自重（腹板位置） q1 = 26×2.1=54.6kN/m²箱梁混凝土自重（翼缘板位置）q1，=26×0.35=9.1 kN/m²高度取翼缘板平均高度模板自重 q2=0.2kN/m²施工人员和施工材料、机具等荷载 q3=2.5kN/m&

26、#178;混凝土振捣荷载q4=2kN/m²48钢管自重q5=0.04 kN/m10*12cm主楞自重q6=0.10×0.12×10=0.12 kN/m一） 模板强度、刚度验算模板选用优质竹胶板，面板的抗弯强度设计值，取30.00MPa，弹性模量E=10×10³Mpa。依据次楞布置情况,模板面板截取1米宽板面，长度方向按照三跨连续梁计算，跨度为0.15m+0.15m+0.15m。计算简如下：面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为，板宽取1m: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I =bh³/12= 1×0.012&

27、#179;/12=1.44×10-7 m³ W=bh²/6 =1×0.012²/6 = 2.4×10-5 m³一）、抗弯强度计算（腹板位置） f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.m)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取30.00MPa 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 荷载组合为两种情况：情况一：荷载标准值：1.2×(54.6+0.2)+1.4×(2.5+2)=72.06 kN/m²情况二： 荷载标准值

28、：1.2×(54.6+0.2)+1.4×2=68.56 kN/m² 集中荷载：P=2.5KN 均布荷载作用时弯矩计算情况一：Mmax=0.1ql2 = 0.1×72.06×1×0.15×0.15=0.16kN.m情况二：Mmax=0.1ql2+0.175P·LMmax=0.1×68.56×1×0.15×0.15+0.175×2.5×0.15=0.22kN.m 取第二种情况得到面板抗弯强度计算值 f = Mmax/W=0.22/2.4×10-5=9

29、167Kpa=9.17Mpa 面板的抗弯强度验算 f < f=30Mpa,满足要求!二）、挠度计算（腹板位置） v = ql4 / 128EI < v = L / 400面板最大挠度计算值 v = q×l4/(128EI)= (54.6+0.2)×1 ×10³×0.154/(128×10×10³×106×1.44×10-7)=1.51×10-4m面板的最大挠度小于L/400=3.75×10-4m,满足要求!3）、翼缘板位置模板强度与刚度验算翼缘板位置模板

30、、次楞布置形式同腹板位置，且翼缘板位置荷载小于腹板为，模板强度、刚度满足要求，不再重复计算。二）、次楞计算次楞按照均布荷载下连续梁计算，计算跨度为0.6 m+0.6m+0.6m，截面力学参数为 I =1.22×10-7m4 W=5.08×10-6m³钢管抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=2.06×105Mpa，计算简图如下：一）、荷载的计算： 箱梁腹板自重线荷载(kN/m)： q1 = 54.6×0.15=8.19kN/m 箱梁腹板翼缘板自重线荷载(kN/m)： q1 = 9.1×0.15=1.365kN/m 模板的自重

31、线荷载(kN/m)： q2 = 0.2×0.15=0.03kN/m 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 施工荷载： q3 = 2.5×0.15=0.4kN/m 混凝土振捣荷载：q4 = 2×0.15=0.3kN/m 次楞自重 q5=0.04 kN/m 活荷载标准值： q = 1.4×1.05=1.47kN/m二）、抗弯强度与刚度计算1）、抗弯强度计算（腹板位置）荷载组合有两种情况：情况一： 荷载标准值：q=1.2×（8.19+0.03+0.04）+1.4×（0.4+0.3）=10.89kN/m情况一： 荷载标

32、准值：q=1.2×（8.19+0.03+0.04）+1.4×0.3=10.33kN/m 集中荷载P=2.5KN情况一最大弯矩 Mmax： Mmax = 0.1ql2=0.1×10.89×0.60×0.60=0.39kN.m情况二最大弯矩 Mmax： Mmax = 0.1ql2+0.175P.L =0.1×10.33×0.60×0.60+0.175×2.5×0.6=0.63kN.m 由情况而计算抗弯计算强度 f= Mmax /w=0.63/5.08×10-6=124Mpa 次楞的抗弯计算

33、强度小于次楞抗弯强度设计值f=205Mpa,满足要求！ 2）、挠度计算（腹板位置） 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = q×l4/(128EI)= （8.19+0.03+0.04）×10³×0.64/(128×2.06×105×106×1.22×10-7)=3.33×10-4m弹性模量E=2.06×105Mpa 次楞的最大挠度小于L/400=1.5×10-3m,满足要求!3）、翼缘板次楞强度与刚度计算翼缘板位置次楞布置与腹板位置相同，次楞强度刚度均满足要求，不再重复计

34、算。三、主楞计算 横向方木按照均布荷载下连续梁计算，计算跨度为0.6m+0.6m+0.6m，截面力学参数为 I =bh³/12= 0.10×0.12³/12=1.44×10-5 m4 W=bh²/6 =0.10×0.12²/6 = 2.4×10-4 m³方木弯曲强度标准值f=13Mpa,弹性模量E=10×10³Mpa，计算简图如下：一）、荷载的计算： 箱梁自重线荷载（腹板位置）(kN/m)： q = 26×2.1×0.60=32.76kN/m箱梁自重线荷载（翼缘板位

35、置）(kN/m)：q = 26×0.35×0.60=5.46kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： q = 0.2×0.60=0.12kN/m施工荷载(kN/m)： q = 2.5×0.60=1.5kN/m混凝土振捣荷载(kN/m)： q = 2×0.60=1.2kN/m 次楞自重 q=2×0.6×38.4×10-3/0.6=0.07 kN/m主楞自重 q=0.12kN/m 静荷载 q1 = 1.2×(32.76+0.12+0.07+0.12 )=39.684kN/m 活荷载 q2 = 1.4×

36、;2.7=3.8kN/m二）、强度、刚度、剪力计算1、抗弯强度计算（腹板位置） 最大弯矩 Mmax = 0.1ql2=0.1×（39.684+3.8）×0.60×0.60=1.57kN.m 抗弯计算强度 f= Mmax /w=1.57/2.4×10-4 =6.54Mpa 主楞的抗弯计算强度小于主楞抗弯强度设计值f=13Mpa,满足要求!2、挠度计算（腹板位置） 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = q×l4/(128EI)= 39.684 ×10³×0.64/(128×10×10³

37、;×106×1.44×10-5)=2.79×10-4m弹性模量E=10×10³Mpa 横向方木的最大挠度小于L/400=1.5×10-3m,满足要求! 3、主楞抗剪强度计算（腹板位置）剪力Q=1/2×q×l=1/2×43.484×0.6=13.05KN剪应力：=1.5Q/（bh）=1.5×13.05×103/（100×120）=1.63Mpa（查材料数据表fn=1.7Mpa可知满足要求） 4、翼缘板主楞强度、刚度、剪力计算 翼缘板位置主楞布置形式同腹板位置

38、，符合要求，不再重复计算。2.1米高箱梁模板碗扣钢管支架计算书（箱梁空心段）空心段立杆、横杆布置形式与实心段布置相同，各项指标满足要求，此处不再重复验算。第二节 2.1米高箱梁立杆稳定性计算一、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。立杆验算取箱梁纵勒位置，立杆横向间距0.6米、纵向间距0.6米，步距1.2m。1、荷载计算 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.149×17.1=2.55kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 =

39、0.20×0.60×0.60=0.07kN (3)箱梁自重(kN)： NG3 = 2.1×26×0.6×0.6=19.66kN(4)次楞自重(kN)：NG4 =4×0.6×38.4×10-3=0.1kN(5)主楞自重(kN)：NG5 =0.12×0.6=0.1kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = 2.55+0.07+19.66+0.1+0.1= 22.48kN。2、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 风荷载风荷载标准值k=0.7×z×s×0查表得各项系数计算的s=1.20 0为密目式安全立网挡风系数，取0.8z为风压高度变化系数查表取1