整理钢筋下料规定

1、精品文档钢筋下料计算试编制下列图所示5根梁的钢筋配料单.各种钢筋的线重量如下：010(0.617kg/m ); 0 12(0.888kg/m) ; 025(3.853kg/m).精品文档Z-co24080000型4解答:对钢筋进行配料时,必须根据混凝土结构设计标准及混凝土结构工程施工及验收标准中对混凝土保护层,钢筋弯曲及弯钩等规定计算下料长度.钢筋在结构施工图中注明的是外轮廓尺寸, 即外包尺寸.钢筋在加工前呈直线下料,加工弯曲时,外皮伸长,内皮缩短,轴线长度不变,因此钢筋外包尺寸与轴线间之间存在一个差值,称为"量度差值.其大小与钢筋直径和弯心直径以及弯曲的角度有关系.一级钢筋末端作1

2、80度弯钩,平直局部为3d,弯心直径为2.5d,每个弯钩需要增加的量度差值为6.25dd为钢筋直径.各种钢筋中间弯折,其弯心直径为5d,弯折角度为45度,60度,90时的量度差值分别为0.5d,d,2d.直线钢筋的下料长度为其外包尺寸；弯起钢筋的下料长度等于各段外包尺寸之和,减去中间弯折处的量度差值,再加上两端弯钩处的平直长度.计算钢筋下料长度后,就可以编制钢筋配料单,作为材料准备和钢筋加工的依据.各编号钢筋下料长度计算如下:混凝土保护层厚度均为25mm, 号钢筋L=外包尺寸+末端为180 度弯钩的量度差值=(8000+240 X 2-2 X 25)+6.25 X 2 X25=8742.5mm

3、 号钢筋L=外包尺寸+末端为180 度弯钩的量度差值=(8000+240 X 2-2 X 25)+6.25 X 2 X12=8580mm 号钢筋1=外包尺寸+末端为180度弯钩的量度差值-中间为45度弯钩的量度差值=(8000+240 X2) - 3+(800-2 X 35) X 2 X J +(8000+240 X 2) - 3-25-(800-2 X 35) X 2+6.25 X 2 X25-0.5 X 25X 4=9296.95mm 号钢筋L=(300-2 X 25)+( 800-2 X 25) X 2-3 X 2 X 10+3 X 10 X 2=2000mm梁钢筋配料单构件名称筋 号

4、钢 编简图直径mm钢筋代号下料长度mm单位根数合计根数总重kg梁共计5根25$8743210339CZZD1285802107725929721035910©200038190235轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为54 mX 18 m,根底底面标高为-5.20 m天然地面标高为-0.30m,地面至-3.00 m为杂填土, -0.30-9.50 m为粉砂层渗透系数K=4 m/昼夜,-9.50 m以下为粘土层不透水,地下水离地面1.70 m,场地条件为北面、东面靠近道路,路边有下水道,西面有原有房屋,南面设有混凝土搅拌站.地下室开挖施工方案为：采用轻型井点降水,液压反铲挖土机挖土

5、,自卸汽车运土.坑底尺寸因支模需要,每边宜放出1.0 m,坑底边坡度由于采用轻型井点,可适当陡些,采用1:0.5,西边靠原有房屋较近,为了预防其下沉开裂,打设一排板桩.图i现场布置图工地现有井点设备：滤管直径 “50,长度1.20m；井点管直径 “50,长度60m；总管直 径匕丿100,每段长度4.0m,0.8m有一接口；'：真空泵机组,每套配备二台 3BA 9离心 泵水泵流量 30：；/h.试求：1轻型井点的平面布置与高程布置.2轻型井点计算涌水量、井点管数量与间距、水泵流量.解答：1轻型井点系统布置根据本工程条件,轻型井点系统选用单层环形布置,如下列图所示.C A1 7 ITn I

6、T1 fr 1 'PTTri PK 'prun lPI七T.iL.厂-!-c> oo o£ililHilililihlilihlilil ilihhliliklillililihlihli.1n oT- 9 心 $'斗 T- 'r'9 V i' V ? 99 > 9叭|图2轻型井点平面布置图图3轻型井点高程布置图总管直径选用100mm,布置于天然地面上,基坑上口尺寸58.45 x 24.9m,井点管距离坑壁为1.0m,那么总管长度为2 X 58.45+2 X 1.0 + 24.9+2 X 1.0 =174.7m井点管长度选用

7、6.0m,直径50mm滤管长度1.2m,井点管露出地面 0.2m,基坑中央要 求的降水深度S为S=5.20-0.30-1.70+0.50=3.7(m)井点管所需的埋置深度丄H=5.20-0.30+0.50+26.9- 2X =6.745 > 6-0.2=5.8( m)此时井点管将总管埋于地面下1.0m处,即先挖1.0m深的沟槽,然后在槽底铺设总管, 所需长度为6.745-1.0+0.20=5.945( m)< 6.0 ( m)满足要求抽水设备根据总管长度选用二套,其布置位置与总管的划分范围如下图.2基坑涌水量计算按无压非完整井考虑,含水层有效厚度亠按表2.6计算:5 045 .加5

8、.045 + 1.2=1.85 X( 5.045 + 1.2 ) = 11.6 > 9.5 2.0 = 7.5取 r = 7.5 (m)抽水影响半径按公式2.26 求出:R= 1.95 X 3.7 X V?5x4 =39.52 (m)环形井点的假想半径按公式2.27 求出:(m)基坑涌水量Q按公式2.25求出:(2x7.5-3.7)x3.7.二 yjj. j-Q= 1.366 X 4 X二一二二乩(：:：/ d)3井点管数量与间距计算单根井点管出水量 q按公式2.31 求出:q=65X '丘X 0.05 X 1.0 X1.1Xn=16.2井点管间距D按公式2.32 计算:174.

9、7D =匸= 2.69(m) 取 »2.0 (m)174.7n= 1=384抽水设备选用 选择真空泵.根据每套机组所带的总管长度为174.7 /2= 87.35 m式真空泵.真空泵所需的最低真空度按公式2.33 求出：A, = 10x6.0+10=70H 选择水泵.水泵所需的流量Q953 501 lxl- = 524.433.2然 / d= 21.85 测 /h 水泵的吸水扬程>6.0 + 1.2 = 7.2 m由于本工程出水高度低,只要吸水扬程满足要求,那么不必考虑总扬程.根据水泵所需的流量与扬程,选择3BA-9型离子泵即可满足要求.模板设计计算柱子的截面尺某多层现浇板柱结构

10、的柱网尺寸为5.4mx 5.4m,每一楼层高度为 3.0m ,寸为450mnX 450mm楼板厚度为150mm1 ;4* 1-I、V;J-、1弔rF%,-n11il-i1iii亠 6 - - 鼻八-V4* - 44工«'B * ¥ ,r J * 龙的200' ,Q * «''-sk.八1O0 n 94F vaJ *工八-dX1 n-1 备* *C :1iI150Q15Kri(1) 柱子厚度为20mm的木模板,浇筑速度为2.5m3/h混凝土的温度为10C,用插入式振动器捣实,混凝土的坍落度为80 mm,无外加剂.试求混凝土侧压力与柱箍

11、间距,并绘制侧压力分布与柱箍布置图.(2) 楼板模板采用厚度为 18 m的木胶合板,支架为碗扣式钢管脚手架搭设的排架；胶合板面板下小木楞的尺寸为50 mX 100 m,间距为400 m；小木楞下面大木楞由排架立杆上的可调托座支承,排架立杆的跨宽度1200 m,间距为1500 m.试算小木楞的承载力及挠度是否满足要求(I /250),并求大木楞的截面尺寸.(东北落叶松的木材抗弯设计强度=17MPa顺纹抗剪设计强度=1.6 , MPa弹性模量E=10000 MPa,木材重度 68kN/tf)解: (1)1) 求浇注混凝土时的侧压力混凝土的浇筑速度为 V= 2.5m/ h,混凝土温度T=10C ,外

12、加剂影响修正系数为 “ =1 坍落度影响修正系数l'J = 1,t0=200/T+10 =8=0.22 X 24X 8X 1 X 2.51/2=66.79kN/m2检验:F=24 X 3=72.0 kN/m按施工标准规定取小值,那么侧压力荷载标准值为精品文档=1.2;还应考虑可变荷载,倾倒混凝土时产生荷载的分项系数丿 =14又因面板为木模板,模板设F=66.79 kN/m承载力验算时,设计荷载应考虑永久荷载,新浇混凝土侧压力的荷载分项系数精品文档计荷载值可乘以0.9予以折减,那么F2=66.79 X 1.2 X 0.9=72.14 kN/m有效压头 h=72.14/24=3m对于边长为

13、450mm的柱,当采用0.8m3的吊斗供料时,水平荷载为4 kN/m2考虑荷载分项系数和折减系数的=4X 1.4 X 0.9=5.04 kN/m叠加后的侧压力分布图见图下二2) 求内竖楞间距新浇混凝土侧压力均匀作用在木模板上,单位宽度的面板可以视为梁,内竖楞即为梁的支点.按三跨连续梁考虑,梁宽取200mm因.作用于整个柱高范围应予以考虑,故作用在连续梁上的线荷载：=(66.79+5.04)X 0.2=14.37 kN/m其计算简图见图q-J4,37KH?MI11卩川| 1 1 1 1 1Hr i ffriu1屮1屮1HI1'L,I' L,三跨连续梁的最大弯距Maw=,最大挠度f

14、RY： -为线荷载标准值.按面板的抗弯承载力要求：0 1砧二人岭二牡册0|10洌* M1 67x17x200 x20214 37= 493.925按面板的刚度要求,最大变形值取为模板结构的2二|勺=66.79 X 0.2=13.36 kN/m=389.04 旳?2JO.59£Z _ J0 59xl0000x200x203 q =V1437比照取小值,又考虑竖楞木的宽度,可取=225mm3求外横楞间距J仍按三跨连续梁考虑,外横楞即为内楞梁的支点,梁上作用均布侧压力荷载的受荷宽度即为内楞间距'-,其计算简图见图作用在连续梁上的线荷载：=72.14 X 0.225=16.23 kN

15、/m按内楞的抗弯承载力要求1.67xl7x50xl002*1123按内楞的抗剪承载力要求Liy;械q1.11x50x100x1.6K23=548wiw按内楞的刚度要求,0595/J059xl0000x50xl0ci3 十A = 3/；=I= 1178ww1 q 15.03比照取小值,外楞间距、=550mmL2.4对拉螺栓为外楞梁的支点,梁上作用均布侧压力荷载的受荷宽度即为外楞间距又外楞为'48X 3.5双钢管,设计荷载值可乘以0.85予以折减,那么F6=66.79 X 1.2 X 0.85=68.13 kN/怦作用于梁上的线荷载：q= 68.13 X 0.55 = 37.47 kN /

16、按外楞的抗弯承载力要求：=込竺竺竺空并歸3 y q q 37.47, jO.59EI Jo.59x2 O6xlOf xl21900x2 “ A = 3= l= 929mm按外楞刚度的要求'对此取对拉螺栓间距 I 3=700mm5) 选取螺栓规格L2、L3,每个螺栓承受混凝土侧压力的等效面积计算得：N= 0.55 X 0.7 X 68.13=26.23kN选用由Q235钢制作得M14对拉螺栓,其净截面积A=105伽2那么= 250 >/* = 170)(M 罰A 105f调整对拉螺栓间距 L3=450m m那么N=0.55 X 0.45 X 68.13 = 16.86N 16860

17、=山 105=160,6=170(AT/ww)1)1)验算小木楞的承载力 承载力验算时,设计荷载应考虑永久荷载,模板及支架自重标准值、新浇混凝土自重标准值、钢筋自重标准值的荷载分项系数/ =1.2;还应考虑可变荷载,施工人员及设备荷载标准值时y产生荷载的分项系数=1.4,各荷载标准值取值：1. 模板及支架自重标准值0.3 kN /怦2. 新浇混凝土自重标准24 kN/m53. 钢筋自重标准值1.1 kN/tf4. 施工人员及设备荷载标准值2.5 kN /tf小木楞上的线荷载为:小木楞可以视为梁,大木楞即为梁的支点按三跨连续梁考虑'J =(0.3+24 X 0.15+1.1) X 1.2

18、+1.4 X 2.5 X =3.8k/m = 0护=0.1x3,8xl.?=0.547iAr1213姙=代 = X尹50x100=1.417x10sm = MlkNw比拟可得：m '心故小木楞的承载力满足要求 .2)验算小木楞的挠度丿=(0.3+24 X 0.15+1.1+2.5) X 0.4=3 K/m12002500.667x3x12x1200"100xl0000x50xl003故小木楞的挠度满足要求.3) 求大木楞的横截面尺寸大木楞可以视为梁,排架立杆上的可调托座即为梁的支点按三跨连续梁考虑,大木楞上的线荷载为=(0.3+24 X 0.15+1.1) X 1.2+1.4 X 2.5 X 1.2=11.