40M液氯压力容器设计说明书解析

1、一绪论1 .任务说明设计一个容积40m3的液氯储罐，采用常规设计方法，综合考虑液氯性质、所在环境 等条件并参考相关标准，分别对储罐进行工艺设计、结构设计、设备强度计算，得 出储罐的筒体、封头、鞍座、人孔和接管的尺寸，然后用SW6-199眼核软件对其进 行强度校核，最终形成合理的设计方案。2 .液氯性质液氯化学名称液态氯，为黄绿色液体，沸点-34.6C ,溶点-103C,在常压下即气化 成气体，吸入人体能严重中毒，有剧烈刺激作用和腐蚀性，在日光下与其它易燃气体混合时发生燃烧和爆炸，氯是很活泼的元素，可 以和大多数元素或化合物起 反响。危害特性：液氯不会燃烧，但可助燃。一般可燃物大都能在氯气中燃烧

2、，一般 易燃气体或蒸汽也都能与氯气形成爆炸性混合物。氯气能与许多化学品如乙 快、松节油、乙醴、氨、燃料气、烧类、氢气、金属粉末等猛烈反响发生爆炸 或生成爆炸性物质。它几乎对金属和非金属都有腐蚀作用。二设计计算2.1工艺设计3 .盛装液化气体的压力容器的设计存储量W=CV尸0.9*40.49*1.3141=47.89t式中：W-储存量，t-装量系数V-压力容器容积-设计温度下饱和液体密度，t/ m34.设备的初步选型及轮廓尺寸根据?化工工艺设计手册?，目前常温压力储罐一般有两种形式： 球形储罐和圆筒形 储罐，其中圆筒形储罐加工制造安装简单，安装费用少，金属耗量大占地面积大， 多以在总储存量小于5

3、00 m3,单罐容积小于1000 m3时选用圆筒形储罐比拟经济。2.2机械设计2.2.12.2.1结构设计设计条件如下表表2-1设计条件表工程内容备注工作介质液氯工作压力MPa1.4327设计压力MPa1.466工作温度C45设计温度C50公称容积m340计算容积m340.49工作容积m336.44中北大学过程装备与控制工程10020341X装量系数0.9介质密度t/ m31.314材质16MnR保温要求无其他要求100 %无损检测1 1.设计温度设计温度的定义为：容器在正常工作情况下，所设定元件的金属温度，即金属截面的平均温度。当元件金属温度不低于0c时，设计温度不得低于元件可能到达的最高温

4、度；当元件金属温度低于0c时，其值不得高于元件金属可能到达的最高温 度。根据-2045c的工作温度，再考虑温度的波动，外界环境的变化等因素，我们 将设计温度定为50Co2 2.最高工作压力确实定设计压力为容器的设计载荷条件之一，其值不得低于最高工作压力，而最高工 作压力指容器顶部在正常工作过程中可能产生的最高表压。装设平安阀的容器，考 虑到平安阀开启动作的滞后，容器不能及时泄压，设计压力不得低于平安阀的开启 压力，通常可取最高工作压力的1.051.1倍。我们取为最高工作压力的1.1倍。计算压力是指在相应的设计温度下，用以确定元件最危险截面厚度的压力，其 中包括液柱静压力。一般情况下，计算压力等

5、于设计压力与液柱静压力之和，当元 件所承受的液柱静压力小于5%&计时，可忽略不计。t=50 C时，根据?压力容器介质手册?可得液氯的密度是1.314g/cm3,饱和蒸汽压Pv=1.4327 MPa,大气压Pa=0.1 MPa设计压力P=1.1xPv=1.1 x (1.4327-0.1 ) =1.466 MPa液柱静压力=pgDi=1314x 9.8 x2.3=0.03!方枳阳a a1 1DYDYH HA AF F号IW1!IW1!WIWId dd d 1 1母mmmm/ /1 1W Wimim0 0 glgl2!M02!M0通:。4S074S07J.4J.4 7 7-j-j150150

6、inin0 0 IWtJIWtJo.oowo.oow纪JUDOJUDO%M)M) J329J3293,BITO3,BITO3 3啰1 1 O.JftWO.JftW0 0 0J150J15nonnon*15*150.Mtb70.Mtb74,20214,20214 44504504.019V4.019Vr?wonwon的U,U,陋1 14.6H04.6H05 591)91)例o o m mo.oet)o.oet)浏wtiwti版12.2I12.2I 轴绚6 6550550MSMS0.37110.3711flfl B77B779 9unnunnH90H901 11 1那么$.臂阎firt*firt*

7、0.4A740.4A74nana总5 5vmnvmn旭U,7IMU,7IM5.W775.W77&5U&5UiwiwD.SIWt)D.SIWt)| | GW?GW?L w wbibiy y小6.51446.51449Q.Q.硼*O.fiMSO.fiMS! ! 4242 . .噂汹7 7i.nfift!i.nfift!1010科1 1至5tnc5tncwawaiaia umum7d3M7d3MH H225225工文O.ON6O.ON6101510151616 97739773B B M27M271212啊USUS0 0EU49EU49Q.D*46Q.D*46- _ OJOOJO17

8、17 84648464R SVUU U23D23D0.10.1 IBIB如41004100tUMtUMlli.7371lli.73711sM1sM1414烟L(BKL(BK0.13000.1300iTiT 4D04D0tDSOtDSO19191010 2323皓ooooooL.14Z5L.14Z5O.ISSO.ISS4S4S4TO4TOU5U5K K 513?513?10.WM10.W川5 53333 481748172Z,T2SH2Z,T2SH再* *6156156.01116.0111175KH175KH6161144144jMjM W5W5阻股宓3?3?LWtSLWtS&?3 3

9、物15.935015.935025.2b2d25.2b2d303073007300婚7.0R917.0R912-24172-2417： 5mo5mo啊P-1WP-1W26,5W326,5W3川26(1026(10wowoT T bMibMi3.3B13.3B1,ftuoftuo.b bii羽4TW4TW量 :箍zinsszinssWVjWVjL5L5 3939TFKTFKS.4OS3S.4OS3H=615mm封头容积直边段圆筒长为XV,代入参数得L=8865mm,符合要求。2WO2WO7 7 8.038.033.II9S3.II9S- - - -其型号为HG/20592法兰HG/20592法兰

10、HG/20592法兰TG 3.45 16MnRTG 4.5 16MnRTG 4 16MnR接管代号公称尺寸连接尺寸标准连接面形式用途或名称aDN65HG20595-1997凹凸面(MFM液氯进口管bDN50HG20595-1997凹凸面(MFM平安阀接口cDN500凹凸面(MFM人孑LdDN60HG20592-1997凹凸面(MFM空气进口管eDN60HG20592-1997凹凸面(MFM空气出口管fDN20HG21595-1997凹凸面(MFM压力表接口gDN40HG21595-1997凹凸面(MFM液位计接口hDN60HG21595-1997凹凸面(MFM液氯出口管:、法兰与法兰垫片(1)

11、(1)、法兰法兰形式：带颈对焊(WN、4 4、接管和接管法兰设计一、接管由?化工工艺设计手册?第四版可知，所需的各接管的公称尺寸如下表。 表2-2管口表A.A.n n - -L L图2-1带颈对焊法兰HG20595)桦槽密封(TG)材料：20 (JB4726)DN(20)-1.6DN(80)-1.6DN(100)-1.6Th (Rc)Th (Rc)Th (Rc)法兰尺寸如下表表2-3法兰尺寸表公称 通径DN钢管 外径连接尺寸法 兰厚度C法兰颈法兰 高度HA1法兰外径D螺栓孔 中心圆 直径K螺 栓孔 直径L螺栓 孔数 量n螺 纹ThNSH1RB8089200160188M16201103.210

12、650100108220180188M16221303.612652253211585144M1216462.664402、垫片材料一石棉橡胶板一代号XB350(标准GB/T3985)根据设计压力选择钢制管法兰用非金属垫片，使用与HG/T20592所规定的公称压力PN2.5PN63的管法兰(HG/T20606-2021)垫片型号如下：HG/T20606-2021垫片MFM 20-16(B) XB350HG/T20606-2021垫片TG 80-16(B) XB350HG/T20606-2021垫片TG 100-16(B) XB350M居琴:温然图2-2TG型垫片垫片尺寸如下表表2-4桦槽面法兰

13、用TG型垫片尺寸公称直径DN(mm)垫片内径D1(mm)垫片外径D2(mm)垫片厚度T(mm)2036501.5801061201.51001291491.53 3、人孔、液面计、压力表、平安阀、温度计结构设计一、人孔人孔：选用水平吊盖带颈平焊法兰人孔HG/T 21523-2005,密封形式： 凹 凸面MFM,见图2-3公称直径500mm。人孔质量：232kg。结构形式如下列图。 其型号为人孔MFMMFM m m b-8.8b-8.8 NM-XB350NM-XB350 500-1.6500-1.6 HG/THG/T 21523-200521523-2005图2-3人孔垫片选聚四氟乙烯包覆垫，折

14、包型PMT,公称通径DN500。结构形式见图2-4其型号为HG20607HG20607四氟包覆垫PMTPMT 500-1.6500-1.6图2-4二、液面计由于容器工作温度为-20C45C,选择磁性液位计，其允许工作温度为-40 C300C。HG/T21584-1995 L=800mm,凸面M,结构形式见图2-5。其型号为HG/T21584-1995HG/T21584-1995 UZUZ 1.61.6 M-2500-1.3141M-2500-1.3141 A A F F 304304心图2-5磁性液位计(3)(3)、压力表由于盛装液氯，混入的少量水分会导致介质的腐蚀性，应选用适用于测量具有 一

15、定腐蚀性，非凝固或非结晶的各种流体介质的压力或负压的膜片压力表。选择型号为YPF -150 -B-F(4)(4)、平安阀平安阀选用A42Y-16P,适用于腐蚀性介质，公称压力1.6MPa,公称直径DN1005 5、鞍座结构设计16MnM冈的密度为7.85 x 103kg/m3筒体的质量 色=V=nDitP = n X 2.3 X 0.018乂7.85乂103=907.54kg储存液氯的质量Di2LP氯=48588.21 kg4单个封头质量m3=650.1kg附件质量m4 4=500kg总重G=( m1 + m2+ 2m3 +m4)g=502.7kN单个鞍座承受的重量G=G=251.35kN2根

16、据JB/T4712.1-2007选取轻型鞍座DN2300许用载荷410KN,120色角，具体数据见下公称 直径DN鞍座 高度h底板腹板筋板libi61每212b2b3632300250166024014102552082908公称 直径DN垫板螺栓连接尺寸鞍 座质 量kg增加100mm高 度增加的质量kg弧长b4每4e间距l2螺孔d螺纹M孔长l2300268050010100146024M204021520鞍座位置通常取尺寸A不超过0.2L值，中国现行标准JB 4731?钢制卧式容器?规定A 0.2L=0.2 (L+2h), A最大不超过0.25L.否那么由于容器外伸端的作用将使支座截面 处的

17、应力过大。 AW0.2X8.98=1.796m由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗变钢度，故封头对于圆筒的抗弯钢度具有局 部的加强作用。假设支座靠近封头，那么可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强 作用。因此，JB 4731还规定当满足A00.2L时，应尽量使A00.5R,即A00.5X 1.15=0.575m综上，取A=600mm,L=8900-2A=8900-1200=7700mm6 6、焊接接头设计容器各受压元件的组装通常采用焊接。焊接接头是焊缝、融合线和热影响区的 总称，焊缝是焊接接头的主要局部。焊接接头的形式和坡口形式的设计直接影响到 焊接的质量与容器的平安。回转壳体与封头的焊接接头采用

18、对接接头，坡口形式选X型，结构尺寸如下表带补强圈的接管筒体焊接结头采用角接结构，坡口为E型6 616a60b2P3国=4夕5ft-3O*2*仇=20.5殳=5士南=&距=& 员&8M-Q.7582.2.22.2.2强度设计一、容器的筒体和封头壁厚设计1 1、材料选择根据液氯的特性以及材料的综合机械性能和使用的经济型，选择 筒体材料。16MnR是压力容器专用钢。50c时的许用应力 GB6645。2 2、焊接结构系数氯气是一种极度危害的戒指，对人的皮肤，呼吸道有害，甚至心力衰竭而死亡, 液氯属于高度危害介质，必须采用双面对接接头并采用100%无损检测，焊接接头 系数取0=1

19、。3 3、厚度计算依据我国现行压力容器常规设计的标准GB150-1998?钢制压力容器?对于圆筒，由中径公式6=PcDi可得2-t -Pc计算厚度 生10.39mm腐蚀裕量C2=4mm钢材负偏差C1=0名义厚度也二充C1+C2+圆整值=16mm对于封头标准头圆封头，由封头厚度计算公式S=一触D,计算厚度2 -t -0.5pc生9.33mm标准椭圆封头K=0.9腐蚀裕量C2=4mm钢材负偏差C1=0名义厚度也二充C1+C2+圆整值=14mm二、开孔补强计算根据GB150当设计压力小于或等于2.5Mpa时，在壳体上开孔，两相邻开孔中 心的间距大于两孔直径之和的2.5倍，且接管公称外径不大于89mm

20、寸，接管厚度满 足要求，不另行补强。一人孔补强圈1、补强及补强方法判别16MnR作为=i70MPa钢板标准补强计算方法判别开孔直径D=di+2c=500+4=504mm开孔直径D小于Di/2=1300mm,满足等面积法开孔补强计算的使用条件，故可以用等面积法进行开孔补强计算。2、开孔所需补强面积先计算强度削弱系数fr, fr=仃tn/ ot=0.84,接管有效厚度为 前=10-4=6mm开孔补强所需面积按下式计算A=d： 2X et(1-fr)=508 9.33+2 9.33 6 (1-0.84)=4757.333、有效补强范围(1)有效宽度BB=2 508=1016mmB=508+16+14

21、+2 10=558mm取大值为B=1016mm(2)有效高度外侧有效高度按下式确定h1 =、d、nt =. 508 I。= 71.27 mmh1=320mm取小值，即h1=71.27mmo内侧有效高度h2按下式确定h2 = JdS? = 508 = 71.27mmh2=0mm故h2=0mm。4、有效补强面积(1)筒体多余金属面积筒体有效厚度Se=击-C=16-4=12mm筒体多余金属面积A1按下式计算2A1=(B-d)( ae-8)-2 aet( ae-S)(1-fr)=814.79 mm2(2)接管多余金属面积接管多余金属面积A2按下式计算2A2=2h1(笳t-gfr+2h2( et-C2)

22、fr=635mm2(3)接管区焊缝面积(焊脚取6.0mm)12A3=26.0 6.0 =36mm22接管计算厚度二=PcDi1.466 5002 ；:t中-Pc 2 137 1 -1.466=2.69 mm(4)有效补强面积Ae=A1+A2+A3=814.79+635+36=1485.79mm22(5)所需另行补强面积A4=A-Ae=4757.33-1485.79=3271.54mm拟采用补强圈补强。(6)补强圈设计根据接管公称直径DN500选补强圈，参!I补强圈标准JB/T4736选取补强圈外D=840mm,内径D1=534mm。其中，B=1016mm536mm,所以补强圈在有效补A46=-

23、=10.69mm,圆整到公称厚度14mm。补强圈质重为36.3kgDD1回转噩帝颈平霹法 5:人孔3 3突面RF150SCOGGO面MFMMFM(400)(450)接常金融外畦 内役厚度J J . . nmnm宜足小th自一4 4一& &8 81010121214141616IBIB2020222424蒋JOJOC C寸.mrmr质5050J30J300,320,32QM0.640.640.W0.W0.%0.%1 1J2J21 1.益k43k431.591.59L75L751.911.912.072.072.X12.X12.572.57砧IMIM0.470.47 OJtOJt0

24、.W0.Wt t JHJH1.421.42.倭LB9LB92.132.132.372.372.602.602.B42.B43.083.08二3131rara.- -3030南0.390.39 0.880.881.171 1 46461 1 75752.(M2.(M2.342.342.W2.WZ Z加3.313.31 3.813.814.104.104.3$1001002QQ2QQ0.680.68-L02L021.351.35L L的2 2 0303 2.372.372.713.053.0511一3.383.38 3.723.724.Qt4.Qt4.404.404.744.745.OS5.OS1

25、251252502501.US1.US L62L622J62J62,702,70Tii-Tii-34343.773.774,314,314.854.855,395,39 5.935.936.476.477,m7,m7.557.558.098.09150150300300E.56E.56 2.M2.M3J33J33.913.914的5.4K5.4K6.266.267.M7.M7,827,828.609-389-38m.2m.210,910,9)J)J1731733503502234J44J44.464.465.575.57 6.06.07.807.808.W8.W10.010.0HJI12.31

26、2.314.514.515.615.616.616.6400400中的2.724.OR4.OR5.445.446 6凰8.148.14 9.S29.S210.910.911.211.2小14914916.316.3n.7n.719.019.030.430.4汪410410型式瑞定3.343.344.r4.r! !-6.4?6.4?8,118,11丸7474 11.411.4B.0B.014.614.616.216.217.817.819.519.52LI2LI22.722.724.324.3isa 4S03.793.795.685.681 17至9.479.47IL413.313.315n15

27、nnono18.918.930.830.822.722.724.624.6X.SX.S2K.42K.4300300预4.794.79一睹9.3#9.3#L2.0L2.0U.4U.416.16.B B19,219,221.621.624.024.0 26.326.328.728.73IJJ3.5J3.5路。卸6206205.5. n.Kn.KJ4J4 8 817.717.720.620.6a.a.6 6而4 429.529.5 32.432.43535 J J3R3R J J11.311.344.244.2仙6B06B0=8： I I6.8410.110.113.713.71717 J J 20

28、.520.524.024.027.427.437,637,641.041.04444 5 5制0 051.451.4旧和8.478.47 11,711,716.916.92L22L22S.42S.429.629.633.933.93BJ3BJ42342346.SSJ-8SJ-8 55.055.0% %，01.501.5500500R40R4010.410.4 15.615.6肛7 7 25,925,931.131.136.336.341.541.546.746.751.K51.K57.G57.G62.262.267.467.472.572.577.777.7嫡98098013.813.8加4

29、4Z7.5Z7.5 34.434.44L34L348.248.21 155.155.162.062.075.775.789.589.5蚯4 4103103 3 3悌槽面TGTG附录内压圆筒校核计算单位计算条件筒体简图计算压力Pc1.501.50MPa工设计温度t50.0050.00* C,一内径Di2300.002300.00mm材料16MnR16MnR正火板材试验温度许用应力170.00170.00MPa设计温度许用应力一日t170.00170.00MPa DiDi - -试验温度卜屈服点os345.00345.00MPa钢板负偏差C10.000.00mm腐蚀未量C24.004.00mm一一

30、焊接接头系数 。1.001.00厚度及重量计算计算厚度PcDi=2crt_Pc= =1010.1.16 6mm启效厚度& =& - Ci- C2=12.0012.00mm名义厚度& =16.0016.00mm重量8133.078133.07Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值PT= 1.25P拼=1.83251.8325或由用户输入MPa压力试验允许通过 的应力水平同TfcrT 0.90缶=310.50310.50MPa试验压力下 圆筒的应力0T=PT.。检e) =176.53176.532de.*MPa校核条件T J结论合格内压椭圆封头校核计算单位计算

31、条件椭圆封头简图计算压力Pc1.501.50MPa设计温度t50.0050.00电C_ _ _ -内径Di2300.002300.00mm曲回局度 615.00615.00mmLr匚材料16MnR16MnR正火板材1.1.寸试验温度许用应力170.00170.00MPa设计温度许用应力同170.00170.00MPa钢板负偏差Ci0.000.00mm腐蚀裕量C24.004.00mm焊接接头系数41.001.00厚度及重量计算形状系数K=加2hi；=0.91610.9161计算厚度、KPcDi=2crt-0.5Pc c=9.299.29mm启效厚度& =8 - Ci- C2=10.001

32、0.00mm最小厚度&in=6.906.90mm名义厚度占=14.0014.00mm结论满足最小厚皮要求671.36671.36Kg压力计算最大允许工作压力2打帆Pw=KDi乜5氢=1.609831.60983MPa结论合格右封头计算计算单位计算条件椭圆封头简图计算压力Pc1.501.50MPa设计温度t50.0050.00电C_ _ _ -内径Di2300.002300.00mm曲回局度 615.00615.00mmLr匚材料16MnR16MnR正火板材1.1.寸试验温度许用应力170.00170.00MPa设计温度许用应力同170.00170.00MPa钢板负偏差Ci0.000.0

33、0mm腐蚀裕量C24.004.00mm焊接接头系数41.001.00厚度及重量计算形状系数K=加2hi；=0.91610.9161计算厚度、KPcDi=2crt-0.5Pc c=9.299.29mm启效厚度& =8 - Ci- C2=10.0010.00mm最小厚度&in=6.906.90mm名义厚度占=14.0014.00mm结论满足最小厚皮要求671.36671.36Kg压力计算最大允许工作压力2打帆Pw=KDi乜5氢=1.609831.60983MPa结论合格卧式容器双鞍座计算单位计 算条件简图计算压力pc1.466MPa设计温度t50C圆筒材料16MnR征火/(h鞍座材

34、料Q235-A111 !1 1j圆筒材料常温许用应力E170MPaf f1 1LJ/r rTTTTTT1圆筒材料设计温度下许用应力W170MPa1 1I圆筒材料常温屈服点0a345MPa鞍座材料许用应力司sa140MPa工作时物料密度：01314kg/m3液压试验介质密度7T1000kg/m3圆筒内直径D2300mm圆筒名义厚度6 6n n16mm圆筒厚度附加量C4mm圆筒焊接接头系数1封头名义厚度6 6hnhn14mm封头厚度附加量Ch4mm两封头切线间距离L8980mm鞍座垫板名义厚度4n10mm鞍座垫板有效厚度露10mm鞍座轴向宽度b240mm鞍座包角e120鞍座底板中心至封头切线距离A

35、640mm封头曲面图度hi615mm试验压力PT1.8325MPa鞍座高度H250mm腹板与筋板小端组合截面积Asa573442mm腹板与筋板小端组合截面断面系数Zr2.09886e+063mm地震烈度0配管轴向分力FDp p0N圆筒平均半径Rm1158mm物料充装系数 必0.9支座反力计算圆筒质量两切线间ml=n(Di+6n Lcdn-4=8206.43kg封头质里曲面部分m2 2=637.902kg附件质量m3 3=500kg封头容积曲面部 分Vh= 1.59266e+093mm容器容积两切线间V=4.0495e+103mm容器内充液质量工作时，m4=V Rd。=47889.4压力试验时，

36、m4 4=VT T=40495kg耐热层质量m5 =0kg总质量工作时，m =m1+2Mrn2+m3+m4+m5 5= 57871.6压力试验时，m = g + 2父m2 +m3 +m4 +m5= 50477.3kg单位长度载荷mgq =4=57.9425q4-5050.5391391L+小L+0hiN/mm支座反力F =1mg=283918F =mg=247641F =max(F：F)= 283918N筒体弯矩计算圆筒中间处截 面上的弯矩工作时M1=F41压力试验._F1MT1 41_+2(R2 2h2 /L2_4A =1+弧L3L.I1+2舔一%2八24A1+为一L.3L一4.16302e

37、+08=3.6311e+08N - mm支座处横 截面弯矩工作时M2=-F A 1 .1.压力试验fMT2=-F AA R h：1-十_L 2AL-1 心二 3L-A片%21-+-1L 2AL4hi i1 + 3L-1.31249e+07=-1.14479e+07N - mm系数计算K=0.106611K=0.192348K=1.17069K=K5=0.760258K=0.017389一 一K6=0.0142937K=K8=K9=0.203522C4=C5=筒体轴向应力计算轴向应力计算操作状态PC CRm mMla2 =+ 21=78.97362&nRm mdePC CRm mM2仃3

38、= C-=73.1698MPad d = =- 24；-=-8.23911TRmTRm a a仃4 =_M4T- =-1.35045心虫：MPa水压试验状态ffT1 = M2T1=-7.18273“Rm4M听4=、=1.1779K2啊也MPa0T 2 =-pT-Rm+JM1- =95.60452区JlJlRmRm5 5e ePTRmMT2nn c/1000T3=； -2= 90.54222&乩n啸乱应力校核许用压缩应力A A=Te=Te=0 0.0009808700098087根据圆筒材料查GB150图6-36-10B =128.453MPatrlc=min&t，B=128.4

39、53卜1c=min0.8仃s, B =128.453MPa02,返 0=170合格101ME| Hc =128.453合格1加1，1皿1口1 =128.453合格OT2,OT30.9 时A7时，不适用24K3FL -2A 一=一=18.7937L +4% / 3 /MPa_RmaAM包时2圆筒中：,_工_Rm封头中：* RmeMPa应力校核封头椭圆形封头，KPcDiCTh =- :;- =26he碟形圭t头，丁MPc cRh h仃h h - -_ _一26hehe半球形封头，Pc cDi i h hh46heheMPa圆筒封头:胃=0.8 cr t=136k =125 b -crh=MPa圆筒

40、，TT =136合格封头，&8时，圈垫板F3K6FMPa圆不起在鞍座仃6 _ _ _ 2422反筒刀口J边角处L/Rm b +1.56 jRm6n； 鞍座垫板包角 1+12 -横截面最低点kK5F处的周向应力仃5=广5 ,=-2.16902 + 百eb2MPaL/Rm8时，F3K6FMPay u6J6 _C_c 垫板鞍座边角处649+6/22应十叱加起加的周向应力L/Rm8时，(F3K6FMPa筒鞍座垫板边6J6 o -646eb226：家处回向中体的周向应力L/Rm8时，,F12K6FRmMPa仃6 62m56.686642L6： 国 a t= 170合格应力校核|i61 1.25仃

41、t= 212.5合格MPa| 仃；|惯性矩，I0=4mm设计温度下许用应力b b RR = =MPa加强圈位于在鞍座边角处圆筒的周向应力：C4K7FRm me LF仃7 =-=IoAoMPa鞍座平卸上在鞍座边角处，加强圈内缘或外缘外表的周向应力：C5K7RmdF K8F - - -8IoAMPa有加强圈圆筒加强圈靠近鞍座横截面最低点的周向应力无垫板时，或垫板不起加强作用kK5 5F5 =也采用垫板时，垫板起加强作用kK5FCT5 = _=MPa在横截上靠近水平中心线的周向应力：C4K7FRm me K8F仃7 =10AoMPa在横截上靠近水平中心线处，不与筒壁相接的加强圈内缘 或外缘外表的周向

42、应力：C5K7RmdFK8F仃8 =,一A=10AoMPa加强圈靠近鞍座鞍座边角处点 处的周向应力无垫板或垫板不起加强作用L/Rm8时，仃=_-_6-=64小2镇MPa无垫板或垫板不起加强作用L/Rm8时，仃6=.二-3要=64口2L6；MPa采用垫板时，垫板起加强作用L/Rmb8时，_F一_3K6F= 640十瓦卜2世十62MPa采用垫板时，垫板起加强作用L/Rm8时，a=_F_12K6FRm = 646e十谦D2L6e2+&2MPa应力校核| H ot=合格|CF| 1.25 at=合格| a| 1.25 ot=|a| 1.25 otR=MPa鞍 座 应 力 计算水平分力FS S=KgF= =5778357783.6 6N计算高度Hs= min f1Rm, H=250250I3Jmm鞍座腹板厚度bo=10mm谖板鞍座垫板实际宽度b4 4=500mm鞍座垫板有效宽度br=min匕也)=452.343mm水平无垫板或垫板不起加强作用，FS应力腹板水平应力。9 Hsb。垫板起加强作用，MPaAe eSASA9979SCjqCjq 8.22725HSb0+br6r