84.4m单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥

1、西南交通大学钢桥课程设计单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计姓名：学号：班级：电话：电子邮件：指导老师：杨-r-»设计时间：2014年第一章设计资料3.第一节基本资料3.第二节设计内容3.第三节设计要求4.第二章主桁杆件内力计算4.第一节主力作用下主桁杆件内力计算4.第二节横向风力作用下的主桁杆件附加力计算8.第三节制动力作用下的主桁杆件附加力计算9第四节疲劳内力计算10第五节主桁杆件内力组合1.1第三章主桁杆件截面设计14第一节下弦杆截面设计14第二节上弦杆截面设计16第三节端斜杆截面设计17第四节中间斜杆截面设计19第五节吊杆截面设计20第六节腹杆高强度螺栓计算23第四章弦杆拼

2、接计算和下弦端节点设计24第一节E2节点弦杆拼接计算24第二节E0节点弦杆拼接计算25第三节下弦端节点设计26第五章挠度计算和预拱度设计28第一节挠度计算28第二节预拱度设计29第七章设计总结30第一章设计资料第一节基本资料1设计规范：铁路桥涵设计基本规范(TB10002.1-2005),铁路桥梁钢结构设 计规 范(TB1000222005)。2结构轮廓尺寸：计算跨度L=84.4m，钢梁分10个节间，节间长度d 二 L/10=8.44m，主桁高度 H=11d/8=11 X8.44/8=11.605m,主桁中心距 B=5.75m, 纵梁中心距b=2.0m,纵梁计算宽度B°=5.30m,

3、采用明桥面、双侧人行道。3材料：主桁杆件材料Q345q,板厚乞40mm，高强度螺栓采用40B，精制螺栓 采用BL3，支座铸件采用ZG35II、辑轴采用35号锻钢。4活载等级：中一活载。5恒载(1)主桁计算桥面 Pi=10kN/m，桥面系 Q=6.29kN/m，主桁架 p3=14.51kN/m,联结系 p4=2.74kN/m，检查设备 p5=1.02kN/m,螺栓、螺母和垫圈 Pe=0.02 ( P2+P3+P4),焊缝 P/=0.015 ( P2+P3+P4)；(2)纵梁、横梁计算纵梁(每线)P8=4.73kN/m (未包括桥面)，横梁(每片)p9=2.10kN/m。6 风力强度 W°

4、;=1.25kPa£&C、=1.0。7工厂采用焊接，工地采用高强度螺栓连接，人行道托架采用精制螺栓，栓径均 为22mm、孔径均为23mm。高强度螺栓设计预拉力P=200kN，抗滑移系数 比 =0.45。第二节设计内容1 .主桁杆件内力计算：包括主力(恒载和活载)作用下主桁杆件的内力计算、 横向附加力作用下主桁杆件的内力计算、纵向制动力作用下主桁杆件的内力计算及主桁内力组合并确定主桁计算内力;2 .主桁架各杆件截面设计：包括主桁杆件的截面形式及其外轮廓尺寸、上下弦 杆的设计、端斜杆的设计、腹杆的设计；3 .按照节点设计的基本要求进行弦杆拼接计算和下弦端节点设计；4 .挠度验算和

5、上拱度设计；第三节设计要求1主桁内力计算结果和截面设计计算结果汇总成表格。2主桁内力计算表格项目包括：加载长度I、顶点位a面积Q、总面积EQ NP、 k、M=k Q、1+ 匕、(1+ 匕)N a、amax-a、n n (1+ai)N Ns、平纵联风力 M、桥门架 风力Nw，、制动力Nt、主力汕二叫+(1 + P)J+Ns、主+风二Ni+Nw(Nw)、主+风弯矩 Mu、主+制 Nm 二 Ni+Nt、主 + 制弯矩 Mm、Nc二 maxNi,N"/1 .2岫力 25、1+fNn 二NP+(1+ QNk、吊杆下端弯矩Mb。3主桁内力计算和截面设计计算推荐采用 Microsoft Excel

6、电子表格辅助完成。4步骤清楚，计算正确，文图工整。第二章主桁杆件内力计算第一节主力作用下主桁杆件内力计算1恒载桥面10kN/m ，桥面系 p2二6.29kN/m,主桁架3=14.51，联结系p4= 2.74kN/m,检查设备P5= 1.02kN/m,螺栓、螺母和垫圈 P 6= 0.02(R+P3+P4)，焊缝 P7= 0.0153 + 3)每片主桁所受恒载强度p=10+6.29+14.51 +2.74+1.02+0.02(6.29+14.51 +2.74)+0.015(6.29+14.51 +2.74)/2=17.69 kN/m,近似采用p=18 kN/m。2影响线面积计算弦杆影响线最大纵距V

7、 = UI H影响线面积"二JL 1 y2A1A3：16.88, 12= 67.52, a=0.2-16.88 67.52,-1.163684.4 11.6051 84.4 (-1.1636)二-49.1039E2E4： I = 25.32,12= 59.08, a= 0.3,25.32 59.08184.4 11.605,J 84.4(1.5273)=64.45 2 1 21其余弦杆计算方法同上，计算结果列于下表2.1中(2)斜杆1121b1 ( 8/4 )2 “236511.605V 1401 L) V8y yy18.44 -h |1， 1yE0A1: 11 =&4#23

8、65 75 9684.4L= 75.96, a= 0.1=1.11285, r 1 84.4 1.11285 =49.96m2A3E4 ： J =50.64,112=25.32, y=1.2365 5° 64 =0.7419, y1 -1.236584.425.3284.40.37095,8 0.7419_0.7419 0.37095 5 33)5.3310.1 , h =8.44 -5.33 = 3.11,3.11= 0.115.33 50.6425.323.11 i1 (5.33 50.64) 0.7419 = 20.76m, J (3.1125.32) (-0.37095) =

9、-b.273m,-20.76-5.273 =15.487m其余斜杆按上述方法计算并将其结果列于表中。吊杆1y =1.0,1 16.88 二 8.44m23恒载内力Np二pi J例如EoE2:Np=18.O 27.6218 =497.192KNE4E5： Np=18.0 (-5.22) -93.924KNA5E5:Np=18.0 8.03 =144.54KN4活载内力(1)换算均布活载k按a及加载长度I查表求得例如E2E4： - =0.3, f =84.4, k =44.7KN / m(每片主桁)E4A5 :二-0.1,1 =46.89, k =51.72KN /m (用内插法求得) 1:=0.

10、1 , I =37.51,k=53.63KN /mAsEsa =0.5,1 =16.88,k=58.556KN /m(2)冲击系弦杆，斜杆：1 =12812840+L 40+84.41.225吊杆：1=1_2840+16.88=1.49(3)静活载内力NkNAA1，例如E0E2: Nk =27.62 46.806 =1292.87KNE4A5： Nk 二-14.49 51.7211 二-749.67KNN ； =53.6325 沃 9.28 = 497.521 KNA5E5： Nk =58.556 8.44 =494.213KN(4)活载发展均衡系数活载发展均衡系数:=1 -C max J )

11、6= 0.3355,可计算各杆件 ，例如16 (0.3355 -0.3139) = 1.0036J=Np心i)Nk, fax为跨中弦杆E4E4的-值，：-497 19273EE：0.3139, =11292.87 1.2251e4e5：_93 924340.0948, =1-749.67 1.32231(0.3355-0.0948) =1.0401-93.92434497.521x1.361210.1387, =16 (°3355 0.1387) =1.0790A5E5:151 92494.213*1.49230.2060, -11(0.3355-0.2060)=1.021661=8

12、*8. 44=67. 52XXXXXXXXXXE2 Eq1=10*8. 14=84.429.5454.86其余杆件计算同上，并将其计算结果列于表 2.1中5,列车横向摇摆力产生的弦杆内力横向摇摆力取S = 100kN作为一个集中荷载取最不利位置加载，水平作用 在钢轨顶面。摇摆力在上下平纵联的分配系数如下：桥面系所在平面分配系数为1.。，另一平面为02。上平纵联所受的荷载S上二0.2 X 100 二20kN,下平纵联所受的荷载S下二1.0 X 100二100kN 。摇摆力作用下的弦杆内力Ns=yS,y为弦 杆在简支平纵联桁架的影响线纵距，例如：上弦杆A1 A3长度为两个节间，受力较 大 的为第二

13、个节间，其影响线顶点对应于该节间交 叉斜杆的交点。，影响线纵距：下弦杆12.66 汉 LL54.86,1.789 LB 8.44 8 5.75Ns = yS =1.789 20=35.78KN同理对人3乓:Ns二吟山 20二57.796KN8.44x8x5.75下弦杆EE ：12.66 71.74y1.8715, Ns=187.15KN84.4 5.75E正4： Ns 冬“><小 述 100= 333.93KN84.4 5.75r 37.98 46.42E4E4： Ns100 =363.29KN84.4 5.75第二节横向风力作用下的主桁杆件附加力计算1 平纵联效应的弦杆附加力依设

14、计任务书要求，风压 W=KKK3Wo= 1.0 x 1.25kPa故有车风压W 二 0.8W= 1.0kPa。(1)下平纵联的有车均布风荷载xlXXXXMX1=8*8. 44=67. 52上弦杆八八3下弦杆E2E4桁高H = 11.605m, h二纵梁高+钢轨轨木出j=129+04= 1.69mw 下40.5 x 0.4X H+ (1-0.4)x (h+3)W =0.5 x 0.4X 11+ (1-0.4) x (1.69+3) x1.0= 5.135kN/m(2)上平纵联的有车均布风荷载w ±=0.5x 0.4x H+0.2x (1-0.4)x (h+3)W !=0.5x 0.4x

15、 10.2575+0.2X (1-0.4)x (1.69+3) x 1.0= 2.8838kN/m(3)弦杆内力弦杆横向风力影响线顶点对应位置和纵距同上述的摇摆力计算。上弦杆AA3在均布风荷载w上作用下的内力RaRb Nw上-Nv上1 j 1yLw上212.66x54.8667.52 X5.7567.52 2.8838 = 174.163KNA3A5 : Nw 上、w ± yLw 上2229.54x37.9867.52 2.8838 二 281.341 KN67.52 5.75下弦杆E0E2 ： Nw下下11 12 66 汉 71 74yLw 下84.4 5.135 = 405.54

16、4KN2284.4 汉 5.7511 29.54 54.86E2E4 : Nw 下;w 卜 yLw 卜284.4 5.135 = 723.617 KN2 8领牙的52桥门架效应的端斜杆和端下弦杆附加力桥门架所受总风力11Hw Lw 上 67.52 2.8838 = 97.36KN 22l=14.35m, c =8.79,端斜杆反弯点位置Io=Cak8.79 (8.792 14.35)北,伽2(2c I) 2(2 8.79 14.35)端斜杆轴力一 HwQf9736"35©6)B5.75=155.59KN端斜杆轴力V在下弦杆产生的分力Nw二Vcos ： -155.69 8.4

17、4/14.35 = 91.57KN端斜杆中部附加弯矩 Mf 二罟 9-10)= W 6(8.79-5.16) =176.68KM m端斜杆端部(横梁高度1.29的一半处)附加弯矩Mk为Hw h 横 97.36/1 ,里 1979KNmMk(l o)(5.16计算结果列在表2.1中。第三节制动力作用下的主桁杆件附加力计算以下弦杆E2E4为例，将活载作如图所示的布置，根据结构力学方法，当三 角形影响线顶点左边的活载之和等于右边之和时，为产生最大杆力的活载布置 位 置。5 220 92X25.3292kNAn80kN-in92 (31.65 -X)80 (27.43 X)59.08解得 x=11.1

18、2m故桥上活载总重 =5 220 31.65 92- (27.43 8588)7075.72a7%计算:在主力作用下的内力已计入冲击系数，制动力按静活载的 制动力T =7075.72 0.07 = 495.30KNE2E4制动力作用附加内力Nt =T2 =247.65KN其下弦杆内力见表2,1第四节疲劳内力计算1 .疲劳轴力疲劳荷载组合包括设计载荷中的恒载和活载（包括冲击力、离心力，但不考 虑活载发展系数）。列车竖向活载包括竖向动力作用时，应将列车竖向静活载乘 以运营动力系数（1+ Af）。同时，第435条又规定，焊接及非焊接（栓接）构 件及连接均需进行疲劳强度检算，当疲劳应力均为压应力时，可

19、不检算疲劳。疲劳计算采用动力运营系数弦，斜杆：18=0.14540 84.4吊 1f=118=1.316力.40 16.88E2E4： Nnmax 二 Np （1f）Nk =1160.1164 1.145 2883.59 =4460.9Nnmin 二 Np=1160.11KN其余计算内力见表2-12吊杆疲劳弯矩纵梁上的恒载p=9.73KN|m由恒载产生纵梁对横梁的作用力Np=82.121KN当 L=14.92m 和 a=0.5 时，k=58.556KNm 由活载产生纵梁对横梁的作用力Nk =k门=58.556 8.44 -494.213KN由恒载产生的简支梁弯矩Mp=Np(B c) =82.1

20、21 (或75/)节3.977KN .m22由静活载产生的简支梁弯矩 Mk 二 Nk(-B c) =494,213= 926.649KN.m 2 2冲击系数141.49 横梁，保=494li?h9C)11J珈 3247105”1 °37横梁 Mpk 二 Mp (1 j )Mk =153.977 1.037 1.49 926.649 = 1585.77KN/mM DBp3u(20.5 Jib 3Mp一 Mpk (2-0.5 )3 I旦口 =0.674 575走目 1 =0.5234L- 961.25jb = 1136.06Ecm, is =66.19EcmBp(2 °-523

21、4)黑E0.6739 136.098 =8.380KN.m30.6739 1417.25 =87.26KN.m(2 -0.5 0.5234) 1136 06E366.19E第五节主桁杆件内力组合1主力组合Nl =Np (八-)Nk Ns,例如AiA3： 2 二883.8982 -2234.6*1.225 -35.8 =-3662.97281E'As： Ni = r 93.924 -749.67*1.32 -1124.95KN , N| =603.11 KN2主力和附加力组合以AlA3,E2E4为例A1A3：主力 叫=3662.97KN，附加风力 Nw 二-174.2KN主力横向附加力N

22、ii =3837.14KN1AN:二一 二 _3197.61 A3662.97KN （绝对值取大，故主力1.2 12 控制设计）E2E4 ：主力 2 =5030.86KN，附力口风力 Nw =723.6KN,主力横向附加力Nii =5754.4769KN1 N115754.4769Nn 114795.4 ： 5030.86KN （王力控制）1.2 1.2主力纵向附加力（制动力）Niii =5278.51 KNN； N11 = 52785 =4222.81 : : 5030.86KN （主力控制）1.25 1.25表2.1主桁杆件内力计算肋# fit! (DI)肋1血就肋 *1(1 + M>

23、;M.ffi'鼬肋(0)肋(0!肋(D)肋(0)J；-r itR 。虻12 (D )hh*.0,1hl：L ：L:I：1S : i :W,：i儒引才l!lI OJ1391.：'it：0,Jfu ：IlfllIJiL期L峨：曲1,004 ：c ： /I III.J二42 ：t.IIJt.11ro.*:ML ：P1UI4:订；I.: P0f悔 nrr£100.QIm?: HilI :i: : : i11;iit,;li.1 1«说4 . A -7I 1：1 ；4.；0:uij :kuuiJ«Ui 、 Ht4 St :0.41E5.!咖一 1.!3*:t

24、.nU1：；idIf< :;Fl-/TE h :0.1-«-Hi.览< :L ： -LV11c. sI.:o0 ir ；.ii1.11!4闻曲:口创1 :八：r:P.：卅q0qVI.i：zm T4 , ，, mJ ： .11魏 L :1 .i1 ：rrrTA田1130.1*广Lii48,Ml ； 1 .< .:1 ；t1疏.曲rt-If<¥ :. fie. t.i1 1 Y曲?:q滋:代哪；O.iM1 ;:J000ti41, r i11 p0.15J?41】.i1i -3.6 ：LIESIIrlidOi：s ；0.1：Hs.fc 1.: 0Itr ;

25、Wl肱一 ；3.加加市鬻1耻1n"nQJ- 1 -0.131J21 11.: 嗣；I M姗LWI1111XJ 二S； 41s 孔： DM4U4111,II : iyu JK.：I VMa_CLa!J<5K.：131.99如 ir：0,： f , I:徽l.k<1.：.(八 ,5(黑1SI.3!第三章主桁杆件截面设计第一节下弦杆截面设计一、中间下弦杆1 初选杆件截面选用腹板1-412X 24翼缘 2-460X 36每侧有4排栓孔，孔径d= 23cm;毛截面 2X46X3.6+ 41.2 >2.4= 424.32cm2栓孔削弱面积 AA= 2X4X3.2 X.3二 58

26、.88 cm2净截面面积A二358.08 cm22 刚度验算11ly =23.6 46341.2 2.43 = 58449.06cm41212杆件自由长度_ L _ .'58449.06 “标 飞 424.32 1774cmS 'y W9 山 ©y通过验算 - 'y,无需验算3拉力强度验算a M 58°型7yl ° =163.67 一 $ 】二 200MPaJ Aj 358.08式中丫为板厚的修正系数，依钢桥规范3.2.1条及其条文说明，查“续说明表321”，对于 Q345q, 35< 篇三 50mm 板厚尸 315/345 = 0.

27、913。4疲劳强度验算由表 2.1 可知 Nmm= 1381.091 kN、Nmax= 5227.3kN 得' max旦=1381,°91 1oo° vmMPaA 358.08 100maxNmax 5227.3 1000Aj_ 358.08 100=145.98 MPa拉拉杆件验算式：曲(二maxmin) ,'6式中线路系数损伤修正系数评=1.0，-50板厚修正系数«25=0.91236查规范表3.27-2的杆件验算截面为第皿类疲劳等级，查表 3.27-1知其疲劳容许应力130.7MPa故 1.0X 1.0X(145.98- 38.57)= 10

28、7.41 MPa< 0.912X 130.7= 118.56MPa,通过验算。二、端下弦杆be21初选截面选用腹板1-428X 12翼缘 2-460X 16毛、净截面面积、毛截面惯性矩计算方法同上每侧有4排栓孔，孔径d=23cm;毛截面=2 46 1.8 42.2 1.2 = 216.48cm2栓孔削弱面积 4=2 4 1.8 2.3 =33.12cm2净截面面积 Aj 二珞-A =216.48-33.12 = 183.36cm2净截面惯性矩 lyj Ry-ly =29207-1.8 2.3 4 (92 17) = 23079.8cm22刚度验算入=62.5W 入#100,通过验算3拉力

29、强度验算主力作用Ni=2273.9096kN、I - 200MPaNi 2273,9096 =124.01 MPaAj 183.36主力+制动力作用NiM2 叫 AjWNn = 2770.9688kN，制动力弯矩= 31.53kN m27769688-10 31,53-23°100 = 54.26MPa! I - 250MPa183.3623079.81.25为主力+制动附加力作用验算的放大系数。4疲劳强度验算由表 2.1 可矢口 Nmin#497.1927kN 、 Nmax= 1997.1 kN 得-minNminA497.1927 1000183.36 100= 27.12MPa

30、CLaxNmaxF1997.1 1000183.36 100=108.92MPa拉-拉杆件验算式：iLmaxi故 1.0 1.0 (108.92 -27.12) =81.81.0 130.7 =130.7MPa 通过验算。第二节上弦杆截面设计以上弦杆AA为例。1初选截面2刚度检算入尸62.64< 入=100,通过验算3 总体稳定验算 由入y=62.64， 通勤蹴。c查表内插求得© 1= 0.6503,ccci 仆-108.244MPa _ =0.6503 200 =4局部稳定验算(1)翼缘板按照钢桥规范，查表533，当、5。时,板件的宽厚比翼缘板 匕 邛"4J2f=7

31、.86乞0.14 62.64 5 =13.77卫_、6 2.87-(2)腹板egb按照钢桥规范,查表5.3.3，当-5°时，板件的宽厚比一二0.4-10Ab40.4 =20.2A0.4 62.64 10=35.06腹板通过验算同理，设计计算其他上弦杆第三节端斜杆截面设计1初选截面选用腹板1-412X 18、翼缘2-600X 24截面面积，惯性矩计算方法同上。刚度验算入=62.85, X = 73.88W 人=100,通过验算总体稳定验算(1)主力作用由 人=73.88,查表得0= 0.584二吐 二 3547.8786 =g7.96MPa 乞 1 !-0.584 200=116.8M

32、Pa Am 362.16(2)主力+横向风力作用端斜杆Eda在主力作用下为受压杆件，在主力与横向力作用下为压弯杆。附 加力为横向力时，弯矩作用于主平面外。参照钢桥规范第 对4.2.2条规定， 受压并在一个主平面内受弯曲的杆件，总稳定性计算公式为_ N iM =vAwm换算长细比 5 =1 8 3 =58.34，查表得1 -0.689hrv 46X5.45式中一一系数，焊接杆件取1.8；h 杆件两翼缘板外缘距离，即截面宽度，万=460mm。因端斜杆采用H形截面，且失稳平面为主桁平面，和弯矩作用平面不一致。 按钢桥规范第422条，此二可用作笃。N 3703.4717 10102.26MPa0.15

33、 1 ，= 20.67MPaAm 362.16所以应考虑弯矩因构件受压而增大所引用的值a(j ,"N*,1.4X3703.4717X62.85J10 门一 1二 1 2二 1 2二 0.727二 EAm :210000 362.16式中-构件在弯矩作用平面内的长细比；E钢材的弹性模量(MPa);ni压杆容许应力安全系数。主力组合时取用6=1.7，0应按主力组合采用；主力加附加力组合时取用山工1.4，刁应按主力加附加力组合采用。N ± E M 3703.4717X0 ± 0.584M85.168A230"00珞 jaWrn362.160.727 0.689

34、 147498=119.37MPa 乞 0.584 1.2 200 =140.16MPa第四节中间斜杆截面设计以斜杆E4A5为例。1初选截面选用腹板1-428X 10、翼缘2- 460X 16n| 02 j截面面积、惯性矩计算方法同上。v U2刚度验算.U i、入 max二入 v= 86.80 7772 1 00,通过验算4603总体稳定验算由 入max二人户86.80，查表内插得© 1= 0.503十 955 . 93 10=50.31 95593 =50.31 MPa10190190< © i（T= 0.503 X 200= 100.504MPa 通过验算4局部稳

35、定验算（1）翼缘板按照钢桥规范,查表5.3.3，当入50时，板件的宽厚比-v0.1八56翼缘板-邛"一4"02 =14.06 乞 0.1486.80 5=17.152，通过验算。6 1.6腹板按照钢桥规范,查表5.3.3，当入50时，板件的宽厚比-<0.1八10腹板燎J2 80心嘶估仆,通过验算5疲劳检算由表 2.1 可知 Nmm=-998.90kN、N"= 519.1334kN 得-minminA998.9 10160.56-62.21 MPa一 maxmaxA：519.1334 1。二 32.33MPH160.56minmax-62.21- “=-1.9

36、232.33可知E4A5为以压为主的拉压杆件，验算公式为drn :- max rtrp 0rd rn Vmax =1 1 32.33 = 32.33MPa 乞 1 0.38 130.7 = 49.67MPa 通过验算。6拉力强度验算杆件同时承受拉力，故还应验算其净截面的拉力强度N 519.1334M0Aj 160.56仆 、帘、斗”人苗32.33 _200MPa，通过验算。第五节 吊杆截面设计1初选截面XMil400选用腹板1-口 432X 10、翼缘 2- 260X14截面面积，惯性矩计算方法同上。2刚度验算钢桥规范规定仅受拉力且长度W 16m的腹杆容许最大长细比为180,由表3.1 可知y

37、 = 16°J4汨8°，通过验算max .max AjMmaxWj802.53 1 0 97.12 1 03 23+103.12=15192父1。+8.36468387-0 寸 23沃=139.08MPa=2033MPa103.12 364683疲劳强度验算吊杆无附加力，在主力作用下，吊杆除受到轴力外，还受到横向钢架作用产生的弯矩，故应检算轴力与弯矩共同作用下的疲劳。由表 2.1 可知 Nmax= 802.53kN、5 = 151.92kN,MUv= 97.12kN.m 、 h/k = 8.87kN.m吊杆AE净截面积Aj= 103.12cm2 ,毛惯性矩 吊x二42933

38、cm。1324Alx=4x(x2 3切 4+1.4城2.3x22.4)=6465cm栓孑LT贯T生矩 1236468cm4 净惯性矩 Ijx.mx 匚 J = 42933 - 6465 =故 r dr n( amin-(Tmao = 1.00 x 1.00 x( 139.08-20.33) = 118.75MPa<n (To = 1.00x 130.70= 130.70 MPa,通过验算表3.1主桁杆件验算总表截面形式截面组台板数板贾扳厚毛截面积A.估算毛截面面 翟争截面租AJ截面面槟毛惯稚拒回转半轻自由长度长细比 =200iv20460 X12436 乂 10214&04361

39、210154 0013321.3713192.0011323. 166. 23E+081 05E+O6201. 16112.447260血09726064. 57I一1十.I2 460 x 2Q1O416X 18214&042020182596029711.7322280.0025254,971 00E+093. 25E+08196.4911KB3725036. 95726064. 9220460X24】口 412冥222146041224223114434621.0026728. 0029427,851.18E+O93 9M+194. 53111,36737. 32720064.90

40、20460X2310404 X 202146040428203384027052. 9728688*00131E+094 55E+06197.01115. 0972SDIt S5*726062. 6420460 A32 ia396X is214&03抽32163577633725.0329B88. COL43E+095. 19E+08200. 17120.4772&036. 2772S060. 26-11JF L20600 X 24412 冥 1321S00412241S3621626202.9431600.001.47E+098 64E+G8201.81154.4714350

41、71. 1012915S3. 6020440 XH1 D432X 122144043214121750414523.00&124. 6793E+0G1 99E+061 的( J4 ioe. 5614350 iueo72. 08F标足杀件2Q440 X 121 0 4" 02144043612101492012712.0013840.325 99E+061. 7QE+0B200.38106.87143601146071.61T1K蒜足条件2H440 X 12in436X io2144043612101492012T12.0012360,675. 99E+O8i raE+ae20

42、0.38106.37143E0H46071.51 F稠足素件2C460X 1010428 X 10214S042816101000016056. ca11614.637 91E+0B2. 60E+08204.05116.0914353114S07U. 3298. 21A:屯7 fe! I111 .2D260 X H10432 x 102120043214101160010312. 0Q4077. 894. 29E+0S4- 10E+07192.3859. 4911606.09264. 060. 32156A0720260 X121 0436 X1022&04261612134&

43、611984.004977. 884. 89E*G8 4-63E+07190.5659 06iiacE.o9204.0fiO. 90167.20第六节腹杆高强度螺栓计算按照钢桥规范第611条，高强度螺栓容许抗滑承载力为：m%N 1 0.45 200K1752.94kN式中P高强螺栓的容许抗滑承载力；m高强螺栓连接处的抗滑面数；%-高强螺栓连接的钢材表面抗滑移系数，不大于 0.45 ；N 高强螺栓的设计预拉力，M22为200kN ；K安全系数，米用1.7。主桁腹杆杆端高强度螺栓个数n应满足n _凹。 PN为杆件的承载力，对于主桁杆件：受拉杆件N二A ；受压杆件N二Am是；受拉压杆件N二maxA

44、；，Am卞一下各取一杆件举例说明：1拉杆E2E4杆件承载力N =Aj 门=3385.65kNN3385.65螺栓数n63.95个；P 52.942压杆EoAi杆件承载力 N 二 Am ； A. .4034.87KN4034.87螺栓数n76.2个；P 52.943拉压杆E4A5杆件承载力N二 maxAj6, Am 订刁 =1651.34KN螺栓数w2个杆件容称刚度总读根定1强度随扳计苴应力c寄诛应力计耳应力。P A-1= tJb1 j| £1 住 li: r，J ff C7罟许应力A-200杆井章班 力【叩灶拴个数*卫下EiE:64. E7100112.16130,7017ZA371

45、721.1932-6JOEzE-64. 9210014 趴 15BO. 70225. 3Q2912.0055.072码64. 90I0Q14X90no. 70169.2B34.93x35缸D72上AiAi62, 64 ioa<QL7IQ.607.6613. 7720. 2033- 79-1D8.24131 .SO44190. 23£4 27260, 261000,500.60619413 .制24.7533.0Bs132.8S4763. 96100斜水33- 601000.75L6D12. 13低7022. 0040. QB-07. 9S97-1191IU41133.69403

46、4,8776.276AiE 72. 09100WVALUE!40.01130,70mLUE!#TALUE!4011. 611000 »JiO17. 82I5.J0343. 60-150.26WALUE,130,70mLUE!LVALUE!40弧71.61100O.3 0<.6017. 9215. 0343. 6036. 4Q111,23mLUE!7.27130.70mLUE1LVALUE!4Q9B. 21 ioai0.6301.6014. 0615. 7542. 8044 - 46-59. 21施9132> 33H - 9B1651x343L2鉴 II吊杆156-07 I

47、SO136.46130- 701347.7825.532立杆157.2015005750.607.7527. Q135. fi762,. 16-67. 28130.70第四章弦杆拼接计算和下弦端节点设计第一节E2节点弦杆拼接计算1拼接板截面设计钢桥规范第907条规定，主桁受拉杆件拼接板净面积应比被拼接杆件净面 积大10%。根据前面表3-1计算结果, EOE2杆(2-460X 12, 1-436X 10)一半净面积为1 2内拼接板n1 XrJ1 .节点板Aji 131.92 =65.96cm 2E2E4杆(2-460x22, 1-416X 18一半净面积为1 2Aj2259.04=129.52cm2节点板选用厚度=32mm一块节点板作为外拼接板提供的面积（取杆件高度46cm部分）A'pi=