水电毕设_防洪闸除险加固工程设计说明

1、.学号密级武汉大学本科毕业论文黄天湖防洪闸除险加固工程设计院（系）名称：水利水电学院专 业 名 称：水利水电工程学生姓名：指导教师：二一三年六月学习好帮手.郑重声明本人呈交的学位论文，是在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，所有数据、图片资料真实可靠。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本学位论文的研究成果不包含他人享有著作权的内容。对本论文所涉及的研究工作做出贡献的其他个人和集体，均已在文中以明确的方式标明。本学位论文的知识产权归属于培养单位。本人签名：日期：学习好帮手.摘要黄天湖防洪闸建成至今已运行 26 年，因建闸施工年代较早，运行时间较长 , 由于年久失修，存在设备老化、进口

2、翼墙变形、进口铺盖裂缝、闸室裂缝、启闭机房裂缝、止水破损、出口消力池损毁等问题，严重影响防洪闸的安全及正常运行。 2011 年中工武大设计院对黄天湖防洪闸的出险加固工程进行了初步设计。在本设计中，主要是在该初步设计（送审稿）的基础上，首先对改建加固后的工程进行过流能力复核；然后分析新建闸室底板的受力情况，计算其闸基反力、不平衡剪力以及弯矩，从而进行配筋计算；再以中墩为例分析闸墩受力情况并进行配筋计算，重点计算闸门槽处配筋方案；最后绘制出详细的配筋方案图。关键词：除险加固工程过流能力闸基反力不平衡剪力配筋计算门槽应力学习好帮手.ABSTRACTHuang Tianhu flood control

3、 sluice has run 26 years. Due to the earlier construction of the sluice and long time running without repair, it has many problem now. Such as the equipment aging, the deformation of inlet wing wall, the cracks of blanket, lock chamber andmachine room, the sealing damaged, and the outlet stilling ba

4、sin damaged. All the problem seriously affect the safety and normal operation of flood control sluice. This design is mainly on the basis of the preliminary design (2011). Firstly，review the conveyance capacity of the reconstructed sluice . Secondly, analysis the force of the new blanket, calculate

5、its reaction force of the base, the unbalanced cutting power of the water sluice bottom board, and its bending moment. Then according to the calculations of the reinforcement situation draw reinforcement figure. Lastly, analysis the force of the pier, and calculate its reinforcement ratio to draw re

6、inforcement figure.Keywords:danger removal and reinforcement projects ; conveyance capacity;reaction force of the base;unbalanced cutting power; reinforcing quantity学习好帮手.目 录第 1 章 绪言 .11.1工程概况 .11.2工程效益和工程建设的必要性 .11.3工程现状布置 .31.3工程建设内容简介 .31.4工程等别和标准 .41.5设计原则与主要依据 .51.5.1设计原则 .51.5.2采用的主要技术规范 .51.5

7、.3设计依据 .51.6设计基本资料 .51.6.1气象条件 .51.6.2主要特征水位 .51.6.3主要设计参数 .61.6.4地质资料 .6第 2 章水闸过流能力复核 .6第 3 章扩建水闸结构计算 .83.1 闸底板结构计算 .83.1.1闸基反力的计算 .93.1.2不平衡剪力的计算 .153.1.3剪力分配百分比计算 .163.1.4底板上荷载的计算 .173.1.5弯矩计算 .203.1.6配筋计算 .243.2 闸墩结构计算 .243.2.1闸墩底部纵向正应力的计算 .253.2.2门槽应力计算及配筋 .28学习好帮手.第 4 章 箱涵的结构计算. 354.1各项荷载分析计算

8、.354.2荷载组合及计算简图 .374.3结构计算 .384.3.1保留闸室段计算 .384.3.2新建闸室段箱涵 .42第 5 章 消力池计算 .47结论.49参考规范与文献 .50致 谢 .51附图一闸底板配筋详图附图二闸室中墩配筋详图附图三箱涵结构配筋详图学习好帮手.第1章绪言1.1 工程概况黄天湖防洪闸位于公安县闸口镇虎渡河右岸民堤0+300 米处，于 1985 年竣工建成，现状为5 孔钢筋砼箱涵式结构，平板钢质闸门，卷扬式启闭机。根据水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252 2000）及水闸设计规范 （ SL2652001）标准划分工程规模为中型水闸。该闸与黄天湖新闸、黄天湖老闸

9、和黄山头泵站组成黄天湖枢纽工程，和公安县闸口泵站枢纽工程一道承担荆江分蓄洪区54.43 万亩农田排涝和分洪后抢排余洪的任务，排区辖8 个镇、 56 万人 ,承雨面积 923.86 km 2。3黄天湖防洪闸于于 1985 年竣工建成， 原设计最大排水流量 200m/s 。根据灌溉排水工程设计规范（ GB5028899）, 黄天湖防洪闸为 3 级建筑物。黄天湖防洪闸工程分由进水渠道、闸室段（拱涵）、消能段、出水渠道组成。1.2 工程效益和工程建设的必要性黄天湖防洪闸位于公安县黄山头镇，对应虎渡河右岸民堤0+300 米处，所属流域为长江流域虎渡水， 闸址控制流域面积 54.3km2，该工程于 198

10、4 年兴建，1985年竣工收益，黄天湖防洪闸运行方式为当外河水位上涨时，关闭闸门，可防外水倒灌；退落时，打开闸门，排除内涝渍水。是一座以防洪、排涝为主的中型水利枢纽工程。该闸与黄天湖新闸、黄天湖老闸和黄山泵站组成黄天湖枢纽工程，和公安县闸口泵站枢纽工程一道承担荆江分蓄洪区54.43 万亩农田排涝和分洪后抢排余洪的任务，排区辖8 个镇、 56 万人 ,承雨面积 923.86 平方公里。黄天湖防洪闸由于年久失修，存在设备老化、进口翼墙变形、进口铺盖裂缝、闸室裂缝、止水破损、启闭机房裂缝、出口消力池损毁等问题。2009 年 3 月，受公安县水利局的委托，武汉大学设计研究总院对黄天湖防洪闸进行了安全评

11、价工作，当月，湖北省水利厅组织相关专家对湖北省公安县黄天湖防洪闸安全评价报告进行了评审，认定该闸为三类闸。黄天湖防洪闸建成至今已运行 26 年，因建闸施工年代较早，运行时间较长，加之当时的社会经济条件，施工存在质量缺陷、工程标准低、混凝土裂缝、蜂窝学习好帮手.麻面、止水老化等问题，严重影响防洪闸的安全及正常运行。黄天湖防洪闸主要存在的问题如下：（ 1）黄天湖防洪闸原设计排涝泄流量为 200m3/s，而防洪闸正常排涝运行时，过闸流量为 181.14m3/s ，不能满足过流能力要求，非常运行（吐洪）时，过闸流量为 219.43m3/s ，能满足过流能力要求，因此判定黄天湖防洪闸只能满足吐洪要求，但

12、不满足正常排涝要求，水闸泄流能力不满足要求。涵闸所处虎右民大堤堤顶高程也不足，无法抵御外河洪水，洪水期导致水流漫顶。（ 2）通过对涵洞结构稳定复核计算可知，混凝土拱圈在最不利荷载组合工况运行下，浆砌石拱座与隔墙基底应力均大于规范允许值范围内，不满足规范要求，而会导致闸基础不均匀沉陷，破坏涵闸结构。目前涵闸闸室混凝土普遍存在不同程度的老化、剥落现象，特别是受水流冲刷或水位变化部位存在严重气蚀、剥落、露石、露筋、裂缝等现象。涵洞洞身断裂，有明显的贯穿式裂缝。启闭机工作梁混凝土老化、蜂窝麻面。启闭机房结构简易，墙体出现多处裂缝，天花板漏水严重，内外粉刷剥落。（ 3）现有消力池虽能满足水流消能要求，但

13、消力池底板表层冲刷严重，混凝土气蚀、剥落大，干砌石海漫不满足抗冲要求，水毁严重，块石松动，尾端部分块石基本冲走。出水渠道两侧边坡脱坡。进口铺盖与进口渠道坡面水流冲刷严重，块石松动，伴有跌窝。（ 4）闸室上、下游两侧浆砌石挡墙结构不满足稳定要求， 挡墙墙体陈旧老化，块石风化，砂浆剥落、破损，局部存在裂缝。（ 5）闸门和启闭设备老化锈蚀严重，底止水老化缺失，侧止水损坏，关闭不严，漏水严重。（ 6）水闸无安全监测设施，无管理房，缺乏必要的通讯设施。黄天湖防洪闸能否安全运行，直接影响到荆江分蓄洪区 54.43 万亩农田排涝和分洪后余洪抢排，以及 8 个乡镇、 56 万人的生命财产安全。为此，对黄天湖防

14、洪闸进行整险加固是非常必要的。学习好帮手.1.3 工程现状布置枢纽工程主要建筑物有穿堤涵闸、上下游导墙、消力池等。黄天湖防洪闸为钢筋混凝土穿堤涵闸，涵闸为拱涵结构，进口底板高程为29.8m，拱涵分 5 孔，单孔净宽 3.2m，拱涵由混凝土拱圈与浆砌石拱座组成，混凝土拱圈矢高 1.6m，厚为 0.4m，底板为圆弧形， 厚 0.4m，浆砌石拱座为分体式结构，侧墙高 1.6m，顶宽 0.6m，基础宽 1.7m，厚 0.4m，隔墙高 1.6m，宽 0.8m，基础宽1.2m，厚 0.4m。涵闸顺水流方向长 27.0m，每 9.3m 分缝一道，涵闸出口上部设有混凝土排架，立柱断面尺寸为 0.4m×

15、;0.4m，排架上设有砖混凝土启闭房，有简易混凝土便桥与堤顶连接，控制闸门为平板钢闸门，门高4.0m，采用 2 台 20T 与 3台 15T 螺杆式启闭机启闭。涵闸进口设有浆砌石铺盖，顶高程为29.8m，长 6.8m，宽 23.219.2m，底板厚 1.0m。涵闸出口设有深挖式消力池，池身为 M7.5 浆砌石结构，池长 14.3m，池宽19.225.6m，池深 0.5m，池底高程为 29.3m，底板厚 0.5m。消力池出口设有干砌石海漫，长 15.0m，厚 0.3m。闸室上、下游两侧设置有浆砌石结构导墙，上游护岸长6.8m，下游护岸长14.3m，墙体为重力式，顶宽0.8m，基础厚 0.8m，底

16、宽 2.775m，外伸齿脚宽 0.2m。1.3 工程建设内容简介根据黄天湖防洪闸安全鉴定报告结论，确定本次建设的主要内容如下：（ 1）进水渠对水闸进水渠进行清淤处理，结合防洪闸主体工程扩孔后渠道设计断面，对进水渠进行标准断面开挖修整和预制六方块护坡衬砌。（ 2）闸室和箱涵保留现有 5 孔闸室结构，保留段长4.5m，为防止闸墩混凝土碳化现象进一步加剧，影响结构强度，拟对闸室结构混凝土采用丙乳砂浆、丙乳水泥净浆防碳化处理。闸室临虎渡河侧设工作门和检修门各一扇，设计孔口尺寸为3.2 m × 3.2m（宽×高）。对保留闸室结构（长4.5m）的闸后拱涵进行拆除重建，采用钢筋混凝土箱涵

17、结构，箱涵段全长25.5m，分为 2 段：第一段长10.5m，第二段长15m， 2学习好帮手.段结构型式相同，单孔净空尺寸均为3.2m×3.2m（宽×高），底板和顶板厚度均为0.7m，考虑保留的闸室中墩尺寸，侧墙厚度均为0.4m。现有闸室与新建箱涵节间及侧墙之间设紫铜片止水。由于现有 5 孔闸室不满足设计过流能力，拟在保留现有5 孔闸室的基础上新增 2 孔闸室，以满足设计过流能力的要求。新增 2 孔闸室对称布置于现有闸室左、右两侧，结合闸后拱涵拆除重建，本次新建闸室顺水流长度设计为 15m，单孔孔口尺寸为 4.2 m × 3.2m（宽×高），底板厚 1.

18、2m，边墩厚 1.0m，高 4.6m、6.0m。闸室临虎渡河侧设工作门和检修门各一扇，设计孔口尺寸为 3.2 m×3.2m（宽×高）。新建闸室后接 15m长钢筋混凝土箱涵结构， 箱涵单孔净空尺寸均为 4.2m×3.2m（宽×高），底板和顶板厚度均为 0.7m，考虑新建的闸室边墩尺寸， 侧墙厚度均为 1.0m。新建闸室与箱涵节间及边墩之间设紫铜片止水。（ 3）消力池及海漫为保证工程安全，本次加固拟将消力池及海漫段拆除重建。新建消力池仍采用下挖扩散式消力池。1.4 工程等别和标准黄天湖防洪闸设计流量为200m3/s。根据水利水电工程等级划分及洪水标准（SL2

19、52 2000）和水闸设计规范 （SL265 2001），该防洪闸属等工程、中型规模。防洪标准按20 年一遇设计、 50 年一遇校核。水闸闸室部分等主要建筑物按 3 级，消力池、挡土墙及进出水渠等次要建筑物按4 级建筑物设计，临时建筑物按 5 级建筑物设计。根据中国地震动参数区划图 （GB183062001），本区地震反应谱特征值为0.35s ，地震动峰值加速度为0.05g ，相应地震基本烈度为度。但据湖北省地震烈度区划图划分，藕池黄山团山寺三角形区域内属地震烈度度区，故本工程区的地震烈度为度。学习好帮手.1.5 设计原则与主要依据设计原则本次除险加固工程设计不改变防洪闸的功能及规模，主要是解

20、决黄天湖防洪闸安全鉴定报告提出的问题，消除工程存在的安全隐患，同时，改变过去落后的管理方式，引进先进可靠的运行模式。采用的主要技术规范1 水利水电工程等级划分及洪水标准 （SL2522000）2 水工混凝土结构设计规范 （SL/191-2008）3 水工建筑物荷载设计规范 （DL5077 1997）4 水闸设计规范（SL2652001）5 水工建筑物抗震设计规范 （SL203 97）设计依据1 湖北省公安县黄天湖防洪闸安全鉴定报告 （武汉大学设计研究总院）2湖北省公安县黄天湖防洪闸除险加固工程工程地质勘察报告（武汉地质工程勘察院）3 湖北省公安县黄天湖防洪闸安全检测报告 （水利部泵站检测中心）

21、1.6 设计基本资料气象条件主要水文气象特征值见表1-1 。表 1-1水文气象特征值项目单位数值多年平均降水量mm1853.5多年平均径流深mm1140多年平均气温oC16.4最高气温oC38.1最低气温o-14.7C多年平均最大风速m/s15主要特征水位学习好帮手.主要特征水位见表1-2。表 1-2 黄天湖防洪闸水位特征值1内河最低运行水位m30.502内河设计水位m34.003内河最高运行水位m34.004内河最高防洪水位m42.005外河最低运行水位m30.506外河设计水位m38.957外河最高运行水位m33.238外河最高防洪水位m41.07主要设计参数水闸稳定计算主要设计参数见表1

22、-3。表 1-3水闸抗滑稳定安全系数及不均匀系数抗滑安全系数不均匀系数荷载组合地基类型3 级4、5 级（基底应力最大值备注与最小值之比）基本组合土基1.251.202.50坚实土基特殊组合土基1.101.053.00坚实土基地质资料地基土体工程参数见下表1-4。表 1-4地基土体工程参数一览表土层名称承载力特征值压缩模量抗剪强度（直剪）f akEsC(kPa)(MPa)( °)(kPa) 粉质粘土（ Q4al）1807.51911-1 粉质粘土（ Q4al+pl ）24013.03413-2 粉质粘土（ Q4al+pl ）.0421632015.0第 2 章水闸过流能力复核学习好帮手

23、.黄天湖防洪闸为穿堤涵闸，涵闸为钢筋混凝土箱涵结构，底板高程为29.8m，箱涵分 7 孔，中间 5 孔单孔断面尺寸为3.2 × 3.2m（宽×高），两侧 2 孔单孔断面尺寸为 4.2 ×3.2m（宽×高）。根据灌溉排水工程设计规范 （GB5028899）规定， L(52 64)h1 时为短洞，反之则为长洞。本涵闸洞身长 30.0m，主要功能为防洪与排涝，水闸上游最高水位为 42.00m，对应的下游水位是 41.07m；上游正常运行水位为 34.00m，对应的下游水位是 33.23m。上述水位均高出闸孔（或箱涵）顶板高程 33.00m，因此本次涵闸过流能力

24、复核按淹没出流有压短洞简化计算，计算结果见表2-1 。计算公式如下：Q m3 A2 g H 0iLh(2-1)m312gLC 2 R(2-2)123456(2-3)(n 取 0.014)(2-4)式中： Q 计算流量（ m3/s）；m3 流量系数；A箱涵断面面积（ m2）；H 0 计及流速水头得箱涵进口水头（m）；i 箱涵纵坡，平底，取 i 0 ；L 箱涵长度，取 L 30 m ；h箱涵出口水深（ m）；局部水头损失总和（m）；1进口损失系数（m），取 1=0.1 ；2 拦污栅损失系数（ m），取 2 =0；3 闸门槽损失系数（ m），取 3 =0.1 ×2=0.2 ；4 出口损失系

25、数（m），取4 =1.0 ；学习好帮手.5 进口渐变段损失系数（ m），取 5 =0.2 ；6 出口渐变段损失系数（ m），取 6 =0.5 。计算结果见表 2-1 。表 2-1黄天湖防洪闸泄流能力计算表进水侧（内出水侧（外现状过闸流改造后过闸涵闸底板高水位工况量 Q（ m3/s）流量 Q（ m3/s）程 m垸）水位江）水位设计运行水外河设计水135.25206.329.80正常运行位 33.23m位 34.00m最高运行水外河设计水148.64226.729.80非常运行位 41.07m位 42.00m从上表可以看出，对比黄天湖防洪闸原设计流量200 m3/s ，现状最大泄流量仅为 148.

26、64 m3/s 小于 200 m3/s ，不能满足设计流量要求；而改造后的防洪闸，无论是正常运行或非常运行工况泄流量均大于200 m3/s 。综上所述，黄天湖泄洪闸扩孔改造是必要的，且改造后的防洪闸能满足设计要求。第 3 章扩建水闸结构计算由于现有 5 孔闸室不满足设计过流能力，拟在保留现有5 孔闸室的基础上新增 2 孔闸室，以满足设计过流能力的要求。新增 2 孔闸室对称布置于现有闸室左、右两侧，结合闸后拱涵拆除重建，本次新建闸室顺水流长度设计为 15m，单孔孔口尺寸为 4.2 m × 3.2m（宽×高），底板厚 1.2m，边墩厚 1.0m，高 4.6m、6.0m。闸室临虎

27、渡河侧设工作门和检修门各一扇，设计孔口尺寸为 3.2 m×3.2m（宽×高）。新建闸室后接 15m长钢筋混凝土箱涵结构， 箱涵单孔净空尺寸均为 4.2m×3.2m（宽×高），底板和顶板厚度均为 0.7m，考虑新建的闸室边墩尺寸， 侧墙厚度均为 1.0m。新建闸室与箱涵节间及边墩之间设紫铜片止水。本章节对新建的闸室进行结构计算。3.1 闸底板结构计算新建闸室为平底板，闸底板高程为29.8m，尺寸为（长宽） 15.0m7.2m，学习好帮手.厚度为 1.2m。采用弹性基础梁法。荷载计算时，取钢筋混凝土容重, 素混凝土容重为，浆砌石重度为, 粘土饱和重度为，浮重

28、度为 9.4Kn/；同时因为地基为粘性土基， 故在计算底板净反力时应计入全部底板自重。闸基反力的计算1. 完建时期 （未放水）参照初步设计图纸分部计算，结果列于表 3-1 中。表 3-1对下游端 B（）求矩部 位重量力臂力矩（KN米）KN）（米）（ ）（ ）底板3.6007.527.00闸墩3.9757.529.813闸门0.09412.0/0.1882启闭机0.0152.00.030启闭机平台0.2122.00.424工作桥0.07657.90.6044合计7.972658.0596（ 1）合力距中心的偏心距：=0.2176m（偏下游）(3-1)（2）用偏心受压公式计算底板上、下游地基反力：

29、备注（ 1）重量计算分部参照初步设计（ 2）容重：钢筋混凝土 25KN/米 3，混凝土 24KN/米 3（ 3）启闭机重包括混凝土墩重(3-2)（3）求压力分布不均匀系数：(3-3)学习好帮手.学习好帮手.2. 正常运用情况水闸建成后，最不利情况为上下游水位差最大的情况。此时上游为设计水位（34.0m），下游水位为相应于未放水的渠中水位（ 30.5m）。先计算上、下游水压力、浮托力、渗透压力和水重， 然后列表计算偏心距和地基反力 ( 水的容重取 10KN/立方米 ) 。（作用荷载如图3-1 所示）（ 1）上游水压力：底板上游依次连接箱涵和混凝土铺盖，接缝处0.3m 深处设有止水铜片。根据初步设

30、计中渗流计算可知，绕过铺盖和箱涵到止水铜片A 处的渗压损失为 1.9m，下游出口的水头损失为 0.22m。上游除有静水压力作用外还受到风浪作用影响，所以要考虑浪压力，计算公式如下：波浪壅高：(3-4)波 长 ：(3-5)浪高增强系数：（3-6）波浪陡度：（3-7）风浪中心线超高：（3-8）学习好帮手.浪压力剩余强度：（3-9）其中， D为吹程，单位 km，取 D=0.2km； W为计算风速，根据规定正常运用情况下的级闸计算风速取多年平均风速的1.5 倍，故 W=1.5×15=22.5m/s；cth(X) 为双曲余切函数，可先按双曲正切函数公式th(X)= (Exp(X) - Exp(

31、-X)/ (Exp(X) + Exp(-X)求出 th （X）后，再求其倒数既得；ch （X）为双曲余弦函数，计算公式为ch(X) = (Exp(X) + Exp(-X) / 2计算得：k=1.028a=这样绘得上游水压力与浪压力如图3-1 中所示。上游水压力及浪压力图分为两部分：止水铜片以上为；止水铜片以下为。因核算得铺盖顶面浪压力剩余强度a=，故可认为在 A 点 a 为 0。算得：=759 KN（3-10）KN（3-11）学习好帮手.KN(3-12)（ 2）下游水压力：稳定计算时的下游水位为30.5m，下游出口的水头损失为0.22m，绘得下游水压力图如图3-1 中所示，计算得：KN(3-1

32、3)KN(3-14)KN(3-15)（ 3）浮托力：(3-16)（ 4）渗透压力：分三部分计算(3-17)学习好帮手.(3-18)(3-19)（ 5）水重：(3-20)(3-21)然后列表计算正常运用情况下力与力矩（对B 点求矩），列于表 3-2 中。根据表 3-2 可计算得：（ 1） 合力距中心的偏心距：=0.83m （偏下游）(3-22)（ 2）用偏心受压公式计算底板上、下游地基反力：(3-23)（ 3）求压力分布不均匀系数：(3-24)表 3-2正常运用情况下力与力矩计算表（对 B 点求矩）学习好帮手. .垂直力（ KN）水平力（ KN）力臂力矩（ KN· m）力的名称（ m）

33、( )( )水闸自重7972.658059.6上游水压力7594.5233433168.50.4575.8及浪压力29.20.38.76361.2344.28下游水压力50.50.4522.7329.20.38.76浮托力21247.41571811.90.2833.37渗透压力34.61.034.61069.29.481013658.81.058.8水重1747.28.514851.29778.63239.7115.7956.773045.429409.5合计6538.9 84143636（ ）不平衡剪力的计算以工作闸门的门槽为界分闸室为上、下游段，各自承担其段内的上部结构重量和其他荷载。现

34、列表计算不平衡剪力，如表3-3 所示。表 3-3不平衡剪力计算表 （单位： KN）闸室结构或荷载名完建时期正常运用时期称下游段上游段下游段上游段学习好帮手.底板50430965043096闸墩39835773983577闸门94.194.1启闭机7.57.57.57.5启闭机平台8812488124工作桥76.576.5水重58.81747.2浮托力-259-1865渗透压力-46.5-1069.2地基压力-859.68-7113.10-849.31-5690.09不平衡剪力138-138-9898注：地基反力计算如下（ 1） 完建时期：下游段上游段（ 2） 正常运用时期：下游段上游段剪力分配

35、百分比计算先求截面的重心轴距截面底边的垂直距离（截面示意图如图3-2 ）：=2.42m(3-25)各纤维层以上面积对截面重心轴的面积矩列表计算于表3-4 中：学习好帮手.表 3-4面积矩计算表y00.61.22.425.25.87.2S09.1615.7217.219.485.790绘制 S-y 曲线如图 3-2 所示，从图上量的（或通过计算得）对应于闸墩部分的面积占总面积的 86.6%，底板占 13.4%，因此分配给闸墩的不平衡剪力为 86.6%，分配给闸底板的不平衡剪力为 13.4%。底板上荷载的计算1. 完建时期（ 1）下游段：均布荷载q= 底板自重 -不平衡剪力分配值学习好帮手.=44.95 KN/ 米 (3-26)闸墩集中荷载P=闸墩自重 +上部结构重量 - 不平衡剪力分配值=124.66 KN/ 米 (3-27)（ 2）上游段：均布荷载q=32.04 K