沉箱码头计算书

1、任务要求：码头设计高水位12米，低水位7.4米，设计船型20000吨，波高小于1米，地面堆货20kpa，Mh1630门座式起重机，地基承载力不足，须抛石基床。一拟定码头结构型式和尺寸1 拟定沉箱尺寸：船舶吨级为20000吨，查规范得相应的船型参数：设计船型总长（m）型宽（m）满载吃水（m）18327.610.5即吃水为10.5米。其自然资料不足，故此码头的前沿水深近似估算为：，设计低水位7.4米，则底高程：，因此定底高程-5.1m处。由于沉箱定高程即为胸墙的底高程，此处胸墙为现浇钢筋混凝土结构，要求满足施工水位高于设计低水位，因此沉箱高度要高于码头前沿水深12.1m。综上，选择沉箱尺寸为： 。

2、下图为沉箱的尺寸图：2拟定胸墙尺寸：如图，胸墙的顶宽由构造确定，一般不小于0.8m，对于停靠小型内河船舶的码头不小于0.5m。此处设计胸墙的顶宽为1.0m。设其底宽为5.5m，检验其滑动和倾覆稳定性要求是否满足要求：（由于此处现浇胸墙部分钢筋直接由沉箱顶部插入，可认为其抗滑稳定性满足要求，只需验算其抗倾稳定性） 设计高水位时胸墙有效重力小于设计低水位时，对于胸墙的整体抗倾不利，故考虑设计高水位时的抗倾稳定。沉箱为现浇钢筋混凝土，其重度在水上为 ，水下为 ，则在设计高水位时沉箱的自重为：则 。自重G对O点求矩： 。考虑到有门机在前沿工作平台工作时，胸墙的水平土压力最大，此处门机荷载折算为线性荷载

3、为： 。（此处近似用朗肯土压力进行验算）朗肯主动土压力系数：。则其土压力分布如上图：如上图，其各点的土压力强度为：则其土压力为：。作用点至墙底的距离为：则土压力对墙前O点的弯矩值为：。综上： ，即说明在高水位时胸墙能保持抗倾稳定。即胸墙的尺寸为：顶宽为1.0m，底宽为5.5m，高为4.6m。则码头的结构形式及尺寸如图：二、计算高低水位时抗滑、抗倾稳定性及地基应力1、荷载作用分类及计算：（1）结构自重力（永久作用）：a、设计高水位情况：设计高水位自重作用计算表项目计算式Gi（KN)Xi(m)Gi*Xi(KN*m)沉箱前、后面板、纵隔墙(13.05*0.3*+13.05*2)*13*152035.

4、80 5.50 11196.90 沉箱侧板、横隔墙（13.05*4.25*0.3*4+13.05*4.25*0.2*4）*151663.90 5.50 9151.45 沉箱底板（9.3*0.25*13）*15816.10 5.50 4488.55 沉箱前趾（0.45+0.85）*0.9*0.5*13*15114.10 0.50 56.60 沉箱内填土4.25*4*13.05*9.5*612645.45 5.50 69549.98 胸墙(1+2.5)*1.5*0.5*23.5+(2.5+5.5)*3.1*0.5*13.5*132979.00 0.40 1191.60 胸墙后填土(4.8+7.8)

5、*3.1*0.5*9.5+(7.8+9.3)*1.5*0.5*18*135414.00 4.12 22305.68 总计25668.35 117940.76 每延米自重作用25668.35/131974.49 9072.37 b 、设计低水位情况：设计低水位自重作用计算表项目计算式Gi(kN)Xi(m)GiXi(kN*m)沉箱前面板、后面板、纵隔墙2*（0.3*12.5*13*15+0.3*1.05*13*25）+0.2*12.5*13*15+0.2*1.05*13*252223.00 5.55 12337.65 沉箱侧板，横隔板2*（0.3*12.4*12.5*15+0.3*12.4*1.0

6、5*25）+0.2*12.4*12.5*15+0.2*12.4*1.05*252120.40 5.55 11768.22 沉箱底板10.2*0.45*13*15895.05 5.55 4967.53 沉箱前趾0.85*0.9*13*15149.18 0.45 67.13 沉箱内填石6*（3.4*3.65*12.5*9.5+3.4*3.65*1.05*18）10249.42 5.55 56884.28 胸墙（1+5.5）*4.6/2*13*23.54567.23 2.79 12719.72 胸墙后填土(3.8+8.3)*4.6/2*13*186512.22 7.04 45819.98 总计267

7、16.49 144564.50 每延米自重作用2055.11 11120.35 （2）、土压力标准值计算：码头后填料为粗砂，水上水下的内摩擦角 ，沉箱以下外摩擦角 。主动力系数为： ；。土压力标准值按下式计算：其中 。a、 码头后填料土压力（永久作用）：设计高水位情况：；（与相差很小，近似忽略）。土压力强度分布图见上图高水位计算作用分布图。土压力为：；土压力标准值的水平力：；土压力标准值的竖向力：；土压力引起的倾覆力矩为： 土压力引起的稳定力矩为：。设计低水位情况：；（相差不大，近似和相等）；。土压力强度分布图见上图低水位计算作用分布图。土压力为：；土压力标准值的水平力：；土压力标准值的竖向力

8、：；土压力引起的倾覆力矩为：土压力引起的稳定力矩为：。b 、堆货荷载产生的土压力：各种水位时，堆货荷载产生的土压力强度标准值相同。 ；。（近似相等，均取5.80kPa）土压力强度分布图见上图高水位计算作用分布图。堆货荷载引起的水平作用：；堆货荷载引起的竖向作用：；堆货荷载引起的倾覆力矩：；堆货荷载引起的稳定力矩：。c、码头前沿堆货引起的竖向作用：码头前沿堆货范围按7m计算。 ；码头前沿堆货产生的稳定力矩：。d、门机荷载产生的土压力计算（可变作用）：沉箱长度为13m，故考虑时仅按一台门机产生的土压力计算，在吊臂处于不同位置下各种水位中，门机产生的土压力范围相同。如图情况3：A、B前腿为1100K

9、N、400KN，C、D后腿为400KN、1100KN。门机后退产生的附加土压力强度：；门机后腿产生附加土压力引起的水平作用和倾覆力矩：门机后腿产生附加土压力引起的竖向作用和稳定力矩：门机前腿产生附加土压力引起的竖向作用和稳定力矩：其余两种情况类似，但是1和2情况下，后腿竖向荷载小于3情况，故产生的附加土压力也小于3情况，考虑最不利情况时，仅需考虑3情况即可。(3)、船舶系缆力（可变作用） ；。因为此处是海港码头，按要求，则 ；系缆力引起的水平作用和倾覆力矩为： ；。（4）、码头荷载标准值汇总码头荷载汇总表作用分类荷载情况垂直力（KN/m)水平力（KN/m)稳定力矩（KN*m/m倾覆力矩（KN*

10、m/m)永久作用自重力设计高水位1974.49 9072.37设计低水位2055.11 11120.35填料土压力设计高水位110.02531.291122.203540.73设计低水位144.74698.931476.354795.74可变作用堆货土压力22.34107.88415.522006.57前沿堆货140.00938.00门机作用122.0632.28385.49164.64船舶系缆力18.582、码头稳定性验算（1）作用荷载效应组合持久组合：设计高水位（永久作用）+堆货（主导可变作用）；（波浪力为0）短暂组合：波浪力为0，故此不予考虑；偶然组合：非正常撞击、火灾、爆炸等未考虑；地

11、震组合：可不进行抗震验算。（2）码头沿基床顶面的抗滑稳定性验算：此处无波浪作用，堆货土压力为主导可变作用时：（3）码头沿机床顶面的抗倾稳定性验算：此处无波浪作用，考虑堆货土压力为主导可变作用时：抗滑稳定性验算计算表 项目组合情况土压力为主导可变作用：r0(re1EH+rE2EqH+rpPB)1/rd(rgG+rE1Ev+Re2Eqv+ruPBu)fr0rE1EHrE2EqHrpPB结果rdrgGEvEqvruPBuf结果结论持久组合高水位1.01.35531.291.25107.880.71.20852.091.11.01974.49110.0222.341.200.61173.24稳定低水位

12、1.01.35698.931.25107.880.71.201078.411.11.02055.11144.7422.341.200.61242.78稳定抗倾稳定性验算计算表 项目组合情况土压力为主导可变作用：r0(re1MEH+rE2MEqH+rpMPB)1/rd(rgMG+rE1MEv+Re2MEqv+ruMPBu)r0rE1MEHrE2MEqHrpMPB结果rdrgMGMEvMEqvruMPBu 结果结论持久组合高水位1.01.353540.71.252006.60.71.207228.21.351.09072.371122.201739.01.209452.66稳定低水位1.01.35

13、4795.71.252006.60.71.208982.41.351.011120.31476.351739.01.2011323.8稳定（4）基床承载力验算：持久组合：设计低水位（永久作用）+堆货（可变作用）；（波浪力为0）短暂组合：波浪力为0，故此不予考虑；偶然组合：非正常撞击、火灾、爆炸等未考虑；地震组合：未进行抗震验算。持久组合是基床顶面应力计算： ； ； ； ；=2.95m<B/3=10.2/3=3.4m，此时基床应力采用： ；则： ;综上，抛石基床承载力满足强度要求。2、地基承载力验算：抛石基床厚度为2m，则验算地基表面应力： ； ；此处 故 。则： ； 。那么： ，则地基承载力满足要求。三、沉箱的浮游稳定计算沉箱材料体积和体积矩的计算表无压载时沉箱重心位置（钢筋混凝土重度为25kN/m3）Xc=5.43mYc