隧道工程课程设计

1、隧道工程课程设计 1 初始条件 某高速公路隧道通过 iii 类围岩(即 iv 级围岩)，埋深 h=30m，隧道围岩天然容重=23 kn/m3，计算摩擦角=35o ,变形模量 e=6gpa,采用矿山法施工；衬砌材料采用 c25 喷射混凝土，材料容重322 /hkn m g =，变形模量 25he gpa = 。 2 隧道洞身设计 2.1 隧道建筑界限及内轮廓图的确定 该隧道横断面是根据两车道高速公路 iv 级围岩来设计的，根据公路隧道设计规范确定隧道的建筑限界如下： w行车道宽度；取 3.752m c余宽；因设置检修道，故余宽取为 0m j检修道宽度；双侧设置，取为 1.02m h建筑限界高度；

2、取为 5.0m2ll 左侧向宽度；取为 1.0m rl 右侧向宽度；取为 1.5m le 建筑限界左顶角宽度；取 1.0m re 建筑限界右顶角宽度；取 1.0m h检修道高度；取为 0.25m 隧道净宽为 1.0+1.0+7.50+1.50+1.0=12m 设计行车速度为 120km/h,建筑限界左右顶角高度均取 1m；隧道轮廓线如下图： 图 图 1 隧道内轮廓限界图 根据规范要求，隧道衬砌结构厚度为 50cm（一次衬砌为 15cm 和二次衬砌 35cm）通过作图 得到隧道的尺寸如下： 图 图 2 隧道内轮廓图 得到如下尺寸: 11.2m r 5.6m r 9.47m r3 2 1= = =

3、 ， ， 3 隧道衬砌结构设计 3.1 支护方法及衬砌材料 根据公路隧道设计规范（jtg-2021），本设计为高速公路，采用复合式衬砌，复合式衬砌是由初期支护和二次衬砌及中间防水层组合而成的衬砌形式。 复合式衬砌应符合下列规定： 1 初期支护宜采用锚喷支护，即由喷射混凝土，锚杆，钢筋网和钢筋支架等支护形式单独或组合使用，锚杆宜采用全长粘结锚杆。 2 二次衬砌宜采用模筑混凝土或模筑钢筋混凝土结构，衬砌截面宜采用连结圆顺的等厚衬砌断面，仰拱厚度宜与拱墙厚度相同。 由规范 8.4.2-1，对于两车道 iv 级围岩： 初期支护：拱部边墙的喷射混凝土厚度为 12-15cm，拱墙的锚杆长度为 2.5-3m

4、，锚杆间距为1.0-1.2m； 二次衬砌厚度：拱墙混凝土厚度为 35cm 因此确定衬砌尺寸及规格如下： 深埋隧道外层初期支护，根据规范规定，采用锚喷支护，锚杆采用普通水泥砂浆锚杆，规格hrb f 202.5m，采用梅花型局部布设，采用 c25 喷射混凝土。 初次衬砌：采用 c25 喷射混凝土，厚度为 14.8cm。 防水板：采用塑料防水板及无纱布，且无纺布密度为 300g/m2,防水板应采用铺满的 eva 板 防水层，厚度为 2.0mm，搭接长度为 150mm。 二次衬砌：根据公路隧道设计规范，采用 c25 号模筑防水混凝土，厚度为 35cm。 整个衬砌厚度为 14.8+0.2+35=50cm

5、。 3.2 隧道深浅埋的确定及围岩压力的计算 隧道的内轮廓尺寸为 b=12.37m，h=13.69m 因为 iv 级围岩需要预留变形量，查公路隧道设计规范8.4.1 知 iv 级围岩需预留变形量为 50-80mm，衬砌厚度为 50cm，又每侧超挖量为 10cm，故隧道的近似开挖尺寸为： 14.97m 0.08 0.1 2 0.5 2 13.69 h13.65m 0.08 0.1 2 0.5 2 12.37 btt= + ´ + ´ + = + ´ + ´ + = 由于是 iv 级围岩q p2.5h h = ph 深浅埋隧道的分界深度 w ´ &

6、#180; =1 - sq2 0.45 h qh 等效荷载高度 w 跨度影响系数； ) 5 ( 1 - + =tb i w i围岩压力增减率，当 15m - 5 b t = 取 i=0.1 m 714 . 6 ) 5 65 . 13 ( 1 . 0 1 2 0.45 2 0.45 h1 - 4 1 - sq= - ´ + ´ ´ = ´ ´ = w 16.785m 6.714 2.5 2.5h hq p= ´ = = 埋深 m 785 . 16 h 30 hp= > = 故为深埋隧道。 又 7 . 1 1.113.6514.97

7、bhtt< = = 可用公式qh q g = 计算均布垂直压力： 2q/ 154.42 6.714 23 h q m kn = ´ = = g 因为该隧道围岩级别为 iv 围岩水平均不压力为： 251.47kn/m - 25.74 q31-61e = = ） （ 4 衬砌结构内力计算 4.1 基本资料 公里等级 高速公路 围岩级别 iv 级 围岩容重 r=23kn/m 3 弹性抗力系数 k=0.1810 6 kn/m 变形模量 6gpa e = 材料容重 3h/ 22 m kn = g 材料变形模量 25gpa e h = 衬砌厚度 d=0.5m 图 图 3 衬砌结构断面图 4

8、.2 荷载的确定 4.2.1 围岩压力的确定 隧道的内轮廓尺寸为 b=12.37m，h=13.69m 因为 iv 级围岩需要预留变形量，查公路隧道设计规范8.4.1 知 iv 级围岩需预留变形量为 50-80mm，衬砌厚度为 50cm，又每侧超挖量为 10cm，故隧道的近似开挖尺寸为： 14.97m 0.08 0.1 2 0.5 2 13.69 h13.65m 0.08 0.1 2 0.5 2 12.37 btt= + ´ + ´ + = + ´ + ´ + = 由于是 iv 级围岩q p2.5h h = ph 深浅埋隧道的分界深度 w ´ &

9、#180; =1 - sq2 0.45 h qh 等效荷载高度 w 跨度影响系数； ) 5 ( 1 - + =tb i w i围岩压力增减率，当 15m - 5 b t = 取 i=0.1 m 714 . 6 ) 5 65 . 13 ( 1 . 0 1 2 0.45 2 0.45 h1 - 4 1 - sq= - ´ + ´ ´ = ´ ´ = w 16.785m 6.714 2.5 2.5h hq p= ´ = = 埋深 m 785 . 16 h 30 hp= > = 故为深埋隧道。 又 7 . 1 1.113.6514.97

10、bhtt< = = 可用公式qh q g = 计算均布垂直压力： 2q/ 154.42 6.714 23 h q m kn = ´ = = g 考虑一衬后的围岩释放变形折减系数 0.4 361.768kn/m 154.42 0.4 q = ´ = 4.2.2 衬砌自重 2h n 0/ 11 22 ) 5 . 0 5 . 0 (21d d21g m kn = ´ + ´ = ´ + ´ = g ） （ （1）全部垂直荷载 q=61.768+11=72.768kn/m 2 （2）围岩水平均布压力 e=0.472.768=29.1kn

11、/m 2 4.3 衬砌几何要素 4.3.1 衬砌的几何尺寸 内轮廓线半径： 5.6m r 9.47m r2 1= = ， 内径2 1r r， 所画圆曲线端点截面与竖直轴线的夹角： o2o158 64 = = a a ， 拱顶截面厚度 0.5m d 0 = ，拱底截面厚度 0.5m d n = 4.3.2 半拱轴线长度 s 及分段轴长 长 16.77m )20.55.6 (1803.14 58)20.59.47 (1803.14 64s = + ´´+ + ´´= 将半拱轴长度等分为 8 段，则 2.1m8ss = = d 8 -6h10 8.410 25

12、2.1es´ =´=d 4.4 计算位移 4.4.1 单位位移 用辛普生法近似计算，按计算列表进行，单位位移的计算列表见表 4-1 表 表 4 4- -1 1 单位位移计算表 注：1 i-截面的惯性矩，i=bd 3 /12,b 取单位长度 2 不考虑轴力影响 单位位移值计算如下： 5 - 8 -h1110 6.4512 768.000 10 8.4i1es´ = ´ ´ = ´d=åd 5 - 8 -h1210 29.7954 3547.072 10 8.4iyes´ = ´ ´ = ´

13、;d=åd 5 - 8 -2h2210 248.3762 29568.593 10 8.4iyes´ = ´ ´ = ´d=åd 截 面 sin cos x y d 1/i y/i y2 /i (1+y)2 /i 积 分 系 数1/3 0 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000 0.500 96.000 0.000 0.000 96.000 1 1 15.250 0.263 0.965 1.575 0.221 0.500 96.000 21.216 4.689 143.121 4 2 30.500 0.508 0.

14、862 2.992 0.842 0.500 96.000 80.832 68.061 325.725 2 3 45.750 0.716 0.698 4.202 1.786 0.500 96.000 171.456 306.220 745.132 4 4 61.000 0.875 0.485 5.234 3.217 0.500 96.000 308.832 993.513 1707.177 2 5 76.250 0.971 0.238 6.168 5.610 0.500 96.000 538.560 3021.322 4194.442 4 6 91.500 1.000 -0.026 6.429

15、8.176 0.500 96.000 784.896 6417.310 8083.102 2 7 106.75 0.958 -0.288 6.007 10.722 0.500 96.000 1029.312 11036.283 13190.907 4 8 122.00 0.848 -0.530 4.972 13.020 0.500 96.000 1249.920 16273.958 18869.798 1 768.00 3547.072 29568.593 37430.737 计算精度校核： -5 -522 12 1110 314.4182 10 248.3762 2 29.7945 6.45

16、12 2 ´ = ´ + ´ + = + + ） （ d d d 5 - 8 -2hss10 314.4182 37430.737 10 8.4iy 1es´ = ´ ´ =+´d=å） （d 闭合差=0 2 4.4.2 载位移 主动荷载在基本结构中引起的位移 1）每一块上的作用力(竖向力 q、水平力 e、自重力 g),分别由下面各式求得， q i =qb i e i =eh i g i =( d i-1 +d i )/2s r h 其中：b i 衬砌外缘相邻两截面间的水平投影长度 h i 衬砌外缘相邻两截面间的竖

17、直投影长度 d i 接缝 i 的衬砌截面厚度 均由图 3 直接量得，其值见表 4-2。各集中力均通过相应图形的形心 表 表 4 4- -2 2 载位移 m mo op p 计算表 截面 投影长度 集中力 s -qa q -ga g -ga g b h q g e a q a g a e 0 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1 1.575 0.224 114.610 23.100 7.401 0.788 0.788 0.112 0.112 -18.191 -0.829 2 1.424 0.612

18、103.622 23.100 20.220 0.712 0.712 0.306 -73.779 -16.447 -6.187 3 1.210 0.950 88.049 23.100 31.388 0.605 0.605 0.475 -53.270 -13.976 -14.909 4 1.020 0.979 74.223 23.100 32.346 0.510 0.510 0.490 -37.854 -11.781 -15.833 5 0.933 2.845 67.893 23.100 93.999 0.467 0.467 1.423 -31.672 -10.776 -133.713 6 0.2

19、67 2.566 19.429 23.100 84.781 0.134 0.134 1.283 -2.594 -3.084 -108.774 7 0.417 2.546 30.344 23.100 84.120 0.209 0.209 1.273 -6.327 -4.816 -107.085 8 0.785 2.298 57.123 23.100 75.926 0.393 0.393 1.149 -22.421 -9.067 -87.239 续表 4-2 i-1 （q+g） i-1 e x y x y -x i-1（q+g） -y i-1e m o ip 0.000 0.000 0.000 0

20、.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1.531 0.194 1.531 0.194 0.000 0.000 -18.908 137.710 7.401 2.964 0.765 1.433 0.571 -197.338 -4.226 -316.885 264.431 27.621 4.210 1.676 1.246 0.911 -329.481 -25.163 -753.684 375.581 59.009 5.188 2.869 0.978 1.193 -367.318 -70.398 -1256.869 472.904 91.356

21、5.832 4.252 0.644 1.383 -304.550 -126.345 -1863.925 563.896 185.354 6.152 5.764 0.320 1.512 -180.447 -280.256 -2439.079 606.425 270.135 6.143 7.309 -0.009 1.545 5.458 -417.359 -2969.207 659.870 354.255 5.806 8.817 -0.337 1.508 222.376 -534.216 -3399.774 2）外荷载在基本结构中产生的内力 块上各集中力对下一接缝的力臂由图直接量得，分别记以 a q

22、 、a e 、a g 。 内力按下式计算之： 弯矩： e g qiiiiop ioipea ga a q e y g q x m m - - · - d - + d - =å å- -1 1, 1) ( 轴力： å å- + =iiiioipe g q n a a cos ) ( sin 式中 x i 、y i 相邻两接缝中心点的坐标增值。 x i =x i - x i-1 y i =y i - y i-1 moip 和 noip 的计算见表 4-3 及表 4-4。 表 表 4 4- -3 3 载位移 n no oip 计算表 截 面 sin

23、cos i（q+g） i e sin* i（q+g） cos*ie nop 0 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1 15.250 0.263 0.965 137.710 7.401 36.222 7.140 29.082 2 30.500 0.508 0.862 264.431 27.621 134.209 23.799 110.410 3 45.750 0.716 0.698 375.581 59.009 269.029 41.176 227.853 4 61.000 0.875 0.485 472.904 91.356 413

24、.611 44.290 369.321 5 76.250 0.971 0.238 563.896 185.354 547.736 44.056 503.680 6 91.500 1.000 -0.026 606.425 270.135 606.218 -7.071 613.289 7 106.750 0.958 -0.288 659.870 354.255 631.872 -102.095 733.967 8 122.000 0.848 -0.530 740.093 430.181 627.634 -227.961 855.595 3）主动荷载位移 计算过程见表 4-4 表 表 4 4- -4

25、 4 主动荷载位移计算表 截面 mp0 1/i y/i 1+y mp0/i ymp0/i mp0(1+y)/i 积分系数1/3 0 0.000 96.000 0.000 1.000 0.000 0.000 0.000 1 1 -18.908 96.000 18.624 1.194 -1815.183 -352.146 -2167.329 4 2 -316.885 96.000 73.440 1.765 -30420.982 -23272.051 -53693.034 2 3 -753.684 96.000 160.896 2.676 -72353.692 -121264.788 -193618

26、.480 4 4 -1256.869 96.000 275.424 3.869 -120659.391 -346171.792 -466831.183 2 5 -1863.925 96.000 408.192 5.252 -178936.786 -760839.215 -939776.002 4 6 -2439.079 96.000 553.344 6.764 -234151.560 -1349649.594 -1583801.154 2 7 -2969.207 96.000 701.664 8.309 -285043.895 -2083385.832 -2368429.728 4 8 -33

27、99.774 96.000 846.432 9.817 -326378.291 -2877677.394 -3204055.686 1 -1083146.795 -6059744.064 -7142890.860 1p =s/e h m p0 /i=8.410 -5 （-1083146.795）= - 9098.42610 -5 2p =s/ e h m p0 y/i=8.410 -8 (-6059744.064)= -50901.85010 -5 计算精度校核 sp = 1p+ 2p sp =s/ e h m p0 (1+y)/i 因此， sp =8.410-5 （-7142890.860）

28、= -60000.27610 -5 1p+ 2p = -（9098.426+50901.850）10-6 = -60000.27610 -5 闭合差=0.000。 3 4.4.3 载位移 单位弹性抗力及相应的摩擦力引起的位移 1）各接缝处的抗力强度 按假定拱部弹性抗力的上零点位于与垂直轴接近 450 的第 3 截面， 3 =45.75= b ; 最大抗力位于第 5 截面, 5 =76.25= h ; 拱部各截面抗力强度，按镰刀形分布，最大抗力值以上各截面抗力强度按下式计算： i = h （cos2 b -cos2 i ）/（cos2 b -cos2 h ） 计算得， 3 =0， 4 =0.58

29、47 h ， 5 = h 。 边墙截面弹性抗力计算公式为：= h 1-(y i / yh ) 2 式中 y i 所求抗力截面与外轮廓线交点到最大截面抗力截面的垂直距离； y h 墙底外边缘 c 到最大抗力截面的垂直距离。(yi 和 yh 在图 3 中可量得) y 6 =2.47m; y7 =4.93m; y8 =6.87m; 则有： 6 = h 1-（2.47/6.87）2 = 0.8707h 7 = h 1-（4.93/6.87）2 = 0.4850h 8 =0; 按比例将所求得的抗力绘在图 4 上。 图 图 4 4 结构抗力图 2）各楔块上抗力集中力ir ， 按下式近似计算： ( )i i

30、 1 1 i/2 r s s s-= + ´d，外 式中，is d外 楔块 i 外缘长度，由图 3 量得。 ir ， 的方向垂直于衬砌外缘，并通过楔块上抗力图形的形心。 3）抗力集中力与摩擦力之合力ir 按近似计算: 2 "1 m + =i ir r 式中 围岩与衬砌间的摩擦系数。取=0.2, 则 2 "1 m + =i ir r=1.0198"ir 其作用方向与抗力集中力的夹角为=arctan=11.301。由于摩擦阻力的方向与衬砌位移方向相反，其方向朝上。ir 的作用点即为ir ， 与衬砌外缘的交点。 将ir 的方向线延长，使之交于竖直轴。量取夹角

31、k (自竖直轴反时针方向量度)。将ir分解为水平与竖向两个分力： r h = r i sin k r v = r i cos k 以上计算例入表 4-5 中， 并参见图 3。 表 表 4 4- - 5 弹性抗力及摩擦力计算 表 截面( h ) ( i-1 +i )/2 s 外( h ) r( h ) k sin k cos k 3 0.0000 0.000 0.0000 0.0000 0.000 0.000 1.000 4 0.5847 0.292 2.1670 0.6461 64.676 0.904 0.428 5 1.0000 0.792 2.1670 1.7510 79.926 0.98

32、5 0.175 6 0.8707 0.935 2.1670 2.0670 95.176 0.996 -0.090 7 0.4850 0.678 2.1670 1.4980 110.426 0.937 -0.349 8 0.0000 0.243 2.1670 0.5359 125.676 0.812 -0.583 续表 4 4- -5 5 r h ( h ) r v ( h ) v h r i ( h ) 0.000 0.000 0.000 0.584 0.276 0.276 0.584 0.634 1.724 0.306 0.583 2.308 1.717 2.059 -0.186 0.396

33、 4.367 2.027 1.404 -0.523 -0.127 5.770 1.469 0.435 -0.313 -0.439 6.206 0.525 4）计算单位抗力图及其相应的摩擦力在基本结构中产生的内力 弯矩 ki ioir r m s - =-s 轴力 h i v ioir r n s - s =-j jscos sin 式中 r ki -力 r i 至接缝中心点 k 的力臂，由图 3 量得，计算见表 4-6 和表 4-7 表 4-6 m m 0 0 计算表 截面号 r 4 =0.6461 h r 5 =1.7510 h r 6 =2.0670 h r 7 =1.4980 h r 8

34、 =0.5359 h mo( h) r 4i -r 4 r 4i r 5i -r 5 r 5i r 6i -r 6r6i r 7i -r 7r7i r 8i -r 8r8i 4 0.8236 -0.532 -0.532 5 2.5623 -1.656 0.7563 -1.324 -2.980 6 4.0536 -2.619 2.4634 -4.313 0.8280 -1.711 -8.644 7 5.3654 -3.467 3.6842 -6.451 2.3729 -4.905 0.7853 -1.176 -15.999 8 7.2631 -4.693 5.3648 -9.394 3.8727

35、 -8.005 2.4563 -3.680 0.9365 -0.502 -26.273 表 4-7 n n 0 0 计算表 截 面 号 sin cos r v (h ) rh(h) sinr v ( h ) cosr h(h) no(h) 4 61.0000 0.8744 0.4853 0.2763 0.5840 0.2416 0.2834 -0.0418 5 76.0000 0.9701 0.2426 0.5826 2.3080 0.5652 0.5599 0.0054 6 91.5000 0.9997 -0.0254 0.3962 4.3666 0.3960 -0.1108 0.5068

36、7 107.0000 0.9566 -0.2915 -0.1266 5.7704 -0.1211 -1.6819 1.5607 8 122.0000 0.8486 -0.5290 -0.4392 6.2057 -0.3727 -3.2829 2.9102 5）单位抗力及相应摩擦力产生的载位移 计算过程见表 4-8。 表 4-8 单位抗力及相应摩擦力产生的载位移计算表 截面号 m 0 （ h ） 1/i y/i (1+y) m 0 1/i （ h ） m 0 y/i （ h ） m 0 (1+y)/i （ h ） 积分系数 1/3 4 -0.532 96.000 275.424 3.869 -5

37、1.084 -146.561 -197.645 2 5 -2.980 96.000 408.192 5.252 -286.059 -1216.324 -1502.383 4 6 -8.644 96.000 553.344 6.764 -829.808 -4783.016 -5612.824 2 7 -15.999 96.000 701.664 8.309 -1535.889 -11225.813 -12761.703 4 8 -26.273 96.000 846.432 9.817 -2522.188 -22238.134 -24760.322 1 -3857.256 -27288.612 -

38、31145.868 1 =s/e h m 0 1/i=8.410 -8 (-3857.256)= -32.401010 -5 2 =s/ e h m 0 y/i=8.410 -5 (-27288.612)= - 229.224310 -5 校核为： 1 + 2 = -(32.4010+ 229.2243) 10-11 =-261.625310 -6 s =s/ e h m 0 (1+y)/i=8.410 -11 (-31145.868)=-261.625310 -6 闭合差=0。 4 4.4.4 墙底（弹性地基上的刚性梁）位移 1）单位弯矩作用下的转角： 1 =1/(ki 8 )= -96.0

39、00 /0.18106 =-533.3310 -6 2）主动荷载作用下的转角： p = 1 m 8p0 =-3399.774533.3310 -6 = -1813201.46710 -6 3）单位抗力及相应摩擦力作用下的转角： = 1 m 80 =533.3310 -6 (-26.273) = - 14012.17910 -6 4.5 解力法方程 衬砌矢高 f=y 8 =11.776m 计算力法方程的系数： a 11 = 11 + 1 =（64.512+533.33）10-6 =597.84210 -6 a 12 = 12 +f 1 =（297.954+11.776533.33）10-6 =6

40、578.44810 -6 a 22 = 22 +f2 1 =（2483.762+8.81711.7762 533.33）10 -6 =76442.86010 -6 a 10 = 1p + p +( 1 + ) h =-(90984.26+1813201.467+324.010 h +14012.179 h ) 10-6 = -(1904185.727+14336.189 h )10-6 a 20 = 2p +f p +( 2 +f ) h = -(509018.50+11.7761813201.467+2292.243 h +11.77614012.179 h ) = - (21861278.

41、98+167299.163 h ) 10-6 以上将单位抗力图及相应摩擦力产生的位移乘以 h 倍，即被动荷载的载位移。 求解方程： x 1 = (a 12 a 20 - a 22 a 10 )/( a 11 a 22 - a 122 ) =（594.5350-1.778 h ） 其中： x 1p =594.5350, x 1 = -1.778 x 2 = (a 12 a 10 - a 11 a 20 )/( a 11 a 22 - a 122 ) =（243.8255+2.341 h ） 其中： x 2p =243.8255, x 2 = 2.341 4.6 计算主动荷载和被动荷载（ h =1

42、）分别产生的衬砌内力 计算公式为： op p p pm yx x m + + =2 1 op p pn x n + · = j cos2 和 om yx x ms s s s+ + =2 1 on x ns s sj + · = cos2 计算过程列入表 4-9 和表 4-10 中。 表 4-9 主、被动荷载作用下衬砌弯矩计算表 截面 mop x 1p y x 2p *y m p mo ( h ) x 1 ( h ) x 2 *y( h) mo ( h ) 0 0.000 594.535 0.000 0.000 594.535 0.000 -1.778 0.000 -1.7

43、78 1 -18.809 594.535 0.194 47.302 623.028 0.000 -1.778 0.454 -1.324 2 -315.545 594.535 0.765 186.527 465.517 0.000 -1.778 1.791 0.013 3 -747.565 594.535 1.676 408.652 255.621 0.000 -1.778 3.924 2.146 4 -1240.466 594.535 2.869 699.535 53.604 -0.532 -1.778 6.716 4.406 5 -1816.511 594.535 4.252 1036.74

44、6 -185.230 -2.980 -1.778 9.954 5.196 6 -2345.273 594.535 5.764 1405.410 -345.328 -8.644 -1.778 13.494 3.072 7 -2812.862 594.535 7.309 1782.121 -436.207 -15.999 -1.778 17.110 -0.666 8 -3169.321 594.535 8.817 2149.809 -424.976 -26.273 -1.778 20.641 -7.410 表 4-10 主、被动荷载作用下衬砌轴力计算表 截面 nop cosa x 2p cos n p no ( h ) x 2 cos(h ) n ( h ) 0 0.000 1.000 243.826 2