压力容器设计综合知识(1)

1、压力容器设计综合知识要点第一部分 总论填空1 特种设备安全监察条例是一部 行政法规 。2 压力容器安全技术监察规程中规定，压力容器设计总图上必须 压力容器设计资格印章（复印章无效），该总图是指 蓝图 。3 极限载荷 是相对一次加载而言； 安定载荷 是相对反复加载而言。4 低循环和低频是不同的概念，低循环是指循环次数 102105 间，而低频是循环频率均为300600次/分。5 容器计算中所用的弹性名义应力是指材料进入塑性后，假定应力与应变关系仍服从 虎克定律 。6 GB150规定，超压泄放装置不适用于操作过程中可能产生 压力剧增 ，反应速度达到 爆轰时 的压力容器。7 有一只压力容器，其最高工

2、作压力为真空度670mmHg，设计压力为0.15Mpa，其容器类别为无类别 。按容规第2 条8压力容器检验孔的最少数量：容规表3-6 300mmDi500mm ：2个手孔; 500mmDi1000mm ：1个人孔或 2个手孔（不能开设手孔）; Di>1000mm ：1个人孔或 2个手孔（不能开设手孔）。9符合下列条件之一的压力容器可不开设检查孔：容规第46 条 1) 筒体内径小于等于 300 mm 的压力容器。 2) 压力容器上设有可以拆卸的封头、盖板或其他能够开关的盖子，它的尺寸 不小于 所 规定的检查孔尺寸。 3) 无腐蚀或轻微腐蚀 ，检查和清理的。 4) 制冷装置用压力容器。 5)

3、 换热器 。10常温下盛装混合液化石油气的压力容器(储存容器或移动式压力容器罐体)应进行炉内整体热处理 。容规第73 条11按容规规定，压力容器安全附件包括：安全阀、爆破片装置、紧急切断装置 、压力 表 、液面计 、测温仪表 和快开门式压力容器的安全联锁装置 。容规第2 条12 钢制压力容器GB150-1998 不适用于设计压力低于 0.1MPa ；真空度低于 0.02MPa 的容器；要求作 疲劳 分析的容器。GB150 1.3 条选择1 压力容器安全技术监察规程规定规定：压力容器介质为混合物质时，应按压力容器安全技术监察规程规定毒性程度或易燃介质的划分原则，由（d）提供介质毒性程度或是否属于

4、易燃介质的依据。 a）设计单位的技术部门 b）使用单位的生产技术部门 c）压力容器检测单位d）设计单位的工艺设计和使用单位的生产技术部门2 压力容器安全技术监察规程规定规定下列容器中，（a）是反应容器；（b）是换热容器；（c）是分离容器；（d）是储存容器。 a）聚合釜 b）烘缸 c）干燥塔 d）液化石油气储罐3下列压力容器属于压力容器安全技术监察规程规定监察范围的是（a）a） 低温液体罐式集装箱b） 超高压容器c） 气瓶d） 非金属制造的压力容器4 下列压力容器中，（c）属于压力容器安全技术监察规程监察范围。a) 核压力容器 b) 船舶和铁路机车上的附属压力容器c) 内筒处于真空下工作的夹套（

5、带压）的压力容器d) 国防或军事装备用的压力容器5 下列压力容器（a）属于压力容器安全技术监察规程监察范围。a) 低温液体罐式集装箱 b) 超高压容器 c) 气瓶 d) 非金属材料制造的压力容器6 HG20660压力容器中化学介质危害和爆炸危险程度分类标准中，极度危害是指（b）a) （级）最高允许浓度10mg/m3 b) （级）最高允许浓度0.1mg/m37 对充装LPG的球罐，计算物料质量m3时所用的物料密度3应采用（d）下的液体密度。a）常温 b）操作温度 c）最高设计温度 d）最低设计温度说明：（！）介质为液化气体（含液化石油气）固定式压力容器为设计温度下的密度；（2）介质为液化气体移动

6、式压力容器为按介质为50时罐内留有8气相空间及该设计温度下介质的密度确定。8 容器内的压力若有可能小于大气压力，该容器又不能承受此负压条件时，容器上应装设（c）a）拱形防爆片 b）正拱形防爆片 c）防负压的泄放装置 d）非直接式安全阀9无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于( c )。a) 气体工作压力 b) 夏季最高温度下的工作压力c) 50wiki饱和蒸汽压/wiki力（临界温度50）或最大充装量时50的气体压力(临界温度50）10固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于( b )时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定。a) 40 b) 50 c) 20 d) 011

7、压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是( d )。a) 液化石油气储罐 b) 液氨储罐 HG20583 3.2.1.5 条c) 液氯储罐 d) 真空容器 (应采用橡胶垫或缠绕垫)12在下列厚度中能满足强度（刚度、稳定性）及使用寿命要求的最小厚度是( a )。a) 设计厚度 b) 最小厚度 c) 计算厚度 d) 名义厚度判断1 最高工作压力小于0.1Mpa，但设计压力高于0.1Mpa的压力容器也应接受容规的监察。（×）2 螺旋板式换热器、容积小于0.025m3的高压容器也应接受容规的监察。（×）3 带外加热盘管（半圆管DN100、PN0.8Mpa、V0.03m3）的真空容器

8、（DN2500、L2900）不接受容规的监察。（×）（因为半圆管的容积大于0.025m3）4 钢制压力容器GB150-1998 适用于工作压力设计压力不大于35MPa的容器。 ( × )5 GB150-1998钢制压力容器不适用于适用于真空容器。 ( × )6 GB150 对真空度低于0.02MPa 的容器不适用。 ( )7 GB150-1998 标准的管辖范围包括：非受压元件与容器的连接焊缝，不包括焊缝以外的元件，如支座、支耳、裙座和加强圈等。 ( )8使用温度低于-20的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器，应按低温容器有关标准和规定进行设计、制造、

9、检验和验收。( × ) 低温低应力工况可不按低温容器9真空容器是外压容器，因此应不受压力容器安全技术监察规程管辖，其设计、制造、检验和验收按GB150 ( × )10一介质为空气，设计压力为2.0MPa ,容积为50 m3 的储存容器应划为三类二类压力容器。 ( × )（与介质有关）11多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进行使用管理。 ( )12 多腔压力容器应按类别高的压力腔各自的类别进行设计和制造(×)13常温下无保冷设施的盛装混合液化石油气的压力容器，应以50作为设计温度。 ( )14因特殊原因不能开设检查孔的压力容器应对每条

10、纵、环焊接接头做100%射线或超声无损检测，并应在设计图样上注明计算厚度。( )15压力容器产品施焊前，对要求全焊透的T 型焊接接头，应进行焊接工艺评定。 ( )16 “压力容器安全技术监察规程”中压力容器的对接接头的无损检测的比例有三种，20%、50%20%、50%、100%。 ( × )17压力容器安全附件包括安全阀、爆破片装置、紧急切断装载、压力表、液面计、测温仪表、快开门式压力容器的安全联锁装置，都应符合容规的规定，同时还应该符合各自相应标准的规定。 ( )18 安全阀的开启压力不得超过压力容器的设计压力；爆破片标定爆破压力也不得超过压力容器的设计压力。 ( ) HG2058

11、0 Page2219 GB150 在总体上采用的是常规设计法，但在某些局部处也体现了应力分类设计的方法。 ( )第二部分 材料填空1 在制造过程中，如原有材料确认标记被裁掉或材料分成几块，应于材料切 前完成标志的移植。2 0Cr18Ni9钢板的使用温度上限为： 700 。3 16MnR钢板的金相组织为 珠光体 和 铁素体 。4 20R钢板的金相组织为 珠光体 和 铁素体 。5 用于壳体厚度大于 30mm 的16MnR钢板，应在正火状态下使用。6用于壳体厚度大于 30mm 的16MnR钢板，应逐张进行超声波检测，质量等级应不低于 级。7 压力容器锻件的质量级分为 、 、 、 四个级别。8 00C

12、r17Ni14Mo2钢板应在 固熔 状态下使用。9 奥氏体不锈钢的使用温度高于525时，钢中碳含量不应小于0.04。10 正常应力水平下，20R钢板的使用温度下限为 20 。11 按GB150第一号修改单要求，碳素结构钢钢板Q235AF 及Q235A 不得用于压力容器受压元件。12 15CrMoR钢板的化学成分中，钼含量的名义成分为 0.5 。13 焊制压力容器用碳素钢和低合金结构钢的碳含量一般应当不超过 0.25 。14 00Cr17Ni14Mo2钢板应在 固熔 状态下使用。15 选择压力容器用钢的焊接材料时，碳素钢、碳锰低合金钢的焊缝金属应保证 力学性能 ，且不超过母材标准规定的 抗拉强度

13、 上限值加30Mpa。15 容器用钢在与温度 200 以上的氢介质接触时，应考虑氢腐蚀问题。16 铝容器最高设计压力为 8 Mpa；钛容器的最高设计压力为 35 Mpa。17 钛容器主要用于耐蚀容器，应用最多的腐蚀性介质为 含氯介质 。18 在正常的应力水平下，20R钢板的使用温度下线为 20 。19 16MnR在热轧状态下的金相组织为 铁素体珠光体 。20 容器用金属材料中， 钛、铝 材及其容器不应在空气中接触明火，以免易产生金属燃烧。21碳素钢和碳锰钢在高于425温度下长期使用时，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向倾向；奥氏体钢的使用温度高于525时钢中的含碳量应不小于 0.04% 。(不能用

14、超低碳不锈钢) GB150 4.1.6 条88.Q235-B 钢板适用于设计压力 P1.6MPa ；使用温度 0-350 ；用于壳体时，钢板厚度不大于 20 mm ；不得用于 毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器。22 钢材的使用温度低于或等于-20C 时应按规定作夏比(V 型缺口)低温冲击试验，奥氏体不锈钢使用温度-1960C 时可免做冲击试验23 目前提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力的措施大致有 固溶化处理 、 降低钢中的含碳量 、 添加稳定碳化物的元素 三种方法。24 我国现行材料标准中，对应于有色金属屈服规定的相应强度指标铝材为 非比例伸 应力，符号是 D0.2。25 钢、铝、钛、铜、

15、锆相对密度由低到高排序为： 铝、钛、锆、钢、铜 。选择1 16MnR钢板的使用温度下限为（c） a) 0 b) 10 c) 202 设计温度为30的压力容器，其材料可选用（c）钢板。 a) 20R b) 16MnR c) 16MnDR3 容规规定，下列材料应在退火状态下使用（b、c、d） a) 铝及铝合金 b) 钛及太合金 c) 铜及铜合金 d) 镍及镍合金4 下列哪些材料应在正火加回火状态下使用（c、d） a) 16MnR b) 15MnNbR c) 18MnMoNbR d) 13MnNiMoNiR5 下列哪些材料为奥氏体钢（c、d） a) 0Cr13 b) 0Cr13A1 c) 0Cr18

16、Ni9 d) 00Cr17Ni14Mo26 下列哪些锻件应选用即锻件（c） a) 换热器管板锻件 b) 设计压力1.6P10MPa锻件 c) 设计压力P10MPa锻件7 奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指（a、 c）a) 1100的故溶化处理 b) 625消应力处理 c) 1100875稳定化处理 d) 850正火处理8 设计温度为600的压力容器，其壳体钢板可选用的材料有（a 、b）a) 0Cr18Ni9 b) 0Cr17Ni12Mo2 c) 00Cr17Ni14Mo29 按钢板标准，16mm厚的Q235B钢板在20时的一组冲击功(J)数值为（c）是合格的。 a) 17. 30. 32 b)

17、17. 40. 50 c) 28. 30. 3110对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体，经热加工后应进行( d )热处理。a) 退火 b) 正火加回火 c) 稳定化 d) 固溶化 e)固溶化加稳定化判断1 GB150规定，在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。（）2 35CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。（×）【调质】3 16MnR钢板可在正火状态下使用。（×）【小于等于30mm可在热轧状态下使用】4 设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。（）5 18MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。（）6 20R钢板的金相组织为珠光体加铁素

18、体。（）7 用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板，可在热轧状态下使用。（）8 对于钢材的标准抗拉强度下限b540Mpa的钢材，的含P量应不大于0.020，含S量不应大于0.015。（）9 GB150规定当选用JB47004707标准时，可免除螺栓法兰的设计计算。（）10 GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。（×）11 椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时，其孔的中心线宜垂直封头表面。（）12 设计温度为50的压力容器，其壳体用钢板可选用09MnNiDR。（）13 用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板，可在热轧状态下使用。（）14 钛材切削加工

19、时如冷却润滑不好，切削易燃烧。（）15 奥氏体钢的使用温度高于525时，钢中含碳量应0.04%。( )16 碳素钢和碳锰钢在温度高于425下长期使用，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。 ( )17多层包扎压力容器的内筒钢板，其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II 级。 ( )18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm 时，锻件级别不应低于JB4726 规定的级。 ( × )19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有：采用固溶处理；降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。 ( )20在钢材的拉伸试验中，无论用5 或10 的试样，其试验结果是一样的。( 

20、5; )第三部分 设计填空1水压试验时其排气孔应设在容器 顶 部。2 厚壁筒体三个应力中， 环向应力 、 径向应力 是非均匀分布的。3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在 顶点 上。4 GB150规定仅适用于锥壳半锥角 60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。5 等面积补强计算对象是 薄膜 应力。6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受 均匀 拉伸开小圆孔平板，孔边局部应力的衰减范围。 7 内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理，其中圆筒内径Di以 DcCOS 代替，Dc为锥壳 大 端直径。8 外压计算中，只有当加强圈有足够大的 惯性矩 时，才能改变圆筒的外压计算长度。9 压力容器

21、法兰分为 窄 面法兰和 宽 面法兰两大类。10 法兰连接设计分为三部分 垫片设计 、 螺栓设计 、和 法兰本体 设计。11 GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d0.5Di 。12 垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的 外径 侧。13 垫片基本密封宽度b0是指法兰预紧后，法兰产生变形的情况下，垫片仍被 压紧 的宽度。14按GB1511999规定换热器管板锻件的级别为 级。15 椭圆封头在内压作用下的变形特征是 趋圆 。16 GB150规定锥壳与筒体的连接应采用 全焊透 结构。17 GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和 长圆形 。18 GB150规定若条件许可推荐以 厚壁管 代替补强圈

22、补强。19 壳体受内压的开孔补强采用 等面积 补强。20 设置加强圈是为了减小筒体的 计算长度 ，以提高筒体承受外压的能力。21 法兰密封面主要有平形、 凹凸 、 榫槽 三种，其中后两种密封性能 优 于平面。22 采用补强圈补强时，补强材料一般需与壳体材料 相同 。23 壳体圆形开孔时，开孔直径是指接管内径加 2 倍厚度附加量。24 已知某点的应力状态ly ，该点的应力强度为 480 Mpa 。lj = 25 在A、B两类焊接接头中，受力最大的是 A 类接头。26 内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力，其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。27 内压筒体壁厚计算公式适用于单层、 多层 、 热套筒体

23、 的计算。28 锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向 薄膜 应力的衰减长度来考虑的。29 圆平板在周边均布弯矩作用下，板中的弯曲应力是 均匀 分布的，且周向应力与径向应力相等。30 圆筒上的切向接管，接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的，长轴直径为a、短轴直径为b。其开孔补强计算中，开孔补强直径d取 b 加两倍的壁厚附加量。31 当法兰的径向应力R超过许用值时，宜增大法兰的 厚度 进行调节，而增加 锥颈 厚度，相反会使R增大。32 垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后，法兰产生变形的情况下，垫片仍被 压紧 的宽度。35 较软的垫片一般m较小y 较小 。36 法兰计算中的最大径向应力R发

24、生部位在法兰环与 锥颈 连接面的 内 径处。37 椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的 球面部分 考虑的，按 当量球壳 计算，对标准椭圆封头其当量球壳外半径，等于0.9 倍的封头外直径。38 法兰计算中的轴向应力H发生部位在锥颈两端，当系数f1时，表示在 小 端；当f1时，表示在 大 端 。39 焊接接头系数应根据受压元件的 焊接接头形式 和 无损检测的长度比例 确定。40 GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置，这主要是考虑 风 载荷的影响。41 整体补强的型式有 增加壳体的厚度 、 厚壁管 、 整体锻件 。42 壳体圆形开孔时，开孔直径是指接管内径加 2 倍厚度 附

25、加量 。43 当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时，为紧缩Db宜选直径较 小 的螺栓。44 垫片系数是针对法兰在操作状态下，为确保密封面具有足够大的流体阻力，而需要作用在垫片单位 密封 面积的压紧力与流体 压力 的比值。垫片越硬，m值越 大 。45 最大允许工作压力是根据容器壳体的 有效厚度 计算所得，其取各受压元件的 最小值 。46 外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止 失稳 。47 设计锥形封头时，封头大端当锥壳半锥角 30°时，采用折边锥形封头，否则采用分析设计方法进行设计。48气密性试验压力为压力容器的设计压力 。容规第101 条49压力容器的筒体，封头，

26、人孔盖 ， 人孔法兰 ，膨胀节，开孔补强圈，设备法兰，球罐的球壳板，换热器管板和换热管，M36 以上的设备主螺栓，公称直径250mm 的接管和法兰等均作为主要受压元件。容规第25 条50只设置一个安全阀的压力容器，根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、试验压力：HG20580 2(2)条(1)试验压力(2)设计压力(3)开启压力(4)最高工作压力(5)工作压力51两个不同垫片，他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求，则选用m(垫片系数)值较小的垫片较好。(资料)52对于压力容器锥壳：小端，锥体半顶角45 时，可采用 无折边结构当锥体半顶角45 时，应采用带过渡段的

27、折边结构。GB150 7.2 条53 GB150 标准管辖的容器，其范围是指 壳体 及 与其连为整体的 受压零部件。GB150 3.3 条54 低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20，但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6 ，且不大于50MPa 时的工况。GB150 附录C1.555 不锈钢容器在水压试验合格后，应将 水渍 清除干净，当不能达到这一要求时，应控制水的氯离子含量不超过 25mg/L 。容规第98 条之2 款56 有防腐要求的不锈钢容器，在压力试验及气密性试验合格后，表面需做酸洗、钝化处理 。容规第108 条57 低温压力容器的铭牌不能 直接铆固

28、 在壳体上。GB150 附录C4.858 设计单位应对设计文件的 正确 性和 完整 性负责。GB150 3.2.2.1 条59 壳体上的开孔应为 圆形 、 椭圆形 或 长圆形 。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时，孔的长径与短径之比应不大于 2.0 。GB150 8 条60 压力容器锥体设计时，其大端折边锥壳的过渡段转角半径r 应不小于封头大端内直径D i 的 1 0 % 、且不小于该过渡段厚度的3 倍。GB150 7.12 条61 压力容器锥体设计时，其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs 应不小于封头小端内直径D i s 的 5 % , 且不小于该过渡段厚度3 倍。GB150 7.12 条62 低

29、温压力容器的结构设计要求均应有足够的 柔性 ，结构应尽量简单，减少 约束 ；避免产生过大的 温度 梯度；应尽量避免结构形状的突然变化，以减少局部 高应力 ；接管端部应打磨成 圆角 。GB150 附录C3.263 低温压力容器的支座需设置 垫板 ，不得 直接 焊在壳体上。GB150 附录C3.264 压力容器制造中热处理分为： 整体 热处理和 局部 热处理两类66 按GB150 标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是 A 类焊缝, 而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是 B 类（对焊）或 C 类（角焊）焊缝。GB150 10.1.6 条66外压及真空容器的主要破坏形式是 稳定性失效 ；低温压力容器的

30、主要破坏形式是 脆性破坏 。选择1 下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值（b、d） a) 椭圆封头 b) 碟形封头 c) 球冠形封头 d) 小端折边锥形封头2一台容器进行压力试验，其试验压力为5.0Mpa，应选用下列哪一压力表（b）a) 量程6Mpa的压力表 b) 量程10Mpa的压力表 c) 量程25Mpa的压力表3 GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指（b） a) 椭圆封头与筒体连接环缝 b) 拼缝 4 GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指（b） a) 锥壳环缝接头系数 b) 锥壳纵缝的接头系数5 GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指（a、b） a)球壳的拼

31、缝接头系数 b)球壳与圆筒连接的环缝系数6 承受内压壳体的开孔补强准则为（a） a) 等面积补强 b) 半面积补强7 等面积补强其补强对象是（b） a) 弯曲应力 b) 薄膜应力 c) 薄膜应力加弯曲应力8 GB150规定椭圆形或碟形封头（a）在过渡区开孔 a)可以 b) 不可以9 GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限b（c）a) 490Mpa b) 325Mpa c) 540Mpa10 外压筒体和球壳的计算，尽管各国规范公式不尽相同，但大都以（b）公式为基础推导的。 a) 拉美 b) 米西斯 c) 中径11 一台外压容器直径1200mm，筒体长2000mm，两端为标准椭圆形封头

32、，折边高度40mm，其外压计算长度为（b） a) 2680mm b) 2280mm c) 2080mm12 在GB150外压圆筒校核中，是以DO/e（c）为界限分薄壁圆筒和厚壁圆筒的。 a) 10 b)15 c) 20 d) 3013 法兰预紧装配后，垫片内径处压紧力（b），垫片外径处压紧力（a） a) 增大 b) 减小 c) 不变14 外压加强圈（c） a) 应设置在容器外表面 b) 应设置在容器内表面 c) 应设置在容器内外均可15 设计螺栓连接时，螺母硬度应（b）螺栓（柱）硬度 a) 稍高于 b) 稍低于 c) 等于16 加强圈与筒体采用间断焊时，其间断的长度对外加强圈为（b），对内加强

33、圈为（d），n为壳体的名义厚度。a) 6n b) 8n c) 10n d) 12n17 下列哪些情况，必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置（b、c）a) 容器内介质为极度或高度危害介质b) 容器内压力增长迅速c) 容器对密封要求很高d) 设计压力高于10Mpa的压力容器18 提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力，可以（a、b）a) 增加厚度 b) 设置加强圈 c) 选用高抗拉强度材料19 圆筒壳外压失稳时，不同的屈曲波数对应（b）临界压力。a) 同一个 b) 不同的20 在外压校核计算中，壳体厚度应取（c）a) 设计厚度 b) 计算厚度 c) 有效厚度 d) 名义厚度21 薄壁壳体在外压作用下发

34、生失稳时，壳体内压缩应力小于材料的（a）a) 比例极限 b) 屈服极限 c) 强度极限22 半顶角大于60°的锥壳计算按（c）计算。a) 承受内压锥壳 b) 等于60°锥壳 c) 圆平板 23 真空度为0.06Mpa的容器应按（b、c）设计。a) JB4735 b) GB150真空容器 c) GB150的外压容器24 压力容器中一下哪些元件不是受压元件（c）a) 壳体过渡段 b) 手孔螺栓 c) 塔盘支持圈 d) 补强圈25 对使用温度在（a）以下的容器，其设计温度不得高于元件金属可能达到的最低温度。a) 0 b) 10 c) 19 26 椭圆球壳在过渡区开孔时，所需补强金

35、属面积A的计算中，壳体计算厚度是指封头的（a）厚度。a) 计算 b) 球面部分计算27 碟形封头在中心开孔时，所需补强金属面积A的计算中，壳体计算厚度是指封头（a）的计算厚度。a) 球面 b) 过渡区28分布力是一种表面力，下面哪种属于表面力（a、 b）a) 雪载荷 b) 风载荷 c) 容器重量29 作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是（a）a) 相等 b) 不同 c) 无关30 热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度（c）a)名义厚度 b) 有效厚度 c) 名义厚度减钢板厚度负偏差31 下列哪些储罐易产生应力腐蚀（a）a) 工业纯氨储罐 b) 化学纯氨储罐 c) 含水

36、纯氨储罐32 根据GB15098的规定，整体带颈法兰的制造方法应是（c）a) 采用热轧或锻造方法制造，不得采用钢板加工；b) 必须采用钢板加工；c) 可以采用热轧和锻造；也可以采用钢板卷制加工，但需按GB15098第9条提出的要求加以限制。33根据GB15098的规定多层包扎容器层板纵向接头属于（c）a) A类焊接接头 b) B类焊接接头 c) C类焊接接头 d) D类焊接接头34 根据GB15098的规定下列哪种材料制成的压力容器，不管钢材厚度s为多少，都应进行焊后热处理。（d）a) 16MnR b) 16Mn c) 15MnVR d) 07MnCrMoVR35 根据GB15098的规定，图

37、样注明盛装毒性程度为极度或高度危害介质的容器，都应进行焊后热处理吗？（a）a) 可以 b) 不可以36根据GB15098的规定，对于堆焊焊缝表面，采用的无损检测方法是（c）。a) 射线检测 b) 超声检测 c) 磁粉或渗透检测37根据GB15098的规定，碳素钢、16MnR正火15MnVR钢进行液压试验时，液体温度不得低于（a） a) 5 b) 10 c) 15 d)38 设计盛装石油液化气的储存容器，应参照标准（b）的规定，选取设计等级高于设计压力的管法兰、垫片和紧固件。使用法兰连接的第一个法兰密封面，应采取高颈对焊法兰，金属缠绕垫片（带外环）和高强度螺栓组合。a)GB91129128 b)

38、 HG2059220635 c)HGJ4476 d) JB/T749039 焊接接头的设计可参照（a、 c）a) GB150附录J或JB4732附录H b) HGJ17 c) HG20583 40 用焊接方法装设在压力容器上的补强圈以及周边连续焊的起加强作用的垫板应至少设置一个不小于（b）的泄漏信号指示孔。a) M10 b) M6 c) M 8 41 外压容器算图中，系数A是（a、 c 、d）a)无量纲参数 b) 应力 c) 应变 d) 应力与弹性模量的比值。42 GB150不适用于下列哪些容器（b 、d） a) 操作压力0.05MPa，设计压力为0.1Mpa b)石油液化气钢瓶（经常搬运的）

39、 c) 立式容器 d) 火焰加热容器43 一下哪些元件是受压元件（a、 b、 c）。a) 壳体锥壳封头 b) 人孔平盖 c) 加强圈 d) 支座垫板44 压力容器元件的金属温度是指该元件的金属的（c）a) 表面温度的较高者 b)内外表面温度的平均值 c) 截面温度的平均值45 椭圆封头计算公式中的K称为形状系数，其意义是封头上的（c）应力与对接筒体的（d）薄膜应力的比值。a)最大薄膜 b) 最大弯曲 c) 最大总 d) 环向 e) 轴向46 压力容器设计时一般不考虑（b 、c）载荷。a) 液柱静压 b) 雨、雪载荷 c) 惯性力 d) 设计压差47 法兰设计压力较高时，一般选用m和y（c）的垫

40、片；当垫片预紧载荷远大于操作载荷时，宜改选（a 、b）较小的垫片。a) m b) y c) 较大 d) 较小48 法兰设计压力较高时，如选用强度级别较低的螺栓，会因所需螺栓面积（a），使螺栓中心圆直径（a），导致螺栓力臂（a），造成螺栓设计的不合理。a) 增大 b) 减小49 压力面积补强法与等面积补强法的补强区别是壳体的有效补强范围不同，前者为圆柱壳（a），后者为平均受拉伸的（f）应力衰减范围。a) 环向薄膜 b) 环向弯曲 c) 轴向薄膜 d) 轴向弯曲 e) 平板开大孔孔边 f) 平板开小孔孔边50 一台压力容器由四个受压元件组成，经计算四个受压元件的最大允许工作压力分别为PW1=2.1

41、4Mpa；PW2=2.15Mpa；PW3=2.25Mpa；PW4=2.41Mpa；请确定该容器的最大允许工作压力PW（a）a) 2.14Mpa b) 2.15Mpa c) 2.25Mpa d) 2.41Mpa51 热壁加氢反应器不使用与下列哪些壳体结构（a 、d）a) 单层卷制 b) 热套 c) 锻焊 d) 多层包扎52 该材料的t83Mpa，查表的B值为88Mpa，该设备的外压轴向压缩力计算结果应是（b）a) 通过 b) 不通过 c) 无法判断53在操作过程中，若法兰分别承受内压和外压的作用，则法兰应按( C )工况进行设计。(见GB150 9.6 条) a) 内压 b) 外压 c) 两种压

42、力判断1 GB150内压筒体壁厚计算公式称中径公式。（）2 GB150规定凸形封头包括椭圆形封头、碟形封头、球冠形封头和半球形封头。（）3 GB150内压球壳壁厚计算公式的使用范围PC0.4t（×）【0.6t】4 工作压力是指【正常】工作时，容器顶部可能达到的最高压力。（×）5 20R制筒体成形后【不】包括腐蚀裕量的最小厚度应不小于3mm。（×）6 容器的制造、检验与验收除符合相应标准外，还应符合图样要求。（）7 封头各种【不相交】拼接焊缝中心线间距离至少应为封头钢材厚度s的3倍，且不小于100mm。（×）8 满足平衡条件和变形连续条件的内力系是存在的并

43、且是唯一的。（）9 无论圆筒还是球壳，在外压计算中都是利用曲线查计算系数A。（×）10 压力容器设计时，应考虑的主要载荷是压力载荷，包括内压或外压。（×）11 法兰的环向应力表示着法兰环的偏转大小，锥颈尺寸较大的法兰，环向应力较小，但径向应力会较大。（）12复合管板的复层厚度，不允许计入管板的有效厚度。（×）13 外压加强圈应设置在容器的外表面。（×）14 只有在满足一定的条件下，才允许加强圈断开一定距离。（）【GB150 40页此截面应具有加强圈所需要的惯性矩】15 某夹套容器，内筒操作条件为真空，夹套内为0.25Mpa加热蒸汽，现设定内容设计压力为0

44、.4Mpa（外压）夹套设计压力为0.3Mpa。（×）16 球冠形封头的厚度是根据封头球面部分的环向与经向应力按一倍许用应力控制进行设计的，该应力由薄膜应力与弯曲应力组成。（×）17 用螺栓连接的圆平盖，在内压作用下最大应力发生在中心，内壁受压缩，外壁受拉伸。（）18 垫片接触宽度是指法兰预紧后，垫片可能与密封面接触的宽度。（×）19 安全阀安装在压力容器的第一个管法兰密封面以外，因此不属于GB150压力容器的划定范围，故安全阀的要求只应复合容规的规定。（×）GB150中3.3.420 压力容器设计一般不考虑地震力、风载荷和雪载荷。（×）21 某

45、13m3石油液化气储罐，其罐口选用NPT螺纹连接。（×）（选取压力等级高于设计压力的管法兰、垫片和紧固件。使用法兰连接的第一个法兰密封面，应采用高颈对焊法兰、金属缠绕垫圈（带外环）和高强度螺栓组合。）22 确定压力试验的试验压力时，P应为容器的设计压力或最高允许工作压力。（）23 垫片系数m越大的垫片，在操作状态下所需要的压紧力越大，对法兰设计不利，为此在压力较高的条件下，一般应选用m较小的垫片。（×）24 法兰的螺栓通孔应与壳体主轴线或铅垂线对中布置。（×）25 对易燃或、级毒性的介质，选用管法兰的公称压力不得低于1Mpa。（）26 外压容器筒体的不圆度是造成其

46、失稳的主要原因。（）27外压容器加强圈因起加强作用而必须围绕整个圆周，不得断开，并应采用连续焊。连续焊或间断焊 ( × )28 K1 的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的0.15，这是考虑在内压作用下封头局部不会出现弹性失稳的要求。( )29无折边球面封头和锥形封头与筒体的连接均应采用全焊透焊缝结构。( )30不另行补强的最大开孔直径，当壳体名义厚度小于或等于12mm 时，接管公称直径小于或等于50mm80mm。 ( × )31校核耐压试验压力时的圆筒薄膜应力，所取的壁厚应取名义厚度扣除壁厚附加量，卧置试验时对液压试验所取的压力还应计入液柱静压力。 ( ×

47、)32 选用垫片的材料和类型时应考虑：被密封介质的腐蚀性，被密封介质的压力和温度，操作的平稳性。 ( )33耳式支座设计选用时仅需考虑设备的总质量和偏心载荷。还应计入水平载荷即风载荷或地震载荷 ( × )34主要受压元件系指压力容器中主要承受总体一次薄膜应力的元件。还有承受一次弯曲应力的元件如平盖，受力件如M36 以上的设备主螺栓等 ( × )第四部分 制造填空1 凸 形封头和 热 卷筒节成型后的厚度，不得小于该部件的名义厚度减去钢板厚度负偏差。2 内压容器壳体同一断面最大内径和最小内径应不大于断面内径 的1，且不大于 25 mm。3 容器上凡被补强圈、 支座 、 垫板 等

48、覆盖的焊缝，均应打磨至与母材齐平。4 容器施焊前应按 JB4708 进行焊接工艺评定。5要求焊后热处理的容器，一般应在热处理 前 进行返修。6 公称直径小于250 mm 的接管与接管的B类焊接接头可不进行RT与UT检测。7 碳素钢、16MnR制容器进行水压试验时，水温不得低于 5 。8 壳体加工成形后的最小厚度，应不包括 腐蚀裕量 。9 焊接街头由 焊肉 、 熔合区 、热影响区 三部分组成。10 有防腐要求的不锈钢及复合钢板容器，不得在防腐面采用 硬印 作为材料和焊工的确认标记。11 坡口表面不得有裂纹、 分层 、夹杂 等缺陷。12 不等厚钢材对接若超过GB150中10.2.4.3规定的厚度差

49、时，可采用如下处理方式：单面削薄厚板边缘， 双面削薄厚板边缘 用 堆焊方法 将薄板边缘焊成斜面。13 带颈法兰应采用 热轧 或 锻件 加工。14 锻件法兰应经 正火 或 完全退火 热处理。15 压力容器当分段热处理时，加热重叠部分长度至少为 1500 mm.，加热区以外的部分采取保温措施，防止产生 有害的温度梯度。16 波纹管与设备筒体采用内插或外套的连接焊缝应进行煤油渗透检测。17膨胀节设计的关键两点是有足够的 强度 和必要的 挠性 。18 焊接接头与焊缝不同之处时：焊接接头是 焊缝 、 熔合区 及 热影响区 三者之和的总称；而焊缝仅指 焊缝金属 。19 咬边的危害是：破坏了焊接的连续性 、

50、 降低了焊接接头的力学性能 、 引起应力集中 。20 焊后热处理应在焊接工作全部结束并检测合格后， 于 耐压试验 前进行。21 产品焊接试板的材料、 焊接工艺 和 热处理 ，应在其所代表的受压元件焊接接头的焊接工艺评定合格范围之内。22 焊件预热必须均匀，预热宽度应为 焊缝中心线两侧各取 3倍板厚，且不少于100mm。23 产品焊接试板的用材应与容器用材具有相同的 钢号 、 规格 和 热处理状态 。24 凸形封头的成形方法有 冲压 及 旋压 。25 以封头大小规格不同其制作方式有整体成形、 先拼后焊成形 、 先分瓣成形后组焊 。26 预热100以上时，厚度大于 38 mm的20R制容器应进行焊

51、后热处理。27 一般来说容器热处理的目的（作用）分为四种 焊后热处理 、 恢复力学性能热处理 、 改善力学性能热处理 、 消氢热处理 。28 奥氏体不锈钢制压力容器用水进行液压试验时，应严格控制水中的氯离子含量不超过 25mg/L 。试验合格后应立即将 水渍 去除干净。29 铝、钛制常压容器一般可不进行容器的压力试验，通常进行 盛水 试验。30 压力容器封头由成形的瓣片和顶圆板拼接制成时，焊缝方向只允许是径 向和 环 向。GB150 10.2.3.1 条31 封头各种不相交的拼焊焊接接头中心线间距离至少应为封头钢材厚度s的 3 倍，且不小于 100 mm。GB150 10.2.3.1 条30

52、在压力容器制造中，焊接接头表面不得裂纹 、未焊透 、未熔合和气孔等缺陷。容规第76 条选择1 下列哪些成形过程，可能发生厚度减薄（b、c、d） a 冷成形筒节 b 冷成形凸形封头 c热成形筒节 d 热成形凸形封头2 封头直边部分的纵向皱折应复合下列哪些要求（a） a) 深度步大于1.5mm b) 深度步大于1mm c) 不得有纵向皱折3 下列哪些容器焊缝表面不得有咬边（c、d） a) 40mm厚16MnR制容器 b) 无缝钢管制容器 c) 0Cr18Ni9Ti制容器 d) 20mm16MnDR制容器4 要求焊后热处理的容器，一般应在热处理（a）进行返修。 a) 前 b) 后5 判断是否进行焊后热处理的条件，与下列哪些条件有关（a、b、c） a) 材质 b) 钢材厚度 c) 预热温度 d) 焊接方法6 JB4708钢制压力容器焊接工艺评定的目的是（b）a) 是为了选择最佳的焊接工艺b) 为了验证施焊单位拟定的焊接工艺正确性及评定施焊单位的能力c) 为了制定焊接工艺规程d) 为了减少焊接缺陷7 波纹管按成形工艺主要有（a、c、e）a) 液压成形 b)