满堂脚手架施工方案0

1、满堂脚手架的搭设本工程地上三层层高均为 4.5 层，考虑到装饰装修需要，我单位拟在内墙装饰装修期间搭设 落地式、全高全封闭的扣件式满堂钢管脚手架，满足施工需求。脚手架的基础结构楼板，基础上、底座下设置垫板，厚度为 6cm,布设必须平稳，不得悬 空。脚手架满堂单立杆，立杆接头采用对接扣件连接，立杆和大横杆采用直角扣件连接。接头 交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于 3 跨，不小于 6 米，同一步大横杆四周要交圈。 大横杆采用对接扣件连接， 其接头交错布置， 不在同步、 同跨内。

2、相邻接头水平距离不小于 50cm，各接头距立柱的距离不大于 50cm。每一立杆与大横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该 杆轴线偏离主接点的距离不大于 15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设 的需要，可在两立柱之间设置1 2根小横杆，间距不大于75cm。小横杆伸出不小于10cm，且上、 下层小横杆应在立杆处错开布置。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮 20cm 处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固 定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上。本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，剪刀撑 沿架高连续布置。剪刀撑每六步四跨设

3、置一道，斜杆与地面的夹角在 45。斜杆相交点处于同一条直线上，并 沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分 别用旋转扣件固定，在其中间增加 2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于 15 cm。最下 部的斜杆与立杆的连接点与地面平行。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100 cm,并用不少于三个旋转扣件固定，端部扣 件盖板的边缘至杆端的距离10 cm。脚手板采用松木、厚6 cm、宽2035 cm的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，同时 作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平 杆上，并在两端8 c

4、m处用直径1.2伽的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离不大于15 cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于 15 cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及 空挡现象。脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网的规格为 1.5X 6m,用网绳帮扎在大横杆外立 杆里侧。并在作业层下一步架处设一道水平兜网。在架内高度 3.2m 处设首层平网，往上每隔五步 架设置隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于 0.6m 及 1.2m 处设有两道防护栏杆， 底步内侧设18cm高的挡脚板。该出入口设在楼梯口，出入口搭设长 6.0m

5、、宽4.5m、高6.0m的防护棚，上铺5 cm厚的双层 脚手板。搭设过程中画出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人 指挥下作业。开始搭设立杆时，应每隔 6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可拆除。 脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑，以保证脚手架搭设过程安全未完成脚手架在每日收 工前，一定要保证架子稳定。6.3.脚手架的拆除 拆架前，全面检查脚手架定出作业计划，进行技术交底后，方可施工。拆架时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方， 以防坠落。拆架时要划分作业区，周围设警戒标志，设专人指挥，禁止非作业人员进入。 拆架时，不得

6、中途换人，如必须换人，必须将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以放触电。 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板或垃圾物从高处坠落伤人。 拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要帮扎牢固，双点起吊，严禁从高空 抛掷。八.满堂脚手架承载力计算1 、计算依据1.1 截面特征：（钢号 Q235， b 类）规格(mm)48 X 3.5I (mm4)12.19X 104q0 (KN/m)0.0384W (mm3)5.08 X 103截面积A (mm2)489

7、回转半径i (mm)15.8抗弯、抗压容许应力(T N/ mm 22051.2脚手架特性参数:立杆纵距la (m)1.5脚手板重量q ( KN/mm2)0.35立杆横距lb (m)1.8连墙件纵距lw ( m)2.4大横杆步距h (m)1.8连墙件横距hw (m)4.5施工何载q (KN/mm2)3内立杆距结构外皮宽度0.151.3相关计算参数:项目数值扣件钢管架构件自重gk1 (KN/ mm2)0.1129作业层面材料自重 gk2 (KN/ mm2)0.3476整体拉结和防护材料自重gk3 (KN/ mm2)0.0614作业层施工荷载qk ( KN/ m)1.65风压咼度变化系数卩z1.78

8、立杆计算长度系数卩1.53轴心受压杆件稳定系数书0.3292、承载力验算2.1荷载计算1) 恒载的标准值GkGk=H ( gk1 + 加)+ n1 la gk2取 Hi=21.9m装修作业时：GK=Hi (gk1+ gk3)+ n1 la gk2=21.9X(0.1129+ 0.0614)+ 2X 1.5X 0.3476=4.86KN2） 活载的标准值 QKQk= ni la qkqk=1.8KN/M （结构作业）qk=1.2KN/M （装修作业）则有：用于结构作业时Qk=1.2X 1.8=2.16KN用于装修作业时Qk=2X 1.2X 1.2=2.88KN3）风荷载的标准值 WKqWk= l

9、aWkWk=0.7 us uz Wo书=An/Aw=1Wk=0.7X 1.0X 1.78X0.60=0.75KN/M2 qk=1.2X1.0X0.75=0.9KN/M22.2 脚手架整体稳定验算：1) 确定材料强度附加分项系数结构作业时： NGK=4.23KNNQK=2.16KN装修作业时： NGK=4.86KNNQK=2.88KNNwk=Mwk A/W=0.09626 Mwk=19.49KN7结构：n =Sqk/Sgkn =2.184.23=0.51装修：n =SQk/Sgkn =2.88/4.86=0.59r/m=1.59 1+0.9 （n入=Swk/Sgk入=19.49423=4.60入

10、=Swk/Sgk入=19.49/4.86=4.01+ 入） / （1+n + 入）结构：将n、入代入公式得r/m=1.46装修：将n、入代入公式得r/m=1.462) 计算轴心力设计值结构：N/=1.2X(NGK+NQK) =1.2X(4.23+2.16)=7.67KN装修：N/=1.2X( Ngk+ Nqk) =1.2X(4.86 + 2.88)=9.28KN3) 计算风荷载弯矩 MW：MW=1.2XMWK=1.2X0.1XqWKXh2=0.12X qWKXh2M w=0.12X 1.13X 1.52=305KN4) 确定稳定系数书：书=0.3295) 验算稳定：刖/ (» A)

11、+ Mw/W<fc/ (0.9 r/m)结构： 7.67X103/(0.329X489)+ 243X 103/5080=36.75N/mm 2fc/ (0.9 r/m) =205 (0.9X 1.467) =154.95N/mm 2装修： 9.28X103/(0.329X489)+ 243X 103/5080=44.46N/m 2fc/ (0.9 r/m) =205 (0.9X 1.468) =154.95N/m2 纵横向水平杆承载力验算：1) 横向水平杆验算：荷载统计q=0.5X 1.2X( 1.2X 0.35+ 1.4X3)=2.77KN/m抗弯强度验算MMAX=ql2/8=2.77

12、X 1.12/8=0.419KN - m(T =M/W=0.419 X 106/(5.08 X 103)=82.47N/m 2<f=205N/mm2挠度验算3：3 =5ql4/ (384EI)=5X 2.77X 1.14X103X109/(384X2.06X105X 12.19X 104) =2.10mm<L/400=2.75mm (满足)2) 纵向杆验算P=2.77X1.2/2=2.08KNMmax = 0.175X PX L=0.175X 2.08X 1.2=0.55KN- M(T =M/W=0.55 X 106/(5.08 X 103)=108.27N/m 2<f=20

13、5N/mm2 (满足)3 =0.469PP/ (100EI)=0.469X 2.08 X 103X 1.23x 109/(100 X 2.06X 105X 12.19X 104)=1.31 mm <L/150=1200/150=8 mm (满足)2.4连墙件和扣件顶板和基础验算：1) 连墙件稳定验算风荷载产生轴向力设计值New=1.4XWkXA W=1.4X 0.75X 3.0X 3.6=11.34KN脚手架平面外变形产生的轴向力N0=3KNNl=11.343=14.34KN连墙件的计算长度1.20.20.250.15=1.85m长细比入=b/l=1850/15.8=117.09轴心受压构件稳定系数书=0.47稳定验算：Ni/(A)=14.34X 103/ ( 0.47X 2X 489)=31.20N/mm 2<