毕业设计接触网站场设计

1、I题题 目：目：峨边接触网站场设计峨边接触网站场设计 院院 系：系：西南交通大学成人教育西南交通大学成人教育院院 专专 业：业： 土木工程土木工程 姓姓 名：名： 包包 伟伟 指导教师：指导教师： 彭彭 伟伟 II西西 南南 交交 通通 大大 学学成成 人人 教教 育育 学学 院院院系 西南交通大学成人教育学院 专 业 土木工程 年级 2007 级 学 号 20070124 姓 名 包 伟 题目 峨 边 接 触 网 平 面 设 计 指导教师 评 语 指导教师 (签章) 评 阅 人评 语 评 阅 人 (签章)成 绩 III答辩组组长 (签章) 年 月 日 西南交通大学成人教育学院毕业设计1毕毕

2、业业 设设 计计 任任 务务 书书班 级 土木 2007 学生姓名 包 伟 学 号 20070124发题日期：2008 年 9 月 8 日 完成日期：2008 年 10 月 30 日题题 目目 峨 边 接 触 网 站 场 设 计 题目类型题目类型：工程设计 技术专题研究 理论研究 软硬件产品开发一、一、设计任务及要求设计任务及要求1按照设计院提供的施工图、地勘资料、现场情况等编制施工组织设计方案。 2调研电气化铁路的发展概况及趋势是进行接触网设计的基础，在此基础上进行电气化铁路接触网的负载计算、最大跨距计算、安装曲线计算、张力差计算，最后对其受风偏移校核，设备选型于技术校验，以便确定最佳的接触

3、网设计方案。 3采用 AutoCAD 绘制施工布置图。 二、二、应完成的硬件或软件实验应完成的硬件或软件实验 三、三、应交出的设计文件及实物（包括设计论文、程序清单或磁盘、实验装置或产应交出的设计文件及实物（包括设计论文、程序清单或磁盘、实验装置或产品等）品等） 施工组织设计文件、施工布置图、 四、四、指导教师提供的设计资料指导教师提供的设计资料 西南交通大学成人教育学院毕业设计2五、五、要求学生搜集的技术资料（指出搜集资料的技术领域）要求学生搜集的技术资料（指出搜集资料的技术领域）1 2 3 4 5 六、六、设计进度安排设计进度安排第一部分 选定题目 （第一 周）第二部分 机械计算 （第二

4、周）第三部分 站场设计 （第三 周）第四部分 接触网风偏移校核 （第四 周）第五部分 设备选型与技术校验 （第五 周）第六部分 绘制施工布置图 （第六周）第七部分 编写并整理设计文稿，打印，装订 （第七 周）评阅及答辩 （第八 周） 指导教师： 年 月 日学院审查意见： 审 批 人： 年 月 日西南交通大学成人教育学院毕业设计3诚诚信信承承诺诺一、 本设计是本人独立完成；二、 本设计没有任何抄袭行为；三、 若有不实，一经查出，请答辩委员会取消本人答辩资格。承诺人（钢笔填写）：年月西南交通大学成人教育学院毕业设计4摘摘 要要本毕业设计在己知悬挂类型、气象条件、地质条件的基础上，对峨边站场接触网进

5、行平面布置和设计计算。本站共有 4 股道,都为电气化,正线接触线为 TGC-110,是全补偿链形悬挂。站线接触线为 TGC-85, 是半补偿链形悬挂。承力索均为为 GJ-79，接触线高度定在 6000mm，困难时不低于 5183mm。拉出值 300，道岔定位 375-400mm.本设计共分四个部分，第一部分对站场接触网进行了相应的机械计算；第二部分依据接触网的设计原则设计了峨边站站场的接触网平面图；第三部分对该站场的设备选型；相关的设计参数进行了技术校验； 该设计可应用于指导峨边站站场接触网改造工程施工。关键词：关键词：接触网；机械计算；站场平面图；接触网风偏移校核西南交通大学成人教育学院毕业

6、设计5目目 录录摘摘 要要.4 4第一章第一章 机械计算机械计算.6 611 设计任务书.6. 2 负载计算.713 最大跨距确定.914 半补偿链形悬挂安装曲线计算.1115 关于张力差 TJ=F(L)曲线计算.21第二章第二章 接触网平面布置接触网平面布置.25252. 1 平面布置流程.2522 主要技术原则 .2523 站场接触网平面布置.26 2. 4 其他注意事项.29第三章第三章 设备选型与技术校验设备选型与技术校验.31313、1 设备的选型和校验 .3132 机械设备的选型 .343.3 中间柱的支柱容量校验.36结结 论论.4141致致 谢谢.4242参参 考考 文文 献献

7、.4343西南交通大学成人教育学院毕业设计6第一章 机械计算1 11 1 设计任务书设计任务书1.1.11.1.1、原始资料、原始资料：1.悬挂形式：正线 全补偿链形接触悬挂，GJ-79+TCG-110；站线 半补偿链形接触悬挂，GJ-79+TCG-85。2.供电制式：工频单相交流 25 千伏。3.气象条件：第典型气象区； 表 1-1 气象条件参数表项目名称单 位峨边站最高气温40最低气温-10覆冰时气温-5最大风时气温8/22吊弦、定位器正常位置时气温20基本设计风速（风偏、扰度）m/s30基本结构设计风速（支柱、基础强度）m/s40覆冰时风速m/s10覆冰厚度mm5雷暴区等级轻西南交通大学

8、成人教育学院毕业设计74.悬挂数据： 结构高度：h=1.70m 拉出值： a立=300mm a曲:R=3001200m 时，取 400mm R=12001800m 时，取 250mm R=1800m 以上时，取 150mmGJ-79: TCmax=15KN,C=1210-6 1/, Ec=196.2MPO gc=6.0310-3KN/m, gd=0.510-3KN/m, d=1.5mTCG-100: Tg=10KN,j=1710-6 1/, Ej=127.53MPO5.当量跨距：2L=455+508+552+608+6566.线路情况：线间距，道岔型号，股道长度 7.土壤特性：碎石土 =1.7

9、t/m3,=350,土壤系数 m=.Z.tg(450+/2)=8.1 t/m3, =400,R=400KPa,f=0.50,挖方。1.1.21.1.2、设计要求、设计要求1.根据原始资料进行负载计算，确定最大跨距，计算并绘制站线安装曲线，校验锚段张力差并绘制张力差曲线图。2.验算受力最严重支柱的稳定性。3.布置站场平面图，绘制咽喉区放大图。.2 负载计算1.2.11.2.1、自重负载、自重负载一、查相关设计手册知：1 接触线单位长度重量 gj=8.910-3KN/m, 2 承力索单位长度重量 gc=6.0310-3KN/m, 3 吊弦单位均布重量 gd=0.510-3KN/m, 西南交通大学成

10、人教育学院毕业设计8二、冰负载1 承力索的纯冰负载gcbo=0.2510-9bgH(d+2b)2-d2=b(b+d) gH10-9=3.149005(5+11)9.8110-9=2.2210-3(KN/m) 2 接触线的纯冰负载 gjbo=b(b+d) gH10-9=3.149002.5(2.5+12.3)9.1810-9=1.0310-3(KN/m) 其中，b 取承力索覆冰厚度的一半，b=2.5mm；d=(A+B)/2=(11.8+12.8)/2=12.3(mm)，A，B 为接触线宽度和高度三、风负载在计算链形悬挂的合成负载时，是对承力索而言，其接触线上所承受的水平风负载，被认为是传给了定位

11、器而予以忽略不计，故只计算承力索的风负载。第一种情况为最大风速 Vmax时的风负载Pcv=0.615KV2maxd10-6=0.6150.851.252521110-6=4.49210-3(KN/m)第二种情况为覆冰时的风负载 d=d+2b (含冰壳厚度)Pcb=0.615KV2maxd10-6=0.61511.25102(11+25)10-6 =1.61410-3(KN/m)四、合成负载无冰、无风时的合成负载 qo=g=gj+gc+gd=8.910-3+6.0310-3+0.510-3 =15.4310-3(KN/m)最大风速时的合成负载 qv=(gj+gc+gd)2+ Pcv2 =go2+

12、 Pcv2西南交通大学成人教育学院毕业设计9 =(15.4310-3)2+ (4.49210-3)2 =16.0710-3 (KN/m)覆冰时的合成负载 qb =(q0+gbv)2+ Pcb2 =(qo+ gjbv gcbv)2+ Pcb2=(15.4310-3+1.0310-3+2.2210-3)2+ (1.61410-3)2 =18.7510-3 (KN/m)13 最大跨距确定1.3.1 简单介绍站场线路的情况 本站共有 4 股道,都为电气化,正线接触线为 TGC-110,是全补偿链形悬挂。站线接触线为 TGC-85, 是半补偿链形悬挂。承力索均为为 GJ-79，接触线高度定在 6000m

13、m，困难时不低于 5183mm。拉出值 300，道岔定位 375-400mm.因采用铜接触线，故当量系数 m 取 0.90接触线的许可偏移值 bjx取 0.5mPj=0.615KdV2maxd10-6=0.6150.851.2512.325210-6=5.02310-3(KN/m)对于钢支柱，Vj=0.03m则 lmax=2 Tj/mPjbjx -rj+(bjx -rj)2-a2 =210/(0.95.02310-3)0.5-0.03+(0.5-0.03)2-0.32 =55.8 m对于钢筋混凝土支柱，Vj=0.02m则 lmax=2 Tj/mPjbjx -rj+(bjx -rj)2-a2 =

14、210/(0.95.02310-3)0.5-0.02+(0.5-0.02)2-0.32 =57 m132 接触线的受风偏移校验要使接触线良好地工作，就要保证在受风作用下，接触线对受电弓中心线的受风偏移值不超过其规定的最大许可值，因此须对接触线最大风偏移值进行校核。西南交通大学成人教育学院毕业设计10取设计图中第 58 号至第 59 号支柱所在跨距进行校验，此跨距全部位于曲线半径 R=400m 的曲线上。跨距 l=45m，m=0.9，rj=0.02m，a=400则 bjmax=l2/8(mPj/Tj1/R)j =452/8(0.95.02310-3/101/400)0.4+0.02 =0.747

15、0.4+0.02=0.367 (m)因 bjmax Tcv最大风速出现时，承力索不致遭到破坏，所选择的计算起始条件正确。2、承力索覆冰时的张力起始条件：t1=tmin=-10, w1=g0(1+Tj/Tc0)=21.4510-3 (kN/m) Z1=Tcmax+ Tj=19.8 (KN)待求条件：tx=tv=-5，Zx=Tcv+Tj= Tcv +4.8 (KN)Wx=gb+g0Tj /Tc0 =18.7510-315.4310-30.4818/12.3=24.7710-3 (kN/m)将以上数据代入链形悬挂状态方程，得tx=t1-w12l2/24Z12Tc1/ESwx2l2/24Zx2Tcx/

16、ES=-10(21.4510-3)2552/241210-619.8215/1210-6196.272.2(24.7710-3)2552/241210-6(Tcb4.8)2Tcb/1210-6196.272.2=65.91+6444.4/(Tcb4.8)25.88Tcb欲求 tx=tb=-5时对应的 Tcb值，其方法同上。经解得，Tcb=14.89(KN)Tcmax=15KNTcb在覆冰时，承力索不致遭到破坏，所选择的计算起始条件正确。西南交通大学成人教育学院毕业设计1740-5-101051020302015255060807010090303540F(x)(mm)tC)1(li=45mli

17、=50mi=55mlli=65mi=60ml力1力2 力力力力力力力西南交通大学成人教育学院毕业设计18i=45ml40力1力3 力力力力力力力力-10-5510101520302520303540t1( C)50607080h3(mm)90100llli=50mi=55mli=60mi=65m-10力20-30-40西南交通大学成人教育学院毕业设计20li=45m4008力1力4 力力力力力力力力力力力力力力155-5-10Fcwx=f(tx)2100106300420025354020301(tC)cwx=T(tx)f10500126001470016800Zfx=(tx)Tcwx2018

18、900(KN)1000(mm)Fcwxllli=50mi=55mi=60mli=65m西南交通大学成人教育学院毕业设计2115 关于张力差Tj=f(L)曲线计算1.5.1 直线区段：C=Cmin+F0 3=(hF0) +F0 3=h2/3F0 =1.72/30.662 =1.259(m)跨距 l 取为 65m，则=8(f2tminf2d)/3l2=3(0.04320.0122)/(3652)=1.0810-6t1=tmaxtd=tmax(tmax+tmin)/2=40(4010)/2=25 oCt2=tmintd=tmin(tmax+tmin)/2=-10(4010)/2=-25 oC |t1

19、|=|t1|jt=1710-6251.0810-6=423.9210-6Tjd=L(L+l)gj(jt)/2C=L(L+65)8.910-3423.9210-6/(21.259) =1.49810-6L(L+65) (KN)在直线区段由于考虑接触线弹性伸长，而采用下述公式：TjdE=L(L+l)gj(jt)/2C+2/3 L(L+l)gj/ES=Tjd/1+2/3Tjd/ES(jt)=Tjd/12/3Tjd/ES(jt)=Tjd/12/3Tjd/127.53100423.9210-6 =Tjd/(10.1233Tjd) KN一.绘制 TjE、TjdE 随 Lx 而变化的曲线(图 15)设三种不

20、同曲线半径线路按照 R=，R=400m，R=800m 的顺序连接。西南交通大学成人教育学院毕业设计22第一种情况，中心锚结设在 R=处，则Tj=Tj1+Tj2+Tj3=0.1+1.14+1.48=2.72(KN)第二种情况，中心锚结设在 R=800m 处，则Tj=Tj1+Tj2+Tj3=0.2+0.34+2.66=3.2(KN)第三种情况，中心锚结设在 R=400m 处，则Tj=Tj1+Tj2+Tj3=0.3+0.7+0.58=1.58(KN)西南交通大学成人教育学院毕业设计234力1力5 力力力力 TjE, TjdE力Lx变化的力力700500300100200140032600Lf800m

21、)1(T3E. TjdE(KN)5678910900T3E=f(lx)IIIT3E=f(lx)IIT3E=f(lx)I西南交通大学成人教育学院毕业设计24根据上述三种情况，可以得出以下四点结论：1) 在接触网平面设计中，中心锚结应尽量设置在曲线区段，并尽量设置在小曲线半径区段。2) 锚段关节尽量避免设置在小曲线半径上，最好放在直线区段。3) 考虑线路的复杂情况，中心锚结允许偏向一侧，一般偏于曲线一侧。4) 中心锚结两侧的 Tj，应尽量相等，但允许有一定差值。西南交通大学成人教育学院毕业设计25第二章 接触网平面布置2.1 平面布置流程接触网平面设计是分别按每一个车站、每一个区间单独地进行设计。

22、其主要内容包括：支柱位置及类型；锚段划分；拉出值大小及方向；支柱侧面限界；支柱装置结构及位置；接触线高度、悬挂类型、接地形式、防护要求；附加导线架设；特殊设计及工程数量统计等。2 22 2 主要技术原则主要技术原则1.峨边站站场共有 4 股道，都为电化股道。2.本设计图按 1：2000 比例绘制，从咽喉区最外道岔开始设立标准定位支柱，二股道以上设软横跨，中间区域实行最大跨距，定位支柱和锚柱可用同杆。3.锚段长度根据中心锚结与补偿器的张力差决定，尽量考虑使中心锚结两边的张力差相等；正线中心锚结的设置偏于曲线侧，站线中心锚结设于锚段中部并尽可能设在同一处。4.拉出值布置次序与支柱设置次序相同，拉出

23、值在直线上用单箭头表示，为了考虑道岔定位，碰到直线区段相邻定位为同方向拉出时，将两边跨距较小的支柱定位处拉出值定为零。5.咽喉区放大图是按照纵向比例不变，横向距离加宽到 4 毫米来绘制的。6.接触网高度采用 5.8 米；侧面限界一般定为 2.5 米，在曲线和站台侧适当加大。7.在该站下行侧设四跨绝缘锚段关节及电分相。并考虑站场和区间应单独供电。西南交通大学成人教育学院毕业设计2623 站场接触网平面布置2.3.1 放图 一、 根据站场初步设计图，将与接触网布置的有关的线路数据提取出来，而将与接触网布置没有直接关系的部分（如等高线、作图辅助线，方向标、征地限界线或铁路限界线、测量基点标等）剔除，

24、该项工作称为放图。放图的比例（一般为 1：1000 或 1：2000）与初步设计图纸相同。进行放图时需保留的内容有： （1） 、站场全部股道； （2） 、股道编号（正线用罗马数字，站线用阿拉伯数字标注）及线间距； （3） 、道岔编号、型号； （4） 、曲线及缓和曲线的起点、半径、终点、总长； （5） 、桥梁名称、中心里程、总长、孔跨式样及结构形式； （6） 、隧道名称、起止里程及总长； （7） 、涵管、虹吸管、平交道、地道、天桥、跨线桥、架空渡槽等的中心里程及宽度； （8） 、站场名称、中心里程； （9） 、线路两侧与接触网架设有关建筑物（如站舍、雨棚、仓库、扳道房、水鹤、起重机械、煤台及上、

25、下挡墙等）的位置； 西南交通大学成人教育学院毕业设计272.3.2 布置支柱站场支柱布置应从站场两端咽喉区开始，首先确定道岔柱的位置，然后从站场两端道岔集中的地段开始向车站中心布置，最后完成站场咽喉区外侧道岔支柱的布置。道岔柱与道岔理论中心的相对位置（）线间距道岔型号7006506005505001/8496043703780318025001/9564050704350367029701/10620054904690400032001/11675059805170431034201/12750060305720484038701/1811270100508790747060801/38207

26、401806015300124409480道岔柱的最佳位置在线间距 300700范围内，此时道岔柱与道岔理论岔心距离如上表所示。一、布置支柱时应注意以下几点：（1） 、支柱位置应尽量避开风雨棚、站房、仓库、跨线桥、涵洞、信号机等建筑物，站台上尽量少设支柱，站内重要房舍（如值班室）旁的支柱不得正对门窗，站房两边支柱应尽量对称。（2） 、位于两股道中间的支柱必须保证两侧限界的要求，对于站内远期预留的电化股道，应对其支柱容量和侧面限界留有余量，但单线腕臂的位置和容量可不考虑预留。（3） 、设计下锚支柱位置时，应考虑下锚拉线的安设位置，即在支柱后西南交通大学成人教育学院毕业设计2810m 范围内不得有

27、影响拉线安装的任何障碍物。（4） 、终端支柱距车挡不宜小于 10m，地形受限时可设于线路的一侧。（5） 、单线区段支柱应尽量设置在信号机的异侧；直线区段，位于进站信号机和区间信号机显示前方且与信号机同侧的支柱，其侧面限界应适当加大；曲线区段支柱应设置在信号机前方 5m 以外。（6） 、在绝缘锚段关节处，为方便连接跳线，装有隔开关的转换柱与锚柱应同侧布置。（7） 、支柱编号，当支柱位置确定后，需给每一根支柱编号，其编排原则是：顺着公里标方向，从上行（向北京方向）到下行（背北京方向）先左侧后右侧的顺序编号；在复线区段下行线侧采用单数，上行线侧采用双数。2.2.3 划分锚段 依据设计规范和站场线路图

28、选取合适的锚段长度（在满足技术条件的情况下应尽量使用最大允许长度） ，首先完成正线锚段的确定，确定锚段起止点，确定锚段走向和下锚位置，合理确定锚段关节的形式和位置；校验最大锚段张力差，确定中心锚段结位置。划分锚段应注意以下几点： （1） 、锚段关节不能设于道岔内； （2） 、中心锚结一般设在锚段中部，原则上要求两边张力差相等。 （3） 、原则上一个股道一个锚段；对于较长的正线可设为一个半或两个锚段，但两锚段在站内衔接处应设为三跨非绝缘锚段关节；对于不长的站西南交通大学成人教育学院毕业设计29线、货线、渡线应尽量合并到别的锚段中去，不得已时也可自成一个锚段。高速线路的正线要独立设段并保证其接触悬

29、挂的独立性，不允许与站线相交。 （4） 、合理确定锚段走向，应使锚段横向穿越的股道数最少，应尽量避免悬挂的二次交叉，为了避免悬挂的二次交叉，两组接触悬挂在通过相邻两道岔时可平行布置。 （5） 、合理确定锚段关节的形式和位置，锚段关节一般设置于站场和区间的衔接处、变电所及分区亭附近，确定锚段关节结构时应遵守以下原则： （a） 、在站场和区间的衔接部，设置四跨绝缘锚段关节结构，设计速度120 公里以上的接触网最好设置五跨绝缘锚段关节；(b)、在有牵引变电所及分区亭的车站，变电所及分区亭附近应设三跨或四跨非绝缘锚段关节，同时设分相绝缘器；(c)、站场两端的绝缘锚段关节应设在最外道岔与进站信号机之间，

30、靠近站场的转换柱与出站道岔岔尖的距离不小于 50 米，以便于站内电力机车转线；(d)、在 BT 供电和直接供电区段，绝缘锚段关节应设在变电所馈电线上网的车站一端；AT 供电区段仅在有 AT 所的车站两端设绝缘锚段关节；绝缘锚段关节的位置不受站场信号机位置的限制。24 其它注意事项西南交通大学成人教育学院毕业设计30（1）尽量避免设在锚柱与转换柱之间有信号机。（2）侧面限界：支柱设置在线间距较小的线间时，要标明对两侧的侧面限界。（3）跨距：正线相邻跨距之比不大于 1.15：1，桥梁、站场咽喉等困难地段不应大于 1.25：1；其余区段两相邻跨距之比不大于 1. 5：1，桥梁、站场咽喉等困难地段不大

31、于 2：1。（4）拉出值或之字值：直线或缓和曲线区段之字值或拉出值为“0”的地方，也必须保证定位器受力大于 80N，且按定位器实际受力状况选取安装图号。（5）下锚角度：正线导线下锚角一般不大于 4,困难情况不大于 6； 站线导线下锚角一般不大于 6,困难情况不大于 8。（6）正线、站线吊弦均采用不锈刚整体吊弦。（7）在站场两端 1/3 处各设股道电连接一处，且不应距道岔太近；股道电连接不应跨越中间站台。（8）正线接触网应每隔 200250m 设置一处横向电连接。道岔附近、关节附近（指 100m 以内）因有道岔和关节电连接，不应再设置横向电连接；股道电连接附近不应再设置横向电连接（9）站台上腕臂

32、柱须安装在下底座下方安装防护网栅，跨线桥的两侧设防护网栅。西南交通大学成人教育学院毕业设计31第三章 设备选型与技术校验接触网的设备材料可以分为电气设备材料和机械设备材料，这些设备材料种类繁多，仅仅接触网的零件材料就有几千种，选型必须通过广泛调研，从设备材料的技术指标和经济指标综合考虑，择优购用。在选型时不但要考虑设备材料的电气性能和机械性能，还要考虑其物理性能（热、电、磁） 、力学性能（强度、弹性、塑性、韧性、疲劳） 、化学性能（耐腐、抗氧化、化学稳定）和工艺性能等。对设备进行统计：电气设备主要包括隔离开关、避雷器、分段绝缘器、绝缘器件等，机械设备主要包括支柱、支持装置、定位装置等，材料主要

33、包括各种线材、零部件等。本设计，在对设备材料的选型时主要根据技术指标和经济指标查阅相关资料进行。技术校验主要对隔离开关、分段绝缘器、中间柱进行校验。3.1 设备的选型和校验3.1.1 隔离开关根据供电计算，峨边站短路参数下表 3-1： 表 3-1参数短路点Iz（kA）I0.2（kA）Iztd/2(kA）Iztd（kA）ch（KAI）S0.2(kA）西南交通大学成人教育学院毕业设计32D211.767.86.297.111.1310Tjs=0.56，Ig=650A。一、选择型号（1）由于用于室外，所选择室外型；（2）根据，隔离开关的额定电压必须大于等于其工作电压，UgUe 而接触网的电压等级为

34、27.5KV，所以隔离开关的选择 27.5 KV。（3）根据，隔离开关的额定电流必须大于等于其最大负荷工作IgIe 电流，而该站接触网的最大负荷工作电流为 Ig=650A，考虑 1.5 倍的安全系数，所以隔离开关的选择 1250D。再根据海拔高度、环境温度和有关要求查阅有关型号，选择型号如下：关节隔离开关型号：手动 GW4-27.5/1250；分相隔离开关型号：手动 GW4-27.5/1250；二、校验计算短路热脉冲 QdQd=Qz+Qf=Tjs(Iz2+10Iz2td/2+Iztd2)/ ch + Iz2*TdI =0.56*（11.762+10*6.292+7.12）/11.1+11.76

35、2*0.064 =38.31kA2S由以上计算结果，按隔离开关选择项目，将已知数据，计算结果与GW4-27.5DT/D 型隔离开关的技术特征列表 3-2 并进行比较。 西南交通大学成人教育学院毕业设计33 表 3-2已知数据及计算结果GW4-27.5DW 型隔离开关的特征结论Ug（kV）27.5Ue（kV）27.5Ue UgIg（A）650Ie(A)1250Ie IgIch（kA）11Idw80Idw IchQd（kA2s）38.31It2t31.5*4=126It2t Qd由比较结果可以得出结论：所选隔离开关均能满足各项要求，可以选定，并配备手动操动机构。3 31 12 2 避雷器避雷器接触

36、网避雷器曾采用间隙避雷器、管型避雷器、磁吹避雷器，现在电气化铁道均采用金属氧化锌避雷器；技术指标：系统标称电压、额定电压、持续运行电压等，查阅资料交流电气化铁道采用 Y5W-42/120TLQ 型。3 31 13 3 分段绝缘器分段绝缘器1、选择分段绝缘器须考虑使用条件和主要技术指标。 表 3-3使用条件技术参数序号项目指标序号项目指标1海拔高度3000 米以下1拉伸破坏负荷KN5 .222环境温度 C50C402泄漏距离1600mm3最高工作电压27.5KV3雷电冲击耐受电压100KV4适用线型TCG851104工频湿闪电压KV455最高速度75Km/h5工频耐污电压KV352、根据技术指标

37、查阅资料选择如下西南交通大学成人教育学院毕业设计34正线之间分段绝缘器：采用消弧型分段绝缘器 XFFP-1.6(1.25)T(G) 站线之间分段绝缘器：普通菱形分段绝缘器3 31 14 4 电分相电分相分相绝缘器分为器件式分相和关节式分相，器件式分相：适用于速度的线路。hkmv/120因为该站设计时速目标直 y=85km/h，且不预留动车组运营条件，因此本站电分相采用：普通菱形分段绝缘器3 31 15 5 绝缘器件绝缘器件绝缘器件的绝缘泄露距离不小于 1200mm，上、下行电分段的绝缘泄露距离不小于 1600mm。一般用于电分段的悬式绝缘子采用防污绝缘子 XWP2-70，锚段关节卡绝缘、站台边

38、卡绝缘的绝缘子采用硅橡胶棒式绝缘子；棒式绝缘子采用 8kN 高强度瓷质绝缘子，要求平腕臂的棒式绝缘子生产要具有防抽出措施。32 机械设备的选型3 32 21 1 支柱支柱表 3-4适应范围定位型式柱 型西南交通大学成人教育学院毕业设计35站场单线定位(含道岔、关节)腕臂柱中间柱直线 H60/9.2、曲线H78/9.2；转换、下锚H93/9.2站场双(跨)线路定位双线路腕臂G 型：GS200/15、GS300/15(定位+悬挂、正线)多股道悬挂定位硬横梁柱采用矩形格构钢支柱、等径混凝土圆杆多股道小股间距（4200mm）悬挂定位ia带补偿装置软横跨热浸镀锌钢柱，采用补偿装置后容量应提高一级选用：G

39、200/13、G200/15、G250/15、G300/15、G350/15、G450/15一般采用矩形截面梁中间站台采用三角形截面梁（美观）硬横梁给结构专业提受力图，结构专业设计3 32 22 2 基础基础1、地支承载力100kpa 地段：腕臂柱采用“直埋杆+底板+横卧板”方式，锚柱、曲线直埋支柱基础在加底板横卧板的同时还须进行基础加固；承载力小于 100kpa 的地段腕臂柱采用杯形基础。2、等径杆硬横梁基础：采用杯形基础。3、矩形格构硬横梁支柱基础：单阶梯形混凝土基础；4、接触网中锚、下锚采用拉线基础，附加导线下锚一般采用锚板拉方式。3 32 23 3 支持装置、定位器支持装置、定位器车站

40、腕臂支持装置统一采用 “平腕臂+斜腕臂”结构形式，硬横梁采西南交通大学成人教育学院毕业设计36用倒立柱腕臂结构形式。按照双重绝缘的原则设置旋转腕臂结构，平、斜腕臂之间加设腕臂支撑。转换柱、道岔柱一般采用双腕臂装配形式，道岔定位处若悬挂三支则采用双柱三腕臂形式。腕臂、腕臂支撑、定位管均采用无缝钢管。正线设计时速目标值 85km/h，为了有效控制接触线的抬升量，定位器采用矩形铝合金限位定位器，限位高度 140mm，正线曲线半径小于 800m 时采用软定位器；站线设计速度一般 80km/h 以下，定位器采用普通定位器。324 接触网零部件接触悬挂应采用先进、可靠、强度高、抗疲劳及耐腐蚀性能好的零部件

41、，各紧固件一般采用不锈钢材质并考虑防松措施，零部件取消铸铁件。所有钢结构件均采用热浸镀锌防腐。承力索和接触线的终端锚固线夹均采用双耳楔形线夹。正线整体吊弦采用带鸡心环、载流环形式。主要零部件采用模锻或精密铸造工艺，能模锻的采用模锻工艺。3.3 中间柱的支柱容量校验支柱容量，是指支柱本身所能承受的最大许可弯矩值。一个支柱容量的大小，是指承载能力的大小，它取决于支柱的自身结构。支柱的最大弯矩，除了与支柱所在的位置、支柱类型、接触悬挂类型、线索悬挂高度、支柱跨距及侧面限界有关外，还与计算气象条件有直接关系。最大弯矩可能出现在最大风速、最大附加负荷（覆冰）或最低温度的西南交通大学成人教育学院毕业设计3

42、7时候。在计算最大弯矩时，一般应对三种气象条件进行计算，取其最大值作为支柱容量的依据。331 垂直负载1、悬挂结构自重负载0Q 050 9.8()4900.490QNNKN2、链形悬挂的自重gQ00gbQnq lng l式中，-悬挂数目，在中间柱上；n1n -链形悬挂单位长度自重负载 0q。021.866 10/qKN m-链形悬挂单位长度覆冰负载0bg。2b0g0.8769 10/KN m-跨距长度（m）;在支柱布置时， ；l60lm22(1.866 100.8769 10 ) 601.65gQKN332 水平负载一、支柱本身的风负载支柱的风负载由下式决定，即：320.615 10zPK V

43、F式中，-支柱受风面积；。F322200290108.22.0092Fmm西南交通大学成人教育学院毕业设计38体形系数，它与支柱的形状有关；查表得知：。K1.4K 风速，在计算支柱容量时取风速为最大风速，即Vmax25/VVm s320.615 101.4 252.0091.081zPKNKN二、线索传给支柱的风负载线索传给支柱的风负载包括：（1）接触线的风负载 35.3 10600.318jvjvPplKNKN （2）承力索的风负载。35.1 10600.306cvcvPplKNKN （3）附加导线的风负载。fp三、曲线形成的水平分力RlPTR-跨距；。l60lm-曲线半径；R3000Rm-

44、线索张力；前面的计算得知，T13jTKN20cTKN60200.4,300060130.263000cRcjRjlPTKNKNRlPTKNKNR333 合成负载支柱的所受的合成合成负载即支柱所受各个方向的力的弯距之和，即：西南交通大学成人教育学院毕业设计39。1iiiMfh对于处在曲线外侧的中间柱，0()()()22zgcvcRcjvjRjQHMPQZPPHPPH式中，-支柱高度（m） ；H8.2Hm-悬挂点距支柱中心的宽度(m)；Z2AZCXm ，8.2()( )8.22.68.20.28(0.550.28)( )8.22.60.485Aaabmmm2.6CXm0m 0.4852.62.8452Cxmm-承力索的悬