桥梁满堂支架计算书说明书

1、满堂支架及模板方案计算说明书西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案，利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突，使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5X 28+5X 28+ （28+2X 35+34+33 +3X 27m 预应力砼连续箱梁，梁高 2.0m，箱梁顶宽为8.0 18.58m,箱梁采用C50混凝土。以Q桥左线第一联为例，梁高2m顶宽13.5m,支架最高6m跨径5X28m支架 米用碗扣式多功能脚手杆（48X3.5mm搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、 立杆可调顶托，墩旁两侧各 3.0

2、m范围内的支架采用60X 60X 120cm的布置形式，墩旁 外侧3.0m8m范围内、纵横隔板梁下1.5m的支架采用60 X 90X 120cm的布置形式，其 余范围内（即跨中部分）的支架采用 90 X 90 X 120c m的布置形式支架及模板方案。立杆 顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10X 15cm方木；纵向方木上设10X 10cm的横向方木， 其中在端横梁和中横梁下间距 0.25m,在跨中其他部位间距0.35m。1荷载计算1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：q1箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取 2600kg/m3。q2箱梁内模、底模、内模支撑及外模支

3、撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2= 1.0kPa （偏于安全）。q3施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa ;当计算肋条下的梁时取 1.5kPa;当计算支架立柱及 替他承载构件时取1.0kPa。q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取 2.0kPa，对侧板取4.0kPa。q5新浇混凝土对侧模的压力。q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取 2.0kPa。q7支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：表1.1-1满堂钢管支架自重立杆横桥向间距X立杆纵桥向间距X横杆步距支架自重q7的计算值（kPa）60cmX 60cmX 120cm2.9460cm

4、X 90cmX 120cm2.2190cmX 90cmX 120cm1.841.1.1荷载组合表1.1-2模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称何载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算+侧模计算+1.1.2荷载计算箱梁自重q1计算根据Q匝道现浇箱梁结构特点，我们取I - I截面、U U截面、川川截面（墩 顶及横隔板梁）等三个代表截面进行箱梁自重计算，并对三个代表截面下的支架体系进C匝道桥I - I截面行检算，首先分别进行自重计算 I I截面处5计算单位：cm图1.1 -1 C匝道桥I I截面11根据横断面图，贝U：W Yc A 26 85 2.0 (0.3 2 1.225 0.5 2 5.3

5、31q1 =二匕 =23.09kPaB B8.5注：B箱梁底宽，取8.5m,将箱梁道部重量平面到底宽范围内计算偏于安全 11 截面处q1计算单位：cm250850图1.1-2 Q匝道桥n-n截面 根据横断面图，贝U：=W =丄=26 85 20 (0.3 2 1.225 0.5 2 5.°3) = 243B B85注：B箱梁底宽，取8.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全m-m截面处qi计算C匝道桥川-m截面BB8.5单位：cm注：B箱梁底宽，取8.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 新浇混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇

6、筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28C控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=PmK r hK为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2当 V/t=1.2/28=0.043 > 0.035h=1.53+3.8V/t=1.69mq5=Pm K r h 1.2 25 1.69 50.7KPa2结构检算2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立 杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“卜”型 插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗

7、 扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出 20%上，甚至超过35%本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据建筑施工扣件式钢管脚手架安 全技术规范有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管 规格为© 48 X 3.5mm）。II截面处跨中14m范围内，碗扣式钢管支架体系采用90X90X 120cm的布置结构，如下图 5.1 6。图2.1-1脚手架90 X 90X 120cm布置图 、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N= 30kN （参见公路桥涵施工手册中表13 5碗口式构件设计荷载）。立杆实

8、际承受的荷载为：N=1.2 （N31K+NG2K）+0.85 X 1.4工Nk （组合风荷载时）于是，有：N31K支架结构自重标准值产生的轴向力；N32K构配件自重标准值产生的轴向力工NQ 施工荷载标准值；Ns1K=0.9 X 0.9 X 5=0.9 X 0.9 X 23.09=18.7KNNs2k=0.9 X 0.9 X q2=0.9 X 0.9 X 1.0=0.81KN艺 NqK=0.9 X 0.9 X (q 3+q4+q7)=0.81 X (1.0+2.0+1.84)=3.92KN则:N=1.2( N31K+N32K +0.85 X 1.4 艺 Nq=1.2 X (18.7+0.81 )

9、+0.85 X 1.4 X 3.92=28.07KNv N= 30KN，强度满足要求。 、立杆稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MWW fN钢管所受的垂直荷载，N=1.2 ( N31+N32K)+0.85 X 1.4工NQk (组合风荷载时)， 同前计算所得；f 钢材的抗压强度设计值，f = 205N/mrf参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范表 5.1.6 得。A支架立杆的截面积 A= 489口血取© 48mnX 3.5mm钢管的截面积)。 一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i 截面的回转半径，查建

10、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 附录B得i=15.8 mm。长细比入=L/i。L水平步距，L= 1.2m。于是，入二L/i = 76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C得=0.744。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；2MW=0.85X1.4XWKX La X h2/1 0WK=0.7u zX usX w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2W0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w°=0.8KN/nf故： WK=0.7uzXusXw0=0.

11、7X1.38X1.2X0.8=0.927KN/ m2La立杆纵距0.9m；h立杆步距 1.2m, Mw=0.85 x 1.4 X WX LaX h2/10=0.143W截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08X 103mm3贝U, N/ A+M/W= 28.07 X 103/ (0.744 X 489) +0.143 X 106/ (5.08 X 103)=158.5KN/mrfiW f = 205KN/mm计算结果说明支架是安全稳定的。n-n截面处桥墩旁3m7m范围内，碗扣式钢管支架体系采用 60X 90x 120cm的布置结构，如下图立杆纵向杆 横、J1 JLrd

12、+JmB:单图2.1-2 脚手架60 X 90X 120cm布置图 、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N= 30kN （参见公路桥涵施工手册中表13- 5碗口式构件设计荷载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 （N31K+NG2K）+0.85 X 1.4工Nk （组合风荷载时）N31K支架结构自重标准值产生的轴向力；N32K构配件自重标准值产生的轴向力工NQ施工荷载标准值；于是，有：Ns1K=0.6 X 0.9 X 5=0.6 X 0.9 X 24.9=13.446KNNs2K=0.6 X 0.9 X q2=0.6 X 0.9 X 1

13、.0=0.54KN艺 Nk=0.6 X 0.9 X (q 3+q4+q7)=0.54 X (1.0+2.0+2.21)=2.813KN则：N=1.2 ( N31K+NG2K)+0.85 X 1.4 艺 NQk=1.2 X ( 13.446+0.54 ) +0.85 X 1.4 X 2.813=20.131KNV N= 30KN，强度满足要求 、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ A+MWW fN钢管所受的垂直荷载，N=1.2 （ NGi+NG2k） +0.85 X 1.4工NQk （组合风荷载时）,同前计算所得；f 钢材的抗压强度设计值

14、，f = 205N/mrr参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范表 5.1.6 得。A支架立杆的截面积 A= 489mm取© 48mX 3.5mml冈管的截面积） 一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i 截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B得 i = 15.8 伽。长细比入=L/i。L水平步距，L= 1.2m。于是，入二L/i = 76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C得=0.744。M计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85X1.4XWKX LaXh2/10WK=0.7u zX usX w0uz风压高度变化系

15、数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2W0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w°=0.8KN/nf故： WK=0.7uzXusXw0=0.7X1.38X1.2X0.8=0.927KN/ m2La立杆纵距0.9m；h立杆步距 1.2m M w=0.85 X 1.4 X WX LaX h2/10=0.143W截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08X 103mm3则，N/ A+MW= 20.131 X 103/ (0.744 X 489) +0.143 X 106

16、/ (5.08 X 103)=136.6KN/mr< f = 205KN/mm计算结果说明支架是安全稳定的。m-m截面处在桥墩旁两侧各3m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60X 60X 120cm的布置结构,如下图：大横杆/1V' 1 /-AJf/f/模板斜撑立杆/<1 ¥ 、fjr/X/ i/ f/rA/V/ 1 *横向:筌空&单位：m图2.1-3 脚手架60 X 60X 120cm布置图 、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N= 30kN (参见公路桥涵施工手册中表13- 5碗口式构件设计荷载)。

17、立杆实际承受的荷载为：N=1.2 (N31K+N32K)+0.85 X 1.4工NU (组合风荷载时)N31K支架结构自重标准值产生的轴向力；N32K构配件自重标准值产生的轴向力工NQ施工荷载标准值；于是，有：Ns1K=0.6 X 0.6 X 5=0.6 X 0.6 X 55.7=20.052KNNs2K=0.6 X 0.6 X q2=0.6 X 0.6 X 1.0=0.36KN艺 Nqk=0.6 X 0.6 X (q3+q4+s)=0.36 X (1.0+2.0+2.94)=2.138KN故：N=1.2 ( N31K+NG2K)+0.85 X 1.4 艺 NQk=1.2 X ( 20.052

18、+0.36 ) +0.85 X 1.4 X 2.138=27.039KNv N= 30KN，强度满足要求。 、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ A+MWW fN-钢管所受的垂直荷载，N=1.2 ( N31K+N32K)+0.85 X 1.4工NQk (组合风荷载时)，同前计算所得;f 钢材的抗压强度设计值，f = 205N/mrf参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 5.1.6 得。A支架立杆的截面积 A= 489口血取© 48mm< 3.5mm钢管的截面积) 一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。

19、i 截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i=15.8 mm。长细比入=L/i。L水平步距，L= 1.2m。于是，入二L/i = 76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C得=0.744。M计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；2M=0.85 X 1.4 X VWX Lax h/10WK=0.7uzX usX w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2 w基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 W0=0.8KN/m"故： WK=0.7uz

20、XusXw0=0.7X1.38X1.2X0.8=0.927KNLa立杆纵距0.6m；h立杆步距1.2m，故： MW=0.85X 1.4XWKXLaX h2/10=0.095KNW截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08X 103mm3贝U, N/ A+MW= 27.039 X 103/ (0.744 X 489) +0.095 X 106/ (5.08 X 103)=93.02KN/mm= f = 205KN/mm计算结果说明支架是安全稳定的 。2.2 满堂支架整体抗倾覆验算依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第 9.2.3 要求支架在自重和风荷栽作 用下时，倾覆稳定

21、系数不得小于 1.3。&=稳定力矩/倾覆力矩=yX N/工Mw按Q匝道桥第一联140m长度验算支架抗倾覆能力:桥梁宽度13.5m,长140m采用90X 90x 120cm跨中支架来验算全桥：支架横向156排；支架纵向15排；高度6m顶托TC60共需要156X 15=2340个；立杆需要 156X 15X 6=14040m;纵向横杆需要 156X 6/1.2 X 15=11700m横向横杆需要 15X 6/1.2 X 140=10500m故：钢管总重(14040+11700+10500 X 3.84=139.161t;顶托 TC60总重为：2340X 7.2=16.848t ;故 q=1

22、39.161 X 9.8+16.848 X 9.8=1528.888KN;稳定力矩=y X N=6.75 X 1528.888=10319.994KN.m依据以上对风荷载计算 W=0.7uz X us X wb=0.7 X 1.38 X 1.2 X 0.8=0.927KN/ mQ匝道第一联 140m共受力为：q=0.927 X 6X 140=778.68KN根据公路桥涵设计通用规范(JTJ021-89)考虑到箱梁模板横桥向的风荷载，将 该风荷载加载于支架上，安全。梁高2m横桥向箱梁模板风荷载q1=1kPaX 2mX 136m=272KN倾覆力矩=qX 4=(778.68+272) X 4=42

23、02.72KN.m&=稳定力矩 / 倾覆力矩=10319.994/4202.72=2.46>1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。2.3箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用 10X 10cm方木，方木横桥向跨度在跨中截面处按L= 90cm进行受力计算，在桥墩顶横梁截面及横隔板梁处、桥墩顶及墩旁各7m范围内按L=60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构(偏于安全)，木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算。q(KN/m)q(KN/m)I J1 J JJ 1/r*90( 60)尺寸单位： cm方木材质为

24、杉木，w =11MPaSt =1 7MPaE=9000MPa图2.3-1底模下横桥向方木受力简图II截面处按桥每跨中I I截面14.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L= 90cm进 行验算。 方木间距计算q = (q 计 q2+ q 3+ q4)x B= (23.09+1.0+2.5+2) x 14=400.26kN/mM= (1/8) qL 2=(1/8) x 400.26 x 0. 92 = 40.526kNmW=(bh)/6=(0.1 )/6=0.0001667m3贝 U:n= M/( W XS W )=40.526/(0.0001667 X1000X 0.9)=24.6(取整数

25、 n=25 根)d = B/(n-1)=14/24=0.583m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.58m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.35m，贝U n= 14/0.35 = 40根。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh 3)/12=(0.1 x 0.1 Im=(0V5/1=8.33 X420-6 mfm)/12=8.33 x 10-6m则方木最大挠度：fma=(5/384) x (qL)/(EI) =(5/384) x (400.26 x 0.9 )/(40 x 9x 106x 8.33 x 10-6): =1.14 x 10-3m

26、< l/400=0.9/400=2.25 x 10-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算2Sm=001058=0105 X.m2m 105m=QSn qlSm5nImb 140 2Imb401x 2 x 8.33 x 10-6 x 0.1 )837=0.676 MPav 0.9Xt =0.9 x 1.7MPa=1.53MPa符合要求。®n-n截面处按桥墩旁m-m截面处5.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L= 90cm进行验算。 方木间距计算q = (q 1+ q 2+ q 3+ q 4)X B= (24.9+1.0+2.5+2) X 5=152kN/mM= (1/8

27、) qL 2=(1/8) X 152X 0. 92 = 15.29kN-mW=(bh)/6=(0.1 3)/6=0.0001667m3贝U:n= M/( WXS W )=15.29/(0.0001667 X1000X 0.9)=9.3 取整数 n= 10根)d= B/(n-1)=5/9=0.56m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.56m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.35m，贝U n = 5/0.35 = 15根。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh 3)/12=(0.1 X 0.1 3)/12=8.33 X 10-6m则方木最大挠度

28、：fma=(5/384) X (qL4)/(EI) =(5/384) X (152 X 0.94)/(15 X 9X 106X 8.33 X10-6) =1.15 X 10-3m< l/400=0.9/400=2.25 X 10-3m (挠度满足要求)。 每根方木抗剪计算2Sm=001058=0102,5 X.00-2m 105m83I m=(0-°5/l=8733 X420-6 m46 m12nS 囑恤 x14O0429null10562X 8.30.5510 X 0.1 ) =0.684MPav 0.90.05 xt =0.9 X 1.7 MPa=1.53 MPa符合要求。

29、m-m截面处桥墩顶截面处2.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L=60cm进行验算 方木间距计算q = (q 计 q 2+ q 3+ q 4)X B= (55.7+1.0+2.5+2) X 2=122.4kN/mM= (1/8) qL 2=(1/8) X 122.4 X0.62= 5.508 kN -mW=(bh)/6=(0.1 3)/6=0.0001667m3则:n= M/( W XS W )=5.508/(0.0001667 X11000X 0.9)=3.3(取整数 n= 4 根)d = B/(n-1)=2/3=0.67m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.67

30、m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距 d 取 0.25m，贝U n = 2/0.25 = 8。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh 3)/12=(0.1 X 0.1 3)/12=8.33 X 10-6m则方木最大挠度：fma=(5/384) X (qL)/(EI) =(5/384) X (122.4 X 0.6)/(8 X 9X 106X 8.33X 10-6): =0.34 X 10-3m< 1/400=0.6/400=1.5 X 10-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算2Sm=001°58=0105 X.062m 10_5m83I m=(&#

31、176;虧12*33 X420-6 m6 m12_5t =QSm=122.4X 0.6 X01025 X.X 2X 8.335510-6 X 0.1 ) =0.687MPa< 0.9 nImb 140 2Imb 140 2 1.429 100.05xt =0.9 X 1.7 MPa=1.53 MPa符合要求。2.4碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中WD多功能碗扣架顶托上顺桥向采用10X 15cm方木作为纵向分配梁。 顺桥向方木的跨距，根据立杆布置间距，在箱梁跨中按L= 90cm (横向间隔I = 90cm)进行验算，在墩旁和横隔板部位按 L= 60cm (横向间隔I = 60

32、cm布置)进行验算。将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进 行计算。q(KN/m)q(KN/m)90(或 60)尺寸单位：cm方木材质为杉木，A W =11MPaSt =1.7MPaE=9000MPa备注：因其上横桥向方木布置较密立杆顶托上5质桥向方木受力简方木受力按均布荷载考虑。II截面处跨中截面立杆顶托上顺桥向采用 10X 15cm规格的方木，顺桥向方木跨距 90cm横 桥向间隔90cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：每根方木抗弯计算q = (q 1+ q 2+ q 3+ q 4)X B= (23.09+1.0+2.5+2) X 0

33、.9=25.731kN/mM= (1/8) qL 2=(1/8) X 25.731 X 0. 92 = 2.605kNmW=(bh)/6=(0.10 X 0.152)/6=3.75 X 10-4m则：A = MnaJ W=2.605/(3.75 X 10j=6.95MPav 0.9 A 9.9MPa(符合要求)注：0.9为方木的不均匀折减系数。每根方木抗剪计算20.1 0.158一 432.8125 10 m30.1 0.15122.8125 10 5m4贝卩：t = QSm = qISm 2573 0.9 2.8125 10_4、： Imb 2Imb 2 2.8125 10_5 0.11.1

34、57 MPav0.9Xt =0.9 X1.7MPa=1.53MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 l=(bh 3)/12=(0.1 X 0.15 )/12=2.8125 X 10-5mi则方木最大挠度：fma=(5/384) X (qL4)/(EI) =(5/384) X (30.42 X 0.94)/( 9 X 10X 10- ) =1.82 X 10- m< l/400=0.9/400=2.25 X 10- mX 2.8125 X 10-5) =1.027 X 10-3m< 1/400=0.9/400=2.25 X 10-3m故，挠度满足要求。n-n截面处墩旁37m范

35、围内立杆顶托上顺桥向采用10X15Cm规格的方木，顺桥向方木跨距 60cm横桥向间隔布置90cm,根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：每根方木抗弯计算q = (q 计 q 2+ q 3+ q 4)X B= (24.9+1.0+2.5+2) X 0.9=27.36N/mM= (1/8) qL 2=(1/8) X 27.36 X 0. 62= 1.23 kN-mW=(bh)/6=(0.10 X 0.152)/6=3.75 X 10-4m则：S = MU W=1.23/(3.75 X 10-4)=3.28MPav 0.9 S w= 9.9MPa (符合要求)注：0.9为方木的不均匀折减系数。

36、每根方木抗剪计算2一 432.8125 10 m2.8125 10 5m40.1 0.15830.1 0.1512则=7J =鑒醪X0齢:醪>4/ (2-8125 X10-5 X0.1)=0.821 MPaV 0.9Xr =0.9 X 1.7 MPa=1.53MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh 3)/12=(0.12 X 0.15 )/12=3.375 X 10-5卅则方木最大挠度：446f ma=(5/384) X (qL )/(EI) =(5/384) X (27.36 X 0.6 )/( 9 X 10 X 2.8125故，挠度满足要求。m-m梁截面处墩顶横梁

37、(实心段)截面立杆顶托上顺桥向采用10X15cm规格的方木，顺桥向方木跨距60cm横桥向间隔60cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下:每根方木抗弯计算q = (q 1+ q 2+ q 3+ q 4)X B= (55.7+1.0+2.5+2) X 0.6=36.72kN/mM= (1/8) qL 2=(1/8) X 36.72 X 0. 62= 1.652 kN -mW=(bh)/6=(0.10 X 0.152)/6=3.75 X 10-4m则：S = MmaJ W=1.652/(3.75 X 10-4)=4.405MPav 0.9 S w= 9.9MPa (符合要求)。注：0.9

38、为方木的不均匀折减系数。 每根方木抗剪计算2一 432.8125 10 m2.8125 10 5m40.1 0.15830.1 0.1512则:T = QSn _ qlSm36.72 0.6 2.8125 10 4Imb2Imb2 2.8125 105 0.11.102 MPav0.9Xt =0.9 X1.7MPa=1.53MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh 3)/12=(0.1 X 0.15 )/12=2.8125 X 10-5卅则方木最大挠度：446fma=(5/384) X (qL )/(EI) =(5/384) X (36.72 X 0.6 )/( 9 X 10

39、 X 2.8125 距布置，其余部分横桥向方木按 0.1m间距布置。取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）（为安全起见，计算采用15mn竹胶板）： 通过前面分析计算及布置方案，在桥墩旁实心段（取墩顶截面）处，横桥向方木布置间距分别为0.25m （净距0.15m）时，为底模板荷载最不利位置，则有: 竹胶板弹性模量E= 5000MPa竹胶板惯性矩 l=(bh 3)/12=(1.0 X 0.0153)/12=2.81 X 10-7m (预计采用 12mnt勺竹胶板)底模及支撑系统简图q(kN/m)竹胶板OO25I I10X10cm横桥向方木底模验算简图尺寸单位:i

40、*TVJ；25q(kN/m)cm图2.5-1底模支撑系统及验算简图桥墩顶截面处底模板计算模板厚度计算2 2则：7.3餡卩9128 8q=( q 1+ q 2+ q 3+ q 4)l=(55.7+1.0+2.5+2)X 0.25=15.3kN/m模板需要的截面模量:W=M2.220.X113-5n|2.407 10 6w 0.90.9 6.0 10模板的宽度为1.0m,根据W b得h为：h=6 W 0.012407 100.0038m 4.1mm0.013KN m¥ b1- 12mm厚竹胶板满足要求，但为保证安全，实际中模板采用1220X 2440X 15mn规格的竹胶板。模板刚度验算

41、fmax=128EI3.32X 7(33m<0'.9 7立杆底座和地基承载力计算X 0.25/40005=5.0茂m0-4m128 5 106 1.44 10故15mn厚竹胶板挠度满足要求。2.6侧模验算按10X 10cm方木以25cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有:模板厚度计算q=( q4+ q5)l= (4.0+50.7) X 0.25=13.675kN/m2 2q l 13.675 0.25则：Mmax=0.107 KN m8 8模板需要的截面模量:W=- Mw 0.90.1075231.981 10 m0.9 6.0 103模板的宽度为1.0m,根据W

42、 b得h为:h=6 1.981 1050.0109m 11mm60(90)cmmm60(90) cm因此，模板采用1220 X 2440X 15mn规格的竹胶板满足要求模板刚度验算fmax= 2.97 X3'0-7m<0)'.25x 0.25/400m=l0.63nX 10-4m128EI128 5 106 1.44 10故，侧模下10X 10cm方木背木布置间距按25cm布置即可满足要求立杆承受荷载计算I I截面处：跨中14m范围内，间距为90x 90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：N= ax bx q= ax bx (q1+q2+q3+q4+q7)=0.9 x 0.

43、 9x (23.09+1.0+1.0+2.0+1.84)=23.433kNn n截面处：桥墩两侧 37m范围内，间距为60x 90cm布置立杆时，每根立杆 上荷载为：N= ax bx q= ax bx (q1+q2+q3+q4+q7)=0.6 x 0. 9x (24.9+1.0+1.0+2.0+2.21)=16.799kNm m截面处：在桥墩旁两侧各 3m范围内，间距为60x 60cm布置立杆时，每根立 杆上荷载为：N= ax bx q= ax bx (q1+q2+q3+q4+q7)=0.6 x 0. 6x (55.7+1.0+1.0+2.0+2.94)=22.55kN立杆底托验算立杆底托验算

44、：N < Rd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为跨中截面I-I横截面处间距90 x 90cm布置的立杆，即：N= ax bx q= ax bx (q1+q2+q3+q4+q7)=0.9 x 0. 9x (23.09+1.0+1.0+2.0+1.84)=23.433kN底托承载力(抗压)设计值，一般取R =40KN;得：23.433KNV 40KN，立杆底托符合要求。立杆地基承载力验算表2.7-1标准贯入试验粘质土地基容许承载力(Kpa)试验锤击数(击/30)cm35791113151719f k(Kpa)105145190235280325370435515表2.7-2 标

45、准贯入试验砂类土地基容许承载力(Kpa)试验锤击数(击/30cm)10153050f k(Kpa)中、粗砂180250340500粉、细砂140180250340K调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑：根据设计图纸地质情况，Q匝道桥桥址处主要残积砂质粘土,根据地质报告中残积性砂质粘土承载力基本容许值co=22OKPa根据经验及试验，将地面整平（斜坡地段做成台阶）并采用重型压路机碾压密实（压 实度90%）,达到要求后，再填筑50cm的隧道洞渣，并分层填筑，分层碾压，使压实 度达到94%以上后，地基承载力可达到f k= 190250Kpa（参考建筑施工计算手册。立杆地基承载力验算：N

46、 < K- fk式中：N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；A为立杆底座面积 A=15cmx 15cm=225cng23.4330.0225按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：1041KPa V fcd书500刚底拖下砼基础承载力满足要求。底托坐落在砼基础上（按照10cm厚计算），按照力传递面积计算:A=（2X 0.1 X tg45°+0.15） 2=0.1225m2 f k= c 0=220 KPaK调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑：N2N=23.433KN/0.1225m2 =191.3 < K- f k=1.0 X 220KPaA经过计算

47、，基底整平压实后采用标准 贯入试验检测地基承载力。基础处理时填土石 混渣或建筑拆迁废渣，并用压路机压实后，检测压实度达到，如压实度达到94%上,则同理地基承载力满足要求。如巨粒土以及含有砖头、砼块、块石等的粘质土，不适应 做标准贯入试验或对检测结果尚有疑问时，则应再做平板荷载试验。确认地基承载力符 合设计要求后，才能开始放样，摆放脚手架，在其上开始搭设脚手架。将混凝土作为刚性结构，在桥墩旁两侧各 7m范围及跨中纵、横隔板梁1.5m范围部 位，按照间距60 X 60cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为：F= aX bX q= aX bX （q1+q2+q3+q4+q7）=1.0 X 1.

48、0 X （55.7+1.0+1.0+2.0+2.94）=62.64kN/m2贝U, F= 62.64kpa V f k=1.0 X 190Kpa经过地基处理后，可以满足要求。2. 8支架变形支架变形量值F的计算：F= fl + f2 + f3II截面处 fl为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为23.433KN,立杆的截面积按489mA计算。于是 f1= 6X L/E6 = 23.433 -489X 103= 47.92N/mA贝U fl = 47.92 X 10十（2.06 X 105）= 2.33mm f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形 f2包括

49、杆件接头的挤压压缩S 1和方木对方木压 缩S 2两部分，分别取经验值为 2mm 3mn, 即卩f2 = 3 1 +S 2= 5mm f3为支架地基沉降量计算：支架地基沉降量按GBJ7-89规范推荐地基最终沉降量公式计算：n pf3= S s J（zai Zi 制 Ji 1 EsiA、基础底面附加应力计算根据前面计算结果，支架基础（C15砼）底面以上最大荷载为：F= 62.64+3.9=66.54KN/m2,同理基础底面的附加压力为 P°= F=66.54 KN/m2。B、地基土分层根据现场地质情况，将地基土按压缩性分层，设压缩层厚度为3m其中换填隧道洞 渣，计算按照砂夹石土层厚约 0

50、.5m （偏安全）、压缩模量7.0MPa,残积砂质粘性土层厚 1.5m、压缩模量6.2MP&C、各分层的压缩量计算根据最不利荷载受力部位支架布置，将满堂支架基础底面积转化为0.6 X 0.6基础进行计算分析。a、换填砂夹石土层：该土层的顶面及底面分别位于基础地面下 Zo= 0m及乙=1.5m处，贝ABAB0.60.60.60.61,玉=0,查表得 ad 1.0;Ba 0=11,= 01.33=, 2C/5,查表得 a 10 .374 ;于是换填砂夹石土层的压缩量 Si为:s -P(z1a1 z0a0) &0625(150(5OO；374762-O1)/7.5=36mmmEsi7

51、.0b、残积砂质粘性土层:该土层的顶面及底面分别位于基础地面下 乙=0.5m及乙二3.0m处，则:0.60.62.5=查表6得ai0.374 ;06 i,N 二 30 二 5.0,查表得 a20.6 B 0.60.206 ;于是中液限粘质土层的压缩量 S2为:S2(Z2a2Z1 a1 )s20006626 )(3000000.206.206-500 0<304)62 ).562m2.5mm6.2D确定压缩层厚度先计算深度 乙二3.0m处向上取0.3m的土层压缩量 S：:0.60.61, Z = 4.5，查表得 a1B 0.60.226 ;则,0.60.673 01,=5.0,查表得a20

52、.206 ;B0.6snp。(Z2a2Es2z/a/) - (3000 0.206 2700 0.226) 0.08mm6.2于是得:sns/0.0803.61+205)=01013.02M 0.0255.1 0.58故压缩厚度可取为3.0m（从C15砼基础底面算起）。E、地基最终沉降量计算压缩层范围内各土层压缩模量加权平均值Esp为:因4v®w7,查表取s 0077,则地基最终总沉降量 S为:nf3= S sSi 0775X(361+2 85)=4.6.31故支架变形量值F为:F = fl + f2 + f3=2.33+5+4.7=12.03mm（C匝道桥同理计算）2. 9支架预留门洞计算门洞临时墩采用大直径钢管墩，与翔安大道行车方向平行，下部设置净宽3.5m的车道，上设工字钢承重结构，大直径钢管墩搭设于C25混凝土防撞基础上。按最不利荷载位置及简支梁体系进行结构验算。本施工方案临时墩采用48 X 3.5（Q235）碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距30cm横向间距均为60cm横杆步距按照60cm进行布置，立 杆分别按轴心