模板方案中储粮

1、目 录一、编制依据-2二、工程概况-2三、技术准备-5四、模板安全管理体系-5五、材料选择-6六、施工程序-7七、模板安装-8八、注意事项-10九、模板的质量安全保证体系-10十、模板及支撑体系的验收-11十一、防止模板支撑系统失稳的措施-12十二、模板支撑架搭设和拆除的安全技术措施-12十三、柱模板设计计算书-17十四、梁板模板与支撑计算书-21十五、楼板模板门式脚手架支撑计算书-26十六、梁模板门式脚手架支撑计算书-33 一、编制依据1、国贸工程设计的中央储备粮九江直属库湖口分库建仓项目工程施工图纸。2、建筑施工高处作业安全技术规范3、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 4、建筑施工

2、门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2010） 5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2011） 6、钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程（DG/TJ08-16-2011） 8、九江市施工现场管理有关文件和标准。 9、甲方提供的本工程招标文件及图纸答疑文件。 10、施工现场状况及对周围环境的调查。二、工程概况：（一）工程名称：中央储备粮九江直属库湖口分库建仓项目工程。（二）工程地点：江西省九江市湖口县马影镇湖口火车站以东约200米（三）参建单位： 建设单位：中央储备粮九江直属库湖口分库 设计单位：国贸工程设计院 监理单位：九江市建设监理有限公司 施工单位：天宏控股集团

3、有限公司（四）工程概况：本工程已完成场地三通一平工作。本次施工范围为：中央储备粮九江直属库湖口分库建仓项目工程土建、水电、消防、市政、装饰装修等施工图范围内的全部内容。1、该工程总建筑面积为：12843。2、建筑类别为三类建筑，耐火等级为二级，屋面防水等级为一级。3、结构特征（1）、结构体系及基础形式a）本工程结构体系为框排架/框架体系，建筑结构安全等级为二级；使用年限为50年；抗震设计为 6度/丙类设防，基础设计等级为丙级，采用预应力管桩基础。b）当实际施工情况与设计不符时，应及时通知设计人员另行商定处理。（五）模板专项施工方案的必要性：为防止楼面在施工时因楼层自重及施工荷载作用下由于支撑不

4、稳发生坍塌事故，需对梁板的支模系统进行合理的布局和搭设，因此，应根据本工程的具体情况，必须对模板系统从材料选择施工程序模板各构件的强度、刚度及稳定性的计算模板支撑系统的强度、刚度和稳定性计算模板支撑的搭设模板支撑的验收模板支撑的拆除等环节进行设计和计算，使模板支撑系统满足施工要求，保证施工安全。三、技术准备1）组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准，工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。2）编制模板施工方案，对施工班组进行技术交底。3）对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。四、模板安全管理体系1）建立由项目经理领导，各专

5、业工长，各专职安检员参加的横向到边，纵向到底的安全生产管理体系，从项目经理到各生产班组的安全管理组织机构如下：公司质安部项目经理安全组质量组技术组设备组各专业工长各专业班组五、材料选择1）设计要求：按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。2）独立柱模板：采用18厚胶合板在木工车间制作施工现场组拼，背楞采用50×100mm方木，加固采用48×3.5钢管围檩300400加固， 超过700宽的柱。采用可回收14对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm

6、一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量用45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。3）顶板及梁模板： 采用18mm木胶合板和60×100、100×100木方现场拼制，48碗扣式螺旋钢管顶撑现场拼制，支撑采用碗扣式螺旋顶撑脚手架，由立杆、横杆、支座、支托组成。60×100木方作次楞，100×100木方作主楞，顶撑间距900mm和1200mm。 本工程模板均选用木夹板模板，按一层一个流水段配置；框架柱采用胶合板加工的可变截面模板，按一层一个流水段配置；梁板采用胶合板模板，按一层一个流水段配置；梁底支撑采用快拆体系（门式脚手

7、架）。3）根据模板相互位置及各部位尺寸，经计算后确定模板支设方案。4）楼梯：本工程楼梯采用木胶合板。木方作楞，钢管螺旋顶撑。六、施工程序1）柱施工：按图支撑，并加固。放线定位-搭设临时脚手架（验收）-钢筋绑扎-模板支护（下端固定、清理，处理好柱上予埋物件）-砼浇筑-养护。2）梁板施工：首先将主次梁模板下的立柱（2根）按图纸排定，绑扎好。架设梁模，加固后，再立板底立柱，按设计要求布置，尽量与梁底立柱配套，以便设置水平纵横向拉杆，及剪力撑（垂直向）。再布置板底搁栅-铺板底模-梁筋绑扎入模-板筋绑扎-再次验收底部立柱及加固情况-砼的浇筑（按施工验收规范）。3）楼层的施工按先柱后梁板。七、模板安装1)

8、模板安装：各部位的模板均采用新摸板。支模顺序为柱模梁模板模。在柱筋绑扎好后，开始支柱模。柱模安装好后，校核其轴线、垂直度以及几何尺寸无误，将其支撑牢固。安装时要特别注意各个节点处的几何尺寸以及轴线位置的准确性。安装楼面模板时，需在下面留出施工通道，方便检查加固。楼面支模后，应进行板面水平度校正。模板拆模时间按规范要求，拆模后清理板面面涂脱模剂，按接板位置层层复安，减少损耗。材料应按编号分类堆放。2）柱模板安装：（1）成排柱支模时应先立两端柱模校正复核无误后，顶部拉通线并进行兜方找平。（2）柱模支设完毕必须进行校正，且支撑牢固，以免偏移扭歪。柱脚和墙脚是浇筑砼最容易出现质量事故之处。为防柱模和墙

9、模在落筑砼时跑模移位，在立模之前予先在楼板上每边予埋25钢筋头和异形钢筋。立模时用木方将柱脚和墙脚与周围予埋的钢筋头撑紧抵牢。为防柱和墙脚漏浆烂根，模板周边埋设高压缩性海绵或橡胶衬垫，将模板底部与楼板间的缝隙，堵严垫稳。为调整柱墙模板的垂直度，用钢管扣件作斜撑，钢管以予埋的钢筋头作支点，同时在予埋的异形钢筋内穿扫地横杆作为用手拉葫芦拉拽校正柱墙模板的力点。（3）为控制结构垂直度偏差，对柱模采用二次校正法，第一次在砼浇筑前对模板垂直度进行复测，第二次在砼入模后再进行一次复测纠偏。 3）楼板模板安装：（1）在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。（2）根据模板的排列图，在平面模板下搭设满堂红

10、垂直钢管支撑体系，48×3.5 mm钢管对接立杆。根据楼板的砼重量与施工荷载的大小确定，立杆间距1200 mm，横杆步距1800 mm；楼面板厚25 mm厚胶合板，内楞选用2 80×40×15×3 mm内卷边槽钢，间距为600 mm，外楞用2 100×50×20×3 mm内卷边槽钢，间距为1200 mm。（3）通线调节支柱的高度，地面铺垫脚板。将外楞找平，架调内楞。模板从四周铺起，中间收口。压边时，角位模板通线钉固。（4）楼面模板铺完后，认真检查支架是否牢固，做到板面平整， 接缝规范，整个模板面整洁无杂质。4）梁模板安装：（

11、1）梁底模板：按设计标高调整多功能钢脚手架支顶标高，然后放底模钢楞，再安装梁底模板2.3 mm 厚钢模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的千分之一至三。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（2）用门式钢管脚手架支撑，门架立杆间距600 mm，其管脚底垫上钢板。在钢架支撑上平放梁底模钢楞，钢楞选248×3.5mm钢管，间距900mm。（3）梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板，梁侧模板选用2.3 mm 厚钢模板。当梁高1500mm时，直接支承钢模板的竖钢楞选148×3.5mm钢管，间距900mm，竖钢楞外用一

12、道水平钢楞夹固，采用248×3.5mm钢管，在外楞上每隔900 mm设一付对拉螺栓M 14。当梁高 >1500mm时，直接支承钢模板的竖钢楞选248×3.5mm钢管，间距750mm，竖钢楞外用二三道水平钢楞夹固，采用248×3.5mm钢管，在外楞上每隔750mm设一付对拉螺栓 M18 。（4）对梁高1000以上的深梁加强侧向支撑，保证支撑系统在砼浇筑过程中的侧向稳定。5）楼梯模板安装：楼梯模板支撑，楼梯均与砼墙体或砼柱同时支模同时浇砼。楼梯因楼梯四周均与砼墙体连接，为加快支模速度，采用先浇砼筒体、留插筋再浇楼梯的方法施工。模板先立墙模及楼梯底模，墙模与楼梯交

13、接处做成斜状，踏步处嵌补泡沫塑料块，或嵌补楔形模板再按墙板与楼梯连接筋位置开孔予留插筋，待墙体浇筑砼后凿出泡沫块，再进行楼梯支模施工。6）模板安装时标高、尺寸、轴线要准确。7）模板在拼装时一定要严密，模板的支设尺寸要利用验标允许的负误差，防止胀模。8）混凝土浇灌时要有模板支设人员跟班作业，要认真检查模板有无漏浆，拉结是否有松动，模板是否变形等。9）混凝土拆模时混凝土强度要符合规范及设计图要求。模板底模的拆除，须待砼强度达到设计强度的75以上才能拆除；侧模拆除须保证砼表面不会出现缺角掉边；并应经主管技术人员批准，拆除时不得损坏砼的棱角。八、注意事项1）凡支模不便处，应搭设双排脚手架，使操作者有站

14、立之处，不能冒险作业。2）下部大梁要支承上部施工荷载，应按28D强度考虑，并进行核算后方可拆除下部支柱，否则应保留下部立柱支撑方可进行上部作业。九、模板的质量安全保证体系1）模板安装要点：墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。模板底部要安装定位板密封条，以防墙柱烂根。上部必须安装有效的斜位和支撑以确保砼浇筑时模板的垂直度。墙柱模板必须按设计要求安装对拉螺栓;梁模板安装应先安装底模,待钢筋绑扎完后再封侧模;当梁高大于600mm时,梁侧模应加对拉螺栓;保证拼缝严密,在砼浇筑过程中派专人看护模板,随时检查模板的支撑情况。当梁跨度等于或大于4m时，模板应按跨度的0.3%起拱，当悬臂梁时，按梁长的0.

15、6%起拱。2）安装质量要求模板安装必须保证位置准确无误，模板拼缝严密，支撑系统牢固可靠，不发生变形和位移。模板安装完毕后，测量人员应对模板位置、垂直度、标高、预埋及预留洞的位置等进行检查。现浇结构模板的允许偏差符合有关规定：3）模板拆除拆模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受损后，方可拆除模板。底模：在砼强度符合设计要求后，方可拆除模板。已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设类堆放好。十、模板及支撑体系的验收1）模板施工是本工程施工的重点。由于楼面高度高，梁板断面尺寸大，施工

16、荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。2）支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。3）立杆下垫5060X100mm断面的木枋垫板。4）检查扣件螺栓的拧紧程度。5）纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直上必须剪刀撑全面设置，不可跳跃，钢管与在面呈45°至60°角，夹角用回扣连接牢固。6）单块梁板的模板支撑，支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。十一、防止模板支撑系统失稳的措施1）浇

17、注梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固的固体程度。2）浇注梁板砼时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。十二、模板支撑架搭设和拆除的安全技术措施1）安装安全技术措施应遵守高处作业安全技术规范有关规定。架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。凡遇六级

18、以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、打横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑系统失稳。扣件的紧固是否符合要求，可使用矩板手实测，要4060N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。所有钢管，扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。模板及其

19、支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。施工现场应搭设工作梯，作业人员不得不爬支架上下。模板上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。不准架设探头板及未固定的杆。模板支撑不得使用腐配、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修

20、理，防止塌模伤人。在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。2）拆除安全技术措施模板拆除须待预应力张拉后进行，防止倒塌事故发生。拆模时，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止抛掷模板。高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆

21、牢，不准向下乱扔。工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1、模板支架的构造要求：a、梁板模板支撑架可以根据设计荷载 采用单立杆或双立杆；b、立杆之间必须按步距满设双向水平

22、杆，确保两方向足够的设计刚度；c、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2、立杆步距的设计：a、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b、当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c、支撑架步距以0.9m1.5m为宜，不宜超过1.5m。3、整体性构造层的设计：a、当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设备整体性单或双水平加强层；b、单水平加强层可以每46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c、双水平加强层在支撑

23、架的顶部和中部每隔10m15m设置，四周和中部每10m15m 设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4、剪刀撑的设计：a、沿支架四周外立面应满足立面设剪刀撑；b、中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10m15m 设置。5、顶部支撑点的设计：a、最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜于大于400mm；b、顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c、支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12KN时，可用双扣件；大于12KN时应用顶托方式。6、支撑架搭设的要求：

24、a、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d、地基支座的设计要满足承载力的要求。7、施工使用的要求：a、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十三、

25、柱模板设计计算书 一）、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=500mm； 柱断面宽度H=600mm； 方木截面宽度=80mm； 方木截面高度=100mm； 方木间距l=400mm, 胶合板截面高度=18mm。 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。 二）、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值： 式中 c为混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取2h； T混凝土的入模温度,取20()； V混凝土的浇筑速度，

26、取2.5m/h； 1外加剂影响系数，取1； 2混凝土坍落度影响修正系数，取.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=14.192kN/m2。 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=14.19kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。 三）、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下: 胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×14.19+1.4×3.00)×700.00/1000=14.860kN/m l方木间距,取l=40

27、0mm； 经计算得 M=0.1×14.860×(400.00/1000)2=0.238kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=700×(18)2/6=37800.00mm3 = M/W=0.238×106 /37800.000=6.290N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×14.19+1.4×3)×700×400/106=3.566kN

28、经计算得 =3×3.566×103/(2×700.000×18.000)=0.425N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=14.19×700/1000=9.933kN/m 侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=700.000×18.0003/12=340200.000mm4； a方木间距,取a=400mm； E弹性模量,取E=6000N/mm2； 经计算得 W=0.677×9.9

29、33×400.0004/(100×6000.00×340200.00)=0.84mm 最大允许挠度 W=l/250=400/250=1.60mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 四）、方木验算 方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 方木计算简图 (1) 方木抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×14.190+1.4×3.000)×400/1000=8.491kN/m B截面长边,取B=700mm； 经计算得 M=8.491&#

30、215;(700/1000)2/8=0.520kN.m； 方木截面抵抗矩 W=b×h2/6=800×1002/6=1333333.333mm3； = M/W=0.520×106/1333333.333=0.390N/mm2； 方木的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求! (2) 方木抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×14.190+1.4×3.000)×400×700/106=2.972kN 经计算得 =3×2.972

31、15;103/(2×800.000×100.000)=0.056N/mm2 方木的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求! (3) 方木挠度验算: W=5qB4/(384EI) 其中 q设计荷载(kN/m): q=14.19×400/1000=5.676kN.m I=b×h3/12=800×1003/12=66666666.667mm4 B柱截面长边的长度,取B=700mm； E弹性模量,取E=9000N/mm2； 经计算得 W=5×5.676×7004/(384×9000.00×66666666.

32、67)=0.030mm 允许挠度 W=B/250=700/250=2.800mm 方木的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 十四、梁木模板与支撑计算书 一）、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=350mm， 梁截面高度 H=1000mm， H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径20mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)1500mm。 梁模板使用的方木截面50×100mm， 梁模板截面侧面方木距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N

33、/mm2。 二）、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶

34、面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三）、梁底模板木楞计算 梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四）、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W < f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算

35、的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.00=42.960N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.10×42.960×0.3002=-0.387kN.m f=0.387×106/54000.0=7.160N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×

36、42.960=7.733kN 截面抗剪强度计算值 T=3×7733/(2×1000×18)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.80×1.00=28.80N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.677×28.800×300.04/(100×6000.00×486000.0)=0.542mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 v = 300/250,满足要求! 五）

37、、穿梁螺栓计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×1.00×0.50/2=10.74kN 穿梁螺栓直径为22mm； 穿梁螺栓有效直径为19.8mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=282.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=47.940kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=10.740kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。 每个截面布置2

38、 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六）、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。十五、楼板模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为4.5以下米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.40米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.04米，b1 = 0.75米。 门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用48.0

39、5;3.5mm钢管。 每榀门架之间的距离1.20m，每榀门架内的方木数量3根。 梁底方木截面宽度80mm，高度100mm。 梁底托梁截面宽度100mm，高度120mm。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一）、楼板底方木的计算 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3； I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4； 方木楞计算

40、简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 24.000×0.100×0.610=1.464kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.340×0.610=0.207kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.610=1.220kN/m 经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(1.464+0.207)+1.4×1.220=3.714kN/m 2.强度计算 最大弯矩的计算公式如下: M = ql2/8

41、最大弯矩 M = 1.20×3.71×3.71/8=0.668kN.m 截面应力 =0.668×106/64000.0=10.45N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.5×1.200×3.714=2.228kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2228/(2×60×80)=0.696N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算

42、满足要求! 4.挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: v = 5ql4/384EI 最大变形 v =5×3.095×1200.04/(384×9500.00×6666700.0)=1.319mm 方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 二）、楼板底托梁的计算 楼板底托梁按照集中荷载下连续梁计算 计算简图 楼板底托梁弯矩图(kN.m) 楼板底托梁变形图(mm) 楼板底托梁剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.934kN.m 最大变形 vmax=1.426mm 最大剪力 Qmax

43、=2.926kN 截面应力 =0.934×106/133333.3=7.003N/mm2 楼板底托梁的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 楼板底托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 楼板底托梁抗剪强度计算值 T=3×2926/(2×100×120)=0.366N/mm2 楼板底托梁抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 楼板底托梁的抗剪强度计算满足要求! 三）、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距

44、内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 2×0.400=0.080kN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN 脚手板 3步1设 0.184×1/3=0.061kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.526kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.526 / 1.950 = 0.270kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用42.0×2.5mm

45、钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×1.400)=1.393 2×0.024×(4×1.400)/cos/(4×1.950)=0.060kN/m 水平加固杆采用42.0×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.024×(1×1.400)/(4×1.950)=0.004kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每

46、米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.131kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.401kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力4.416kN，7.314kN 第2榀门架两端点力3.612kN，3.612kN 第3榀门架两端点力7.314kN，4.416kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 11.730kN。 四）、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力

47、设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.401kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 11.730kN； H 脚手架的搭设高度，H = 4.0m。 经计算得到，N = 1.2×0.401×5.000+11.730=14.135kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 14.14kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.203； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.16cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=2.55cm4； h0 门架的高度