扣件式脚手架规范宣讲

1、建筑施工扣件式钢管脚手架建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规安全技术规范范（JGJ130-2011）一、编制背景建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。规范使用期内国家的建设规模、建设工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。同时和本规范配套的相关规范在内容上也做了修订，从而使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。施工现场高大支撑和模板工程数量增多，事故频发。在技术上亟待给予指导和规范。2005年开始对建筑施工扣件式

2、钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）规范的修订工作。于2011年1月28日，住房和城乡建设部下发了关于发布行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的902号公告，公告规定了新的规范标准自2011年12月1日起实施，同时JGJ130-2001规范同时废止。二、本规范的组成 总则、术语和符号、构配件、荷载、设计计算、构造要求、施工（脚手架施工中的一些易出现的问题）、检查与验收、安全管理九部分 三、术语和构配件 扣件式钢管脚手架：为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的各类脚手架与支撑架1外立杆；2内立杆；3横向水平杆；4纵向水平杆；5安全防护栏；

3、6挡脚板；7直角扣件；8旋转扣件；9连墙件；10横向斜撑；11主立杆；12副立杆；13抛撑；14剪刀撑；15垫板；16纵向扫地杆；17横向扫地杆 满堂脚手架和普通型满堂支撑架 加强型满堂支撑架 扣件：符合标准钢管脚手架扣件GB15831 种类： 底座、直角扣件、旋转扣件、对接扣件 可调托撑 主节点 1-立杆；2-横向水平杆；3-纵向水平杆 四：双排脚手架的构造要求、结构性能及其规范修订内容 1、基础2、扫地杆3、纵向水平杆 4、横行水平杆 5、脚手板铺设 6、立杆搭设 7、连墙件的设置 8、剪刀撑搭设 9、门洞和斜道 接头不在同步内（立面） 接头不在同跨内（平面） 1立杆；2纵向水平杆；3横向

4、水平杆纵向水平杆对接接头布置 铺竹笆脚手板时纵向水平杆的构造 1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4竹笆脚手板；5其它脚手板 脚手板的铺设 脚手板对接 脚手板搭接 a)内插式底座内插式底座 b)外套式底座外套式底座扣件式钢管脚手架底座扣件式钢管脚手架底座 1承插钢管；承插钢管； 2钢板底座钢板底座 底座一般采用厚底座一般采用厚8mm，边长，边长150200mm的钢的钢板作底板，上焊板作底板，上焊150mm高的钢管。底座形式有高的钢管。底座形式有内插式和外套式两种。内插式和外套式两种。搭设方法高度竖向间距(h)水平间距（la）每根连墙件覆盖面积（）双排脚手架50m3h3 la40双排悬架50m2

5、h3 la27连墙件布置最大间距（连墙件布置最大间距（h-步距，步距，la-纵距）纵距）剪刀撑斜杆与地面的倾角 a 45 50 60剪刀撑跨越立杆的最多根数 n765剪刀撑跨立杆的最多根数注意事项：1、增加防滑扣件2、在上部图形做法时，加设一道横向水平杆3、搭设一道副立杆（二）双排脚手架的结构性能及其规范修订内容 1、双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件设置层为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏形式表现为前一种，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。但是，如果脚手架的步距过大（

6、超过二米），立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。影响脚手架结构承载力的主要因素跨距和排距连墙件的布置方式和间距扣件的扭紧力矩立杆横截面面积和架体的步距。 2、双排脚手架的使用成熟、经验丰富，本 次修订中改动很少。主要改动内容：1）密目式安全立网自重标准值不应低于0.01kN /。2）密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数不宜小于0.8。3）取消了当26mHs50m时，对允许搭 设高度限制的调整4）强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写得更明确：5）加强了对扣件的质量控制，增加了相应的强制性条文。 8.1.4 扣件进入施工现场应检查产品合格证，扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复

7、试，技术性能应符合现行国并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准家标准钢管脚手架扣件钢管脚手架扣件GB 15831的规的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。形、螺栓出现滑丝的严禁使用。6）对脚手架及其地基基础的阶段检查验收由每搭设完1013米高度后改为68米高度后。单排脚手架的使用已经很少，接近淘汰。五、规范修订的主要内容修订了钢管的规格。取消513.0钢管；为符合焊接钢管尺寸及单位长度重量（GB/T 21835-2008），将原标准中483.5的脚手架用钢管改为48.33.6。对钢管壁厚的下差限制更严格。将原规定壁厚下

8、差为0.5mm改为0.36mm。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。双管立杆脚手架的经济性不好，很少使用，本次修订中予以取消。柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。与建筑结构荷载规范的内容统一。将脚手架上作用的风荷载标准值的计算公式由：wk=.zsw0（w0取n=50的值）修改为： wk=zsw0 （w0取n=10的值）将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85改为0.9。荷载效应组合荷载效应组合计算项目计算项目荷载效应组合荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与纵向、横向水平杆强度与变形变形永久荷载永久荷载+ +施工荷载施工荷载脚手

9、架立杆地基承载力脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁的强度、稳定型钢悬挑梁的强度、稳定与变形与变形永久荷载永久荷载+ +施工荷载施工荷载永久荷载永久荷载+0.9+0.9（施工荷载（施工荷载+ +风荷载）风荷载）立杆稳定立杆稳定永久荷载永久荷载+ +可变荷载可变荷载（不含风荷载）（不含风荷载）永久荷载永久荷载+0.9+0.9（可变荷载（可变荷载+ +风荷载）风荷载）连墙件强度与稳定连墙件强度与稳定单排架，风荷载单排架，风荷载+2.0kN+2.0kN双排架，风荷载双排架，风荷载+3.0kN+3.0kN将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;

10、根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化了开敞式脚手架，对规范中常用脚手架的允许搭设高度重新进行了核算。 常用常用密目式安全立网全密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）连墙件设置立杆横距lb步距h下列荷载时的立杆纵距la(m)脚手架允许搭设高度H2+0.35(kN/m2)2+2+20.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+20.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.5

11、51.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：地面粗糙度为B类，基本风压o =0.4kN/m2 。 增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构造和计算内容。 悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。 规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁结构。 悬挑梁截面高度不应小于160mm。 悬挑钢梁悬挑长度应按设计确定，固定端长度不应小于悬挑长度的1.25倍。 型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点

12、与端部距离为10cm 悬挑梁尾端应有不少于二点和钢筋混凝土梁板结构拉结锚固。 用于锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16。 U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。 型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。左图为U形螺栓固定构造钢压板，100mm*10mm角钢不小于63mm*63mm*6mm1-木楔侧向楔紧2-两根1.5m长

13、18钢筋钢筋拉环锚固 钢筋拉环大样注意：图中所表现两种与建筑结构的锚固方式应该按照混凝土结构设计规范 GB50010中的钢筋锚固的规定 每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作为附加安全措施，在悬挑钢梁受力计算时不考虑其作用。钢丝绳绳卡不少于3个。受力绳应位于卡扣座处绳扣间距为150-200mm末端钢丝绳长度不得少于200mm。钢丝绳与型钢梁夹角大于45度 悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。 悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。 锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等级不得低于C20。在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如果结构角部钢筋

14、较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三脚架等措施。悬挑脚手架特殊部位处理 宽大阳台部位悬挑架布置 （悬挑梁的上拉钢丝绳法 ）楼梯段的悬挑架布置1、与宽大阳台部位悬挑架布置一致2、内置横压梁方法 补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。 满堂脚手架和满堂支撑架 满堂脚手架和普通型满堂支撑架 加强型满堂支撑架 1、满堂脚手架和满堂支撑架结

15、构体系 满堂脚手架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部作业层的施工荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。 满堂支撑架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态。 满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。 当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔5m8m，设置由底至顶的连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑，且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不超过8m时，定义为普通型满堂支撑架； 当

16、连续竖向剪刀撑的间距不大于5m，连续水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不大于6m时，定义为加强型满堂支撑架。 当架体高度不超过8m且施工荷载不大时，扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。 满堂脚手架的支撑布置方法同普通型满堂支撑架。2、满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能 支撑体系设置完善的满堂脚手架或满堂支撑架，在极限荷载作用下的可能破坏形式为： 以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方向的架体大波整体失稳。 架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳 满堂支撑架有可能发生顶步距立杆段的局部弯曲失稳。 通常情况下，架体的极限承载力由架体大波整体失稳时的承载力值确定。当架体的步距过大时，其立杆段的稳定承载力

17、可能低于整体失稳时的承载力。当满堂支撑架的顶步距过大或顶步距以上立杆悬伸长度过大，其立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。 满堂脚手架和满堂支撑架的破坏形式和脚手架结构很相似，都是以某一水平刚度较大的支撑层做为反弯点，发生结构的大波失稳。因此，在计算方法上可以归为同一类。 满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点显示，剪刀撑体系及其布置决定了其对架体大波失稳的约束作用，从而将很大程度上影响到架体的极限承载力。分析表明：影响架体承载力的主要因素有： 立杆的纵、横向间距（立杆的横截面面积立杆所支撑的工作面的面积 ） 竖向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量 纵、横向水平杆的步距 架体上活荷载的加

18、载方式。 规范中对架体的计算公式适用范围： 满堂脚手架：立杆间距0.91.3m，架体高宽比2.0，结构跨数不少于45跨。 满堂支撑架：立杆间距0.41.2m，架体高宽比2.02.5，结构跨数不少于48跨。 此范围基本涵盖了结构施工的常用范围。如所使用架体不满足以上条件，应采取加大架体范围或设置与建筑结构刚性连接的方法。 满堂脚手架和满堂支撑架的设计荷载架体上的荷载应根据实际情况确定。永久荷载包含架体结构的自重，构、配件的重量和架体所承托的支承梁、板的重量。可变荷载包含施工荷载和风荷载。用于轻型钢结构及空间网格结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为2.0 kN/m2，用于普通钢结构施工的满堂脚手

19、架的均布荷载最低值为3.0 kN/m2。序号序号步距步距（m m）立杆间距立杆间距（m）支架最大支架最大高宽比高宽比下列施工荷载时最大下列施工荷载时最大允许高度（允许高度（m）2 kN/m23 kN/m211.71.81.2 21.21.22 21792 21.0 01.01.02 230243 30.9 90.90.92 236364 41.51.3 31.31.32 21895 51.2 21.21.22 2231661.0 01.01.02 2363170.9 90.90.92 2363681.21.3 31.31.32 2201391.2 21.21.22 22419101.0 01.

20、01.02 23632110.9 90.90.92 23636120.91.0 01.01.02 23633130.9 90.90.92 23636常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸 满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m；满堂脚手架的高宽比不宜大于3；施工层不得超过1层。 当高宽比大于2时，应在架体的四周和内部水平间隔6m9m，竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。 当当满堂脚手架立杆间距不大于1.5m1.5m，架体四周及中间与建筑物结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3

21、.6m时，可按双排脚手架的规定进行计算。 满堂支撑架搭设高度不宜超过30m；满堂支撑架的高宽比不应大于3；立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面的长度a不应超过0.5m。 当高宽比超过本规范附录所给限值（大于2或2.5）时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m，竖向间距应为2m3m。 当满堂支撑架小于4跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。当架体未设置连墙件与建筑结构连接应符合下列要求：1）支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过5.2m；2）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不应大于7.5kN/m2；3）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）

22、总和的均布线荷载标准值不应大于7kN/m。满堂脚手架和满堂支撑架的搭设构造规定和单、双排脚手架相同。 立杆接长接头必须采用对接扣件连接。 水平杆长度不宜小于3跨。杆件的接头布置规定和单、双排脚手架相同。 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向水平杆的夹角应为4560，剪刀撑的固定与接长的规定和单、双排脚手架相同。 满堂支撑架顶部可调托撑的螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合梯型螺纹的规定；支托板厚不应小于5，螺杆与支托板应焊牢，焊缝高度不得小于6；螺杆与螺母旋合

23、长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑的抗压承载力设计值不应小于40 kN。满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。满堂脚手架和满堂支撑架使用中应注意的问题 当架体平台上的施工荷载集中于一侧，分布很不均匀时，架体的承载力下降较大。 当架体高度不大，施工荷载很大时，底部立杆可能受偏心力作用，影响承载力。 当支撑高度超过8m，或施工总荷载大于 15kN/，或集中线荷载大于 20kN/m 的支撑 架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距 离与水平剪刀撑间距不宜超过 8m六、规范中的强制性条文 3.4.3 可调

24、托撑抗压承载力设计值不应小于可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于，支托板厚不应小于5。 6.2.3 主节点处必须设置一根横向水平杆，主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。用直角扣件扣接且严禁拆除。 6.3.3 脚手架立杆基础不在同一高度上时，脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图（图6.3.3）。）。图图6.3.3 纵、横向扫地杆构造

25、纵、横向扫地杆构造1横向扫地杆；横向扫地杆；2纵向扫地杆纵向扫地杆6.3.5 单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。件连接。6.4.4 开口型脚手架的两端必须设置连墙件，开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并且不应大于并且不应大于4m。6.6.3 高度在高度在24m及以上的双排脚手架应在及以上的双排脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须

26、在外侧两以下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置（图置（图6.6.3）。）。图6.6.3 高度24m以下剪刀撑布置6.6.5 开口型双排脚手架的两端均必须设置开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。横向斜撑。7.4.2 单、双排脚手架拆除作业必须由上而下单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。两步时，应增设连墙件加固。