《建筑基坑支护技术规程》JGJ1202012培训ppt

1、建筑基坑支护技术规程建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）唐山曹妃甸筑城建筑工程检测有限公司王新 我国法律规范体系 我国规范体系,规范持续不断修订完善 汇报本人参编规范的情况： 参编行业标准：建筑基坑支护技术规程 金属屋面与采光顶技术规程 参编的广东省标准：建筑结构荷载规范 高层建筑钢-混混合结构技术规程 主编的广东省标准：钢结构设计技术规程 现浇混凝土空心楼盖技术规程 基坑支护：岩土和结构两个专业的结合基坑支护：岩土和结构两个专业的结合 介绍1.修订内容 2.从结构专业看基坑规程 两版规程依据背景: 工程数量 基坑深度 设计主体的演变、质量保证体系的完善、注册师制度的施行 从业人员

2、地下空间的开发 大量地方规程的颁布 主编风格 数易其稿：从内容增加较多、有争议精简、统一 形式改变较大：表达更直接、对初学者更易理解 内容改变不太多：吸收成熟的成果 1.0.2适用范围：适用于一般地质条件下临时性临时性建筑建筑基坑基坑支护的勘察、设计、施工、检测、基坑开挖与监测。 对湿陷性土、多年冻土、膨胀土、盐渍土等特殊土或岩石湿陷性土、多年冻土、膨胀土、盐渍土等特殊土或岩石基坑基坑，应结合当地工程经验应用本规程。 关键词：临时性临时性建筑建筑基坑基坑 二、二、建筑基坑支护技术规程建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）增加及调）增加及调整的主要内容和强制性条文整的主要内容和强制性条文

3、 一、一、基本规定 3.1.1基坑支护设计应规定其设计使用期限。基坑支护的设计使用期限不应小于一年。 关键词：设计使用期限 使用年限:对设计、施工、建设各方的影响 基坑支护是临时措施 可靠度 荷载一般不需考虑长期作用、材料耐久性。 避免超越设计状况， 支护结构的支护期限规定不小于一年，一年中的不同季节，地下水位、气候、温度等外界环境的变化会使土的性状及支护结构的性能随之改变， 3.1.2基坑支护应满足下列功能要求：基坑支护应满足下列功能要求： 1.1.保证基坑周边建（构）筑物、地下管线、保证基坑周边建（构）筑物、地下管线、道路的安全和正常使用；道路的安全和正常使用； 2.2.保证主体地下结构的

4、施工空间。（保证主体地下结构的施工空间。（新增新增强条）强条） 本条规定了基坑支护应具有的两种功能。 A:应具有防止基坑的开挖危害周边环境的功能，这是支护结构的首要的功能。 B:应具有保证工程自身主体结构施工安全的功能.应为主体地下结构施工提供正常施工的作业空间及环境，提供施工材料、设备堆放和运输的场地、道路条件，隔断基坑内外地下水、地表水以保证地下结构和防水工程的正常施工。 支护结构的设计和施工应把保护基坑周边环境安全放在重要位置。 该条规定的目的，是明确基坑支护工程不能为了考虑本工程项目的要求和利益，而损害环境和相邻建（构）筑物所有权人的利益。 3、支护结构设计时应采用：承载能力极限状态（

5、细化了8点）和正常使用极限状态（细化了4点），结构重要性系数未变。协调结构规范与岩土规范表达方式1.明确了：结构按分项系数表达岩土按按安全系数表达2.对承载能力极限状态，由材料强度控制的结构构件的破坏类型采用极限状态设计法，荷载效应采用荷载基本组合的设计值，抗力采用结构构件的承载力设计值并考虑结构构件的重要性系数。3.涉及岩土稳定性的承载能力极限状态，采用单一安全系数法，本规程的修订，对岩土稳定性的承载能力极限状态问题恢复了传统的单一安全系数法，一是由于新制定的国家标准工程结构可靠性设计统一标准GB501532008中明确提出了可以采用单一安全系数法，不会造成与基本规范不协调统一的问题；二是由

6、于国内岩土工程界目前仍普遍认可单一安全系数法，单一安全系数法也适于岩土工程问题。4.以支护结构水平位移限值等为控制指标的正常使用极限状态的设计表达式也与有关结构设计规范保持一致。协调结构规范与岩土规范表达方式 3.1.5支护结构、基坑周边建筑物和地面沉降、地下水控制的计算和验算应采用下列设计表达式： 1承载能力极限状态 1）支护结构构件或连接因超过材料强度或过度变形的承载能力极限状态设计，应符合下式要求： （3.1.5-1） 对临时性支护结构，作用基本组合的效应设计值应按下式确定： （3.1.5-2） 2正常使用极限状态 由支护结构的位移、基坑周边建筑物和地面的沉降等控制的正常使用极限状态设计

7、，应符合下式要求： （3.1.5-4）结构荷载组合简介（非本规范内容）材料强度设计值=材料强度标准值/材料分项系数（非本规范内容）钢材牌号钢材厚度（mm）强度设计值强度标准值强度极限值抗拉、抗压、抗弯fa、fa抗剪fav端面承压（刨平顶紧）fce抗拉、抗压、抗弯fak、fakfauQ235162151253252353751640205120225375406020011521537560100190110205375Q345163151854003454701635300175325470355027015529547050100250145275470 3.1.6支护结构构件按承载能力极限

8、状态设计时， 1.作用基本组合的综合分项系数不应小于1.25。 2.对安全等级为一级、二级、三级的支护结构，其结构重要性系数分别不应小于1.1、1.0、0.9。 3.各类稳定性安全系数应按本规程各章的规定取值。3.1.8 基坑支护设计应按下列要求设定支护结构的水平位移控制值和基坑周边环境的沉降控制值：1当基坑开挖影响范围内有建筑物时，支护结构水平位移控制值、建筑物的沉降控制值应按不影响其正常使用的要求确定，并应符合现行国家标准建筑地基基础设计规范GB50007中对地基变形允许值的规定；当基坑开挖影响范围内有地下管线、地下构筑物、道路时，支护结构水平位移控制值、地面沉降控制值应按不影响其正常使用

9、的要求确定，并应符合现行相关标准对其允许变形的规定；2当支护结构构件同时用作主体地下结构构件时，支护结构水平位移控制值不应大于主体结构设计对其变形的限值；关键词：地基变形允许值1.常规设计：上部结构独立设计基础设计：承载力计算、沉降验算2.设计规范、施工规范、验收规范一套系列规范又相互独立3.房屋鉴定一直到送审稿还有具体规定，最后定稿取消北京市地方标准建筑基坑支护技术规程DB11/489-2007中规定，“当无明确要求时，最大水平变形限值：一级基坑为0.002h，二级基坑为0.004h，三级基坑为0.006h。”新修订的深圳市标准深圳地区建筑深基坑支护技术规范湖北省地方标准基坑工程技术规程DB

10、42/159-2004中规定，“基坑监测项目的监控报警值，如设计有要求时，以设计要求为依据，如设计无具体要求时，可按如下变形量控制：重要性等级为一级的基坑，边坡土体、支护结构水平位移（最大值）监控报警值为30mm；重要性等级为二级的基坑，边坡土体、支护结构水平位移（最大值）监控报警值为60mm。3.1.14土压力及水压力计算、土的各类稳定性验算时，土、水压力的分、合算方法及相应的土的抗剪强度指标类别应符合下列规定：1对地下水位以上的各类土，土压力计算、土的滑动稳定性验算时，对粘性土、粘质粉土，土的抗剪强度指标应采用三轴固结不排水抗剪强度指标ccu、cu或直剪固结快剪强度指标ccq、cq，对砂质

11、粉土、砂土、碎石土，土的抗剪强度指标应采用有效应力强度指标c、；2对地下水位以下的粘性土、粘质粉土，可采用土压力、水压力合算方法，土压力计算、土的滑动稳定性验算可采用总应力法；此时，对正常固结和超固结土，土的抗剪强度指标应采用三轴固结不排水抗剪强度指标ccu、cu或直剪固结快剪强度指标ccq、cq，对欠固结土，宜采用有效自重压力下预固结的三轴不固结不排水抗剪强度指标cuu、uu；3 对地下水位以下的砂质粉土、砂土和碎石土，应采用土压力、水压力分算方法，土压力计算、土的滑动稳定性验算应采用有效应力法；此时，土的抗剪强度指标应采用有效应力强度指标c、，对砂质粉土，缺少有效应力强度指标时，也可采用三

12、轴固结不排水抗剪强度指标ccu、cu或直剪固结快剪强度指标ccq、cq代替，对砂土和碎石土，有效应力强度指标可根据标准贯入试验实测击数和水下休止角等物理力学指标取值；土压力、水压力采用分算方法时，水压力可按静水压力计算；当地下水渗流时，宜按渗流理论计算水压力和土的竖向有效应力；当存在多个含水层时，应分别计算各含水层的水压力；4有可靠的地方经验时，土的抗剪强度指标尚可根据室内、原位试验得到的其他物理力学指标，按经验方法确定。 粘质粉土可采用总应力法 砂质粉土应采用土压力、水压力分算方法二、支挡式结构二、支挡式结构1、支挡式结构包括锚拉式结构、支撑式结构、悬臂式结构（双排桩）、（支护结构与主体结构

13、结合的）逆作法。2、根据结构的具体形式与受力、变形特性等采用不同的分析方法。3、要针对不同的设计工况进行结构分析，并应按其中最不利作用效应进行支护结构设计。4、4.1.44.1.10在原规范的附录中。引入一个新名词 2.1.6支挡式结构retainingstructure 以挡土构件和锚杆或支撑为主的，或仅以挡土构件为主的支护结构。 锚拉式结构 支撑式结构 悬臂式结构 双排桩 支护结构与主体结构结合的逆作法 取消逆作拱墙一章 新增双排桩一节土压力土压力计算新旧规范差异图3.4.2土压力计算1.基坑底以下主动土压力3.1.14土压力及水压力计算、土的各类稳定性验算时，土、水压力的分、合算方法及相

14、应的土的抗剪强度指标类别应符合下列规定：1对地下水位以上的各类土，土压力计算、土的滑动稳定性验算时，对粘性土、粘质粉土，土的抗剪强度指标应采用三轴固结不排水抗剪强度指标ccu、cu或直剪固结快剪强度指标ccq、cq，对砂质粉土、砂土、碎石土，土的抗剪强度指标应采用有效应力强度指标c、；2对地下水位以下的粘性土、粘质粉土，可采用土压力、水压力合算方法，土压力计算、土的滑动稳定性验算可采用总应力法；此时，对正常固结和超固结土，土的抗剪强度指标应采用三轴固结不排水抗剪强度指标ccu、cu或直剪固结快剪强度指标ccq、cq，对欠固结土，宜采用有效自重压力下预固结的三轴不固结不排水抗剪强度指标cuu、u

15、u； 3 对地下水位以下的砂质粉土、砂土和碎石土，应采用土压力、水压力分算方法，土压力计算、土的滑动稳定性验算应采用有效应力法；此时，土的抗剪强度指标应采用有效应力强度指标c、，对砂质粉土，缺少有效应力强度指标时，也可采用三轴固结不排水抗剪强度指标ccu、cu或直剪固结快剪强度指标ccq、cq代替，对砂土和碎石土，有效应力强度指标可根据标准贯入试验实测击数和水下休止角等物理力学指标取值；土压力、水压力采用分算方法时，水压力可按静水压力计算；当地下水渗流时，宜按渗流理论计算水压力和土的竖向有效应力；当存在多个含水层时，应分别计算各含水层的水压力； 4有可靠的地方经验时，土的抗剪强度指标尚可根据室

16、内、原位试验得到的其他物理力学指标，按经验方法确定。 2在支护结构土压力的影响范围内，存在相邻建筑物地下墙体等稳定界面时，可采用库仑土压力理论计算界面内有限滑动楔体产生的主动土压力，此时，同一土层的土压力可采用沿深度线性分布形式； 3需要严格限制支护结构的水平位移时，支护结构外侧的土压力宜取静止土压力； 4有可靠经验时，可采用支护结构与土相互作用的方法计算土压力。稳定性验算1.悬臂式支挡结构1.抗倾覆计算嵌固深度1.悬臂式支挡结构 Kem嵌固稳定安全系数；安全等级为一级、二级、三级的悬臂式支挡结构， Kem分别不应小于1.25、1.15； 悬臂式支挡结构可不进行抗滑移、抗整体稳定性、抗隆起稳定

17、性验算 按抗倾覆计算的嵌固深度大于抗滑移、抗整体稳定性、抗隆起计算的嵌固深度 悬臂式支挡结构与原规范相同2.单层锚杆和单层支撑支挡结构dp2a2ak0akpkpkKem嵌固稳定安全系数；安全等级为一级、二级、三级的锚拉式支挡结构和支撑式支挡结构， Kem分别不应小于1.25、1.2、1.15； 原规程对支挡式结构弹性支点法的计算过程的规定是：先计算挡土构件的嵌固深度，按原规程规定的确定挡土构件嵌固深度后，一些原本需要验算的稳定性问题自然满足要求了。但这样带来了一个问题，嵌固深度必须按原规程的计算方法确定，假如设计需要嵌固深度短一些，可能按此设计的支护结构会不能满足原规程未作规定的某种稳定性要求

18、。另外对有些缺少经验的设计者，可能会误以为不需考虑这些稳定性问题，而忽视必要的土力学概念。2.单多层锚杆支挡结构整体稳定性验算单多层锚杆支挡结构 增加了锚杆拉力对圆弧滑动体圆心的抗滑力矩项 为了适用于地下水位以下的圆弧滑动体，并考虑到滑弧同时穿过砂土、粘性土的计算问题，对原规程整体滑动稳定性验算公式作了修改。单多层锚杆支挡结构 Ks圆弧滑动整体稳定安全系数；安全等级为一级、二级、三级的锚拉式支挡结构， Ks分别不应小于1.35、1.3、1.25；锚杆和支撑支挡结构挡土构件底抗隆起稳定性锚杆和支撑支挡结构锚杆和支撑支挡结构本规程验算公式取转动点在最下道支撑或锚拉点处。在平衡力系中，桩、墙在转动点

19、截面处的抗弯力矩被忽略不计。双排桩结构的嵌固稳定性4.12.5双排桩结构的嵌固稳定性应符合下式规定（图4.12.5）：（4.12.5）式中：Kem嵌固稳定安全系数；安全等级为一级、二级、三级的支挡式结构，Kem分别不应小于1.25、1.2、1.15； 6、排桩设计 排桩的桩型与成桩工艺的描述。 4.3.5条对支护桩的桩身混凝土强度等级、钢筋配置和混凝土保护层厚度等方面的要求。 构造措施：4.3.8、4.3.9 7、排桩施工与检测 主要桩型的施工要求在现行国家行业标准建筑桩基技术规范JGJ94中已作规定。本规程仅对桩用于基坑支护时的一些特殊施工要求进行了规定，对桩的常规施工要求不再重复。 8、地

20、下连续墙设计 目前地下连续墙在基坑工程中已有广泛的应用，尤其在深大基坑和环境条件要求严格的基坑工程，以及支护结构与主体结构相结合的工程。 其他内容（施工与检测）与排桩类似 9、锚杆设计（使用最广泛，调整较大） 锚杆的应用 锚杆的极限抗拔承载力：Kt锚杆抗拔安全系数；安全等级为一级、二级、三级的支护结构， Kt分别不应小于1.8、1.6、1.4；应通过抗拔试验确定。 锚杆的自由段长度越长，预应力损失越小，锚杆拉力越稳定。 4.7.74.7.15描述很详细。 10、锚杆施工与检测 锚杆成孔是锚杆施工的一个关键环节。 锚杆张拉锁定：张拉锁定时，张拉值大于锚杆轴向拉力标准值，然后将拉力降至锁定值的1.

21、11.15倍进行锁定。第一，是为了在锚杆锁定时对每根锚杆进行过程检验，当锚杆抗拔力不足时可事先发现，减少锚杆的质量隐患。第二，通过张拉可检验在设计荷载下锚杆各连接结点的可靠性。第三，可减小锁定后锚杆的预应力损失。 11、内支撑结构设计（条件非常复杂时采用） 结构选型原则5条。 内支撑结构宜采用超静定结构；在复杂环境或软弱土质中，应选用平面或空间的超静定结构。内支撑结构，应考虑支护结构个别构件的提前失效而导致土压力作用位置的转移，并宜设置必要的赘余支撑。 施工与检测 12、支护结构与主体结构的结合及逆作法 支护结构与主体结构相结合的工程类型可采用以下几类：1)周边地下连续墙“两墙合一”结合坑内临

22、时支撑系统；2)周边临时围护墙结合坑内水平梁板体系替代支撑；3)支护结构与主体结构全面相结合。 13、双排桩设计（新增加） 双排桩结构是本规程的新增内容。实际的基坑工程中，在某些特殊条件下，锚杆、土钉、支撑受到实际条件的限制而无法实施，而采用单排悬臂桩又难以满足承载力、基坑变形等要求或者采用单排悬臂桩造价明显不合理的情况下，双排桩刚架结构是一种可供选择的基坑支护结构形式。 目前基坑支护规范中尚没有提出双排桩结构计算方法，使得一些设计者对如何设计双排桩还处于一种模糊状态。本规程根据以往的双排桩工程实例总结及通过模型试验与工程测试的研究，提出一种双排桩的设计计算的简化实用方法。 双排桩的排距、刚架梁高度是双排桩设计的重要参数。ydakas0. 三、土钉墙三、土钉墙1、稳定性验算：土钉墙是分层开挖、分层设置土钉及面层形成的。每一开挖状况都可能是不利工况，也就都需要对每一开挖工况对土钉墙进行整体滑动稳定性验算。本条的圆弧滑动条分法保持原规程的方法，该方法在原规程颁布以来，一直广泛采用，大量工程应用证明是符合实际情况的，本次修订继续采用。 2、土钉承载力计算：表5.2.5有