联排别墅住宅设计

1、联排别墅住宅设计一、概述1. 工程概况本工程项目位于XX区，XX路，总建筑面积932肘；1号楼为一个住宅项目, 为三层联排住宅。2. 工程地质条件(1) 地形、地貌：拟建场地原为荒地，目前场地空旷，并已进行了平整， 地势较平坦，原有明浜已回填成暗浜。场地地貌单元届滨海平原类型。(2) 主要地层特性：1素填土 0.50m厚 2浜填土 1.10m厚 粉质粘土 0.30m厚 淤泥质粘土 3.00厚粉质粘土 10.0m厚砂质粉土 1.80m厚3. 设计深度完成施工图深度要求。二、建筑设计1. 设计要求在“适用、经济、美观”的原则下，完成本工程的建筑设计；基本设计要求 如下：(1) 总建筑面积932 m

2、20(2) 建筑层数三层，建筑总高度 9.900米(室外地面算至檐口顶)。(3) 耐火等级二级，抗震等级7度，使用年限50年。(4) 本项目为联排别墅住宅，包括 01、02、03、04四个单元。(2)套型面积：01、04室：221肘；卫生问(3),中厨(1),西厨(1),起居室(1),卧室(3) ,活动室(1)。02、03室：236肘；卫生问(5),中厨(1),西厨(1),起居室(1),卧室(3) ,活动室(1),佣人房(1)。2. 建筑施工图内容(图纸详见附件)(1) 图纸目录、建筑设计总说明(含门窗表、装修表)；(2) 各层平面图；(3) 主要立面图和剖面图；(4) 楼梯大样；(5) 厨卫

3、详图；(6) 墙身大样。三、结构设计1.1框架结构设计任务书1.1.1设计资料(1) 气象条件基本风压0.35KN/m2;基本雪压0.25 KN/m2.(2) 抗震设防七度近震。(3) 层面做法： 二毡三油防水层；冷底子油热玛蹄脂二道；水泥石保湿层(200m册)；20m册水泥砂浆找平层；：120mmt钢筋混凝土整浇层；吊顶(或粉底)。(4) 楼面做法： 水磨石地面；120mnB钢筋混凝土整浇层；粉底(或吊顶)。混凝土强度等级为C30,纵筋2级，箍筋1级。1.1.2设计内容(1) 确定梁柱截面尺寸及框架计算简图(2) 荷载计算(3) 框架纵横向侧移计算；(4) 框架在水平及竖向力作用下的内力分析

4、；(5) 内力组合及截面设计；(6)节点验算。1.2 框架结构设计计算1.2.1梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定(1) 初估截面尺寸 柱：一、二、三层:bx h=500mmx 500mm。 梁：L1=b x h=300mmX 600mmL2=b x h=300mmX 600mm(2) 梁的计算跨度以上柱形心线为准，由于建筑轴线与墙轴线不重合，故建筑轴线与结构计算跨度相同，见图中所示。底层柱高度：h=3.9m+0.45m+0.5m=4.85m,其中3.9m为底层层高,0.45m 为室内外高差，0.5m为基础顶面至室外地面的高度，其它柱高等丁层高，即3.3m, 由此得框架计算简图'.6<

5、;L5)LA(L5)L£<L5)L&CL55L£<L5>L6<L5>L6<L5)Lfc<L5)Lt<L5>LGCL55 gCQCOCO1 fiLCL KCQCQCQ於*寸力Ife告1 二cPCOCOCOL6<L5>COi1> e图3-2框架梁编号图3-3梁的计算跨度1.2.2荷载计算(1)屋面均布包载按屋面的做法逐项计算均布荷载，计算时注意：吊顶处不做粉底，无吊顶处 做粉底，近似取吊顶，粉底为相同重量二毡三油防水层0.35KN/m20.05 KN/m2200mm厚泡沫混凝土保温层一 20.2 X

6、 6=1.2KN/m2120mm厚现浇板20.12X 25=3 KN/m15 mm厚吊顶与粉底20.015X 17= 0.2 6KN/m225.26 KN/m2因为本设计中屋面在二 三层中均有所以要分项计算。三层屋面包载标准值:5.26X (7.2+3.6+0.5+0.5) X (6.6+0.5) =461 KN0.25X (7.2+0.5+3.6+0.5) X (6.6+0.5) =21 KNG8=461+21X 0.5+36.3X 4+30.96+6X 10.1+10X 24.1/2+(282+438)/2=1189 KN二层屋面包载标准值:G7=3091+147X 0.5+36.3X 4

7、+2 X 11.3+18X 30.96+9X 5.51+40X 10.1+ (24.1 X44) /2+ (1316+1450+445+640 /2+86+19=6904 KN(2)楼面均布包载按楼面做法逐项计算;水磨石地面0.65KN/m2120厚现浇板0.12X 25=3 KN/m2吊顶与粉底0.015X 17= KN/m2共计3.91 KN/m2三层楼面均布荷载因为该层设有小水箱，因此要将水箱荷载转化为均布荷载，20吨水箱在7.2X5.6房间内转化后的均布荷载约为5.0 KN/m2。(7.2+0.5) X ( 5.6+0.5) X 9.65=453.261KN其中9.65为细石混凝土(5

8、0厚)，水转化后的均布荷载120厚的现浇板和吊冷底子油热玛蹄脂二道顶与粉底的荷载标准值之和。因此八层楼面的荷载为：(5.6X 2+0.5) X3.6X 1+0.5) X 4.15X2+ (7.2X 1+0.5) X ( 5.6X 1+0.5) X4.15+453.261=1046.338KN其它层楼面荷载：(5.6X 2+0.5) X (3.6X14+0.5) X 4.15+ (5.6+0.5) X (3.6X12+0.5) X 4.5+(4.2+0.5) X (3.6+0.5) X4.15X 4+ (7.2+0.5) X (7.2+0.5) X4.15X 2=4389.704KN(3) 屋面

9、均布活荷载雪荷载标准值：(10X 3.6+0.5) X ( 6.6X 2+2.4+0.5) X 0.25=147 KN计算重力荷载代表值时，由于设计的可上人屋面，因此取荷载为1 .5KN/m 2,此时雪荷载考虑。三层屋面活荷载标准值：(5.6X 2+0.5) X (3.6+0.5) X1.5X2+ (5.6X 1+0.5) X ( 7.2X 1+0.5) X 1.5+(7.2+0.5) X ( 5.6+0.5) X 1.5=284.82 KN二层屋面活荷载标准值：(5.6X 3+0.5) X (7.2X 4+0.5) X 1.5+(7.2+0.5) X (7.2+0.5) X 1.5X 2+(

10、3.6+0.5)X (4.2+5.6X 3+4.2+0.5) X1.5X 2+ (5.6+0.5) X ( 7.2+0.5) X 1.5=1324.77 KN(4) 楼面均布活荷载楼面均布活荷对旅馆的一般房间为1.5 KN/m2;走廊、楼梯、门厅等处取为2.0 KN/m2为了计算方便，此处偏安全地同意取均布活荷载2.0 KN/m2楼面均布活荷载标准值为：(10X 3.6+0.5) X (6.6X 2+2.4+0.5) X 2=1175 KN(5) 梁柱自重(包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量)梁侧、梁底抹灰近似按加大了梁宽考虑每根重量计算见例0.34X 0.7X 6.1 X 25=36.3KN表3-

11、1梁柱自重编勺截面(m2)长度(m)根数每根重量(KN )L10.3X 0.66.12836.3L20.3X 0.61.91411.3Z10.5X 0.54.854435.4Z20.5X 0.53.326424.1(6)墙体自重墙体均为240厚，两面抹灰，近似按加厚墙体考虑抹灰重量。单位面积上墙体重量为0.28X 19=5.32KN/m2卫生间墙厚为 180:0.2X 19=3.8 KN/m2墙体自重计算见表：考虑墙体上有门和窗，所以墙净重按80%折算.表3-2墙体自重墙体每片面积(m2)片数重量(KN )折算重量(KN )底层纵墙3.1 X 4.23322861829底层横墙6.1 X 4.

12、21317721550标准层纵墙3.1 X 2.853516451316标准层横墙6.1 X 2.71916651450卫生间纵墙1.71 X 2.8524445445卫生间横墙2.6X 2.724640640女儿墙纵墙1.2X 10X 3.628686女儿墙横墙1.2X ( 6.6 X 2+2.4)11919(7)荷载分层总汇。顶层重力荷载代表值包括：屋面包载，50%勺均布活荷载，纵横墙自重、楼 面上、下各半层的柱及纵横墙体自重。其它层重力荷载代表值包括：楼面包载；50%勺楼面均布活荷载；纵横梁自 重，露面上下半层的柱及纵横墙体自重。将上述分项荷载相加，得集中丁各层楼面的重力荷载代表值如下：

13、第三层：G3=8976KN第二层：G2=8976KN第一层：G1=10196KN1.2.3水平地震作用下框架的侧移验算.(1)横梁线刚度.混凝土 C30, Ec=3X 107KN/m2 , fe=1.5N/mm2在框架结构中为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取1=1.510 (I。为梁的截面惯性矩)；对中框架梁取1=2.0 I。,、3建筑物总重力荷载代表值 £ Gi为:29169KNi=1横梁线刚度计算结果列丁表表3-3横梁线刚度梁号L截面bx h (m2)跨度L ( m)I0=bh3/124 m边框架梁中框架梁Ib=2.0/4、I0 (m )Kb=EIb

14、/L (KNm )Ib=2.0 I0(m4)Kb=EIb/L (KNm )Li0.3X 0.66.6-35.4 X 10-38.x 1043.68 X 10L20.3X 0.62.45.4 x 10-38.1 x 10-3410.1 x 10L30.25 X 0.66.64.5 X 10-39 x 10-3一 44.09 X 10（2）横向框架柱的侧移刚度D值计算.柱线刚度歹0 丁下表表3 4柱线刚度柱号（Z）截面（m ）柱高度h （m ）惯性矩Ic=bh3/12(m4)线刚度KcKc=EIc/hZ10.5X 0.54.855.21 X 10-343.22 X 10Z20.5X 0.53.3-

15、35.21 X 10一，一44.74 X 10横向框架侧移刚度D值计算见下表表3- 5横向框架侧移刚度 D值计算层柱类型K =2&（ 一般层） 2KcK方底层）K(一般层)皿2+K0.5+K y° * (底层)2+K12 DEKcQkN/m)根数底层边框边柱3.68/3.22=1.1430.52385914边框中柱(3.68+10.1)/3.22=4.280.761125014中框边柱4.09/3.22=1.270.541888718中框中柱(4.09+3.25)/3.22=2.280.6501067718E D436520二二 层边框边柱(3.68+3.68) /(2*4.

16、74 ) =0.780.281146774边框中柱(3.68+10.1)*2/ (2*4.74)=2.910.593309734中框边柱(4.09+4.09) /(2*4.74 ) =0.860.3011572218中框中柱(4.09+3.25) */(2*4.74 ) =1.550.4372282518E D876446三层楼梯 间柱边框边柱(3.68+3.68) /(2*4.74 ) =0.780.281146778中框中柱(4.09+4.09) /(2*4.74 ) =0.860.301157222E D148860(3)横向框架的自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结

17、构基频的一种近似方法。 将结构按质量分布情况简化成无限点的悬臂 直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式， 这样，只要求出结构顶点位移，就可按下式得 到结构的基本周期：T1 =1.7: ° 3T式中ao基本周期调整系数。考虑非承重填充墙时取 0.6 T框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震 力及位移，T是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假象框架顶点位移, 然后由AT求出Ti,在用Ti求得框架结构的底部剪力，进而求出框架多层剪力 和结构真正的位移。表3-6横向框架顶点位移层次Gi (KN )EGi (KN )Di (KN/m )层间相对位移8 =E Gi/ Di

18、i38976428088764460.04880.25028976517848764460.05910.2011110196619804365200.1420.142Ti=T1 =1.7a0VT=1.7X 0.6X 70.343 =0.597 (s)(4) 横向地震作用计算在工类场地二区，结构的特征周期Tg和地震影响系数a max为：Tg=0.35 (s)a max=0.08由丁 Ti=0.597 (s) >1.4=1.4X 0.35=0.49 (s),应考虑顶点附加地震作用。按底部剪力法求得基部剪力，若按GiHi分配给各层顶点，则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基l. G

19、iHiFE Fi=本符合实际，但对结构上部，水平作用小丁按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对周期较长的结构相差更大，地震的宏观震害也表明，结构上部往往震 害严重。因此引入a n,即顶部附加的影响，且使修正后的剪力分布与实际更加 吻合。由丁本设计中有突出屋面的小塔楼，因此由丁考虑鞭梢效应，通常将按顶部剪力法计算分配给小塔楼质点上的等效地震力加大，抗震规范规定放大系数取 了增大的地震作用离用丁设计其自身以及与其相连接的结构构件，附加应力 Fn加到主体结构顶部。a n= 0.08 T 1+0.01=0.08 X 0.597+0.01=0.0578结构横向总水平地震作用标准值：Fek= (TgZ

20、 T 1) 0.9 X a max x 0.85 £ Gi i 4=2656KN顶点附加水平地震作用 Fn= a n F ek=0.0578 X 2656=31.46KN各层横向地震剪力见表如下表3- 7各层横向地震作用及楼层地震剪力层次hiHiGiGiHiGiHi8Z GjHjjmFiVi33.311.4589761027750.1122802498.323.38.158976731540.080200.22698.514.854.8510196494510.0541352833.5注：1 Fn只加入主体的顶层即2层2 突出屋面的第3层V3=3F3(5) 横向框架抗震变形验算.多遇

21、地震作用下，层问弹性位移验算见下表表3 8横向变形验算层次层间男力Vi(KN )层间刚度Di(KN)层间位移ViZDi (m )层局(m )层间相对弹性转角0 e32498.38764460.00293.31Z113722698.58764460.00313.31Z106412833.5101960.00654.851/746层间弹住B相对转角均满足要求0 e< 0 e=1/450(6)纵向框架柱侧移刚度D值.表3-9纵向框架柱侧移刚度 D值计算项目k £b (一般层)2KcK(底层)KcK口(-般层)=*(底层) 2+K12 。=冰卞的沛)根数边框架边柱2.06/3.51=0

22、.5870.42629834.39/3.51=1.2510.53980821底边框架中柱2.06 X 2/3.51=1.1740.527790222.06+4.39/3.51=1.8380.60991321中框架边柱2.01/3.51=0.5730.41762532层5.86/3.51=1.6700.59188622中框架中柱2.01 X 2/3.51=1.1450.523784222.01+5.86/3.51=2.2420.64696872E D117200边框架边柱2.06/1.36=1.5150.431645934.39/1.36=3.2280.61792471二边框架中柱2.06 X

23、2/1.36=3.0290.602902222.06+4.39/1.36=4.7430.703105351三中框架边柱2.01/1.36=1.4780.42563692层5.86/1.36=4.3090.683102362中框架中柱2.01 X 2/1.36=2.9560.643963622.01+5.86/1.36=5.7870.743111352E D131955顶层边框架边柱5.86/1.09=5.3760.72987564中框架边柱5.86/1.09=5.3760.72987562E D52536(7)纵向框架自振周期表3 10纵向框架顶点位移计算层数Gi (KN)Gi (KN )Di

24、 (KN/m )a i= E Gi/ Di i33059.72916477.3031319550.12490.46423059.72919537.0321319550.14810.339112850.97122388.0331172000.19100.1910Ti=1.7X 0.6X J0.7711 = 0.896 (s) >1.47s=0.42 (s)(8)纵向地震作用计算结构纵向水平地震作用标准值为：90.30.896Fi =GiHi' GiHiFeK ( 1 一 a n)Fek=() X a max X 0.85 £ Gi22388.003=568.66KN定点附

25、加地震作用：a n= 0.08 Ti + 0.01 = 0.08X 0.42+ 0.01 = 0.043 Fn= a n Fek= 0.0436X568.66=24.73KN各顶层纵向地震剪力计算见下贞表11表3- 11各层纵向地震作用及层地震剪力层次Hi(m)Ai(m)Gi(KN )GiHiGiHiZ GiHiFi(KN )Vi(KN )33.311.93059.729364110.10255.47479.7723.38.63059.729263140.07440.25520.0212.35.32850.971151100.04222.84542.86(9)纵向框架变形验算多遇地震作用，纵向

26、框架层问弹性位移验算见表3-12表3-12纵向框架变形验算层间层间男力Vi (KN)层间刚度Di (KN/m )层间位移Vi/Di(m )层同h(m )层间相对弹性转角9 e3479.771319550.003643.319062520.021319550.003943.318381542.861172000.004634.8511144层问弹性相对转角均满足要求9结9 e=一4501.2.4水平地震作用下，横向框架的内力分析以上框架为例进行计算，边框架和纵向框架的计算方法、步骤与横向中框架完全相同, 故不再赘述。框架柱端弯矩见表13。梁端弯矩、柱轴力见表14。中柱两侧梁端弯矩按梁线刚度分配。

27、地震力作用下框架弯矩见图3-8,剪力及柱轴力见图3-9。表3-14地震力作用下框架梁端弯矩及柱轴力层次nAB跨BC跨柱轴力l(m)M左 (KNm )M右 (KN m)Vb(KN )l (m)M左 (KN m)M右 (KN m)Vb(KN)Nd(KN)Nj(KN)26.6153.45124.142.052.498.6598.6582.21-68.03-158.4216.6168.25146.347.662.4116.35116.3596.96-87.83-207.72计算梁端弯矩M :梁端弯矩可按节点弯矩平衡条件，将节点上下柱端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配。M左=（M上+ M下）K左/ （K

28、左+ K右）M右=（M上+ M下）K右/ （K左+ K右）计算梁端剪力Vb：根据梁的两端弯矩 Vb= （M上+ M下）/L计算柱轴力N:边柱轴力为各层梁端剪力按层叠加，中柱轴力为柱两侧梁端剪力之差，亦 按层叠加。1.2.5竖向荷载作用下框架的内力分析仍取中框计算（1）荷载计算第二层梁的均布线荷载AB跨屋面均布包载传给梁5.26X 3.6= 18.94 KN/m横梁自重（包括抹灰）0.29X 0.6X 25 4.35 KN/m包载23.29 KN/mBC跨屋面均布包载传给梁5.26X3.6 = 18.94 KN/m41横梁自重（包括抹灰）0.29X0.4 X 25= 2.9 KN/m包载21.8

29、4 KN/m第二层活载：1.5 X 3.6= 5.4 KN/m第一层梁的均布线荷载AB跨:楼面均布荷载传给梁3.91X3.6 = 14.08 KN/m横梁自重（包括抹灰）0.29X0.4 X 25 = 2.9 KN/m内横墙自重（包括粉刷）0.28 X 19X (3.6 0.6) = 15.96KN/m包载32.94KN/mBC跨：楼面均布荷载传给梁3.91X3.6 = 14.08KN/m横梁自重（包括抹灰）0.29X0.4 X 25= 2.9 KN/m 包载16.98KN/m第二层活荷载：2 X 3.6 = 7.2 KN/m第二层集中荷载:纵梁自重（包括抹灰）0.29 X 0.45 X 25

30、 X 3.6 = 11.75 KN纵墙自重（包括抹灰）0.28 X 19+3.6 X (3.6 0.45) =60.33 KN柱自重（包括抹灰）0.54 X 0.54 X 3.3 X 25 = 26.24 KN总计:98.32 KN第一层梁的均布线荷载:AB跨叵载32.94 KN/mBC跨叵载16.98 KN/m活载:7.2 KN/m第一层集中荷载:纵梁自重（包括抹灰）0.29 X 0.6 X 25 X 3.6 = 15.66 KN纵墙自重（包括抹灰）0.28 X 19+3.6 X (3.6 0.45 ) =60.33 KN柱自重（包括抹灰）0.54 X 0.54 X 3.3 X 25= 26

31、.24 KN第一层柱自重(包括抹灰)：0.54 X 0.54 X 4.85 X 25= 35.36 KN总计:102.23KN注：双向板支承梁计算梯形分布荷载作用下，可将实际荷载换算成等效的均布荷载梯形分布：qeq=(1-2k 2+k3)qs三角形分布：qeq=5/8 q s图3- 10双向板的传力图(2)用弯矩分配法计算框架弯矩由丁结构对称，在竖向荷载作用下的框架侧移可略去不计， 其内力分析采用 弯矩分配法。在竖向荷载作用下，梁端可以考虑塑性重分布，取弯矩调幅系数 0.8,楼面竖向荷载分别按包荷载及全部活荷载计算。竖向荷载作用下框架的内力分析，除荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与 民用建筑

32、可不考虑活载的不利布置， 这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活 载不利布置求得的弯矩偏低，但当活载占总荷载比例较小时，其影响很小，若活 荷载占总荷载比例较大，可在荷载面配筋时，将跨中弯矩乘以1.11.2的放大系 数予以调整。固端弯矩计算将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果见表3- 15表3- 15固端弯矩计算AB跨BC跨简图固端弯矩M0= Mj (KN/m)简图固端弯矩Mj=Mk (KN/m )23.69KN/m12_ X 23.69 X 6.62 = 84.541221.84KN/mUUIU12_ X 21.84 X 2.42= 10.4812J32.94KN/mX 32.94 X

33、 6.62= 119.571216.98KN/mX 16.98 X 2.42 = 8.1512r5.4KN/m12X 5.4X 6.62= 19.60125.4KN/m12X 5.4X 2.42= 2.5912心 Hill!17.2KN/m12X 7.2X 6.62= 26.14127.2KN/m num12X 7.2 X 2.42= 3.4612分配系数计算考虑框架对称性，取半框架计算，半框架的梁柱线刚度如下图3-10所示切断的横梁线刚度为原来的一倍，分配系数按与节点连接的各杆的转动刚度比值 计算4Kcc4 4.74例：A柱顶层节点:下柱=0.5374Kc 4Kb 4 4.74 4 4.09

34、4Kc4Kc 4Kb4 4.094 4.74 4 4.09=0.463传递系数： 1远端固定，传递系数为12远端滑动皎质，传递系数为-1。弯矩分配：包载作用下，框架的弯矩分配计算见图3- 11，框架的弯矩见图3- 13 ;活载作用下，框架的弯矩分配计算见图 3- 12，框架的弯矩见图314。在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力分布，取弯矩调幅系数为0.8, 调幅后，包载及活载弯矩图见包载作用下框架弯矩图及活载用框架弯矩图括号内 数值。梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力 V=V q+ Vm1式中：Vq梁上均布荷载引起的男力， Vq= - ql；2梁端弯矩引起的剪力,M左一M右Vn=l柱轴力 N=V

35、+P式中：V梁端剪力；P 节点集中力及柱自重。上柱下柱右梁醇上样下桂右梁10. 5370. 463 1L0. 391一0. 4530,156 J45.40-81 5439.1434.54-28. 96-33. 55-10. 48Tl. 5520.87-3. 43-14. 48-2.能19.57-0.86-17, 33-0. 99-0- 34-4.992. 91-0.432 51-1.43-0.402. 51 -0. 47-0.1660.76-60. 7672.41-49. 88-22 5310. 3490. 3490. 302 110. 26910.3120. 3121 0.107 1119.

36、 57 -29. 97-34.戏-34. 76-S. 15Tl.昭1B. 06-16. 7f5. 02-17. 335. 02L 73-L72L 47-4. 67L 472. 17L踌-4.32CL 5 &-0, 50 0. fi52. 610. 65Cl雷54.2149. 43-103. £4108. 23-46l IS-43. 83-13. 1210. 3490. 349 1 0_ 如 11 0.3120. 3121 0.107 14L7341.73-119. 57 361119, 57-29. 97-34. 76-34. 76-8,15-IL 9320. 37-9,34

37、20. S7-9, 34-14. 99-8.0718.064. 49-16, 785. 21-17. 385. 21Q.89992.启-4.672. 25-4.04-n 9R2. 51-n_ 99F2. 25 n_ 14口一柄50.3651.18-102. 03107. 83-44- 6E-44. 91-13. 3010. 3490. 349tL_302 11 H抑1 0. 3120. 3121 0. 10741.7341.73-119. 5736.11119. 57-29, 97-34. re-34. 76-8.15T L 9322,7 -9. 9720.87-9.湃-14. 99 -8,6

38、318.064. 49-16. 7t5. 21T7 385. 210 89-4.67L 28-2.51 1.2711.392. 6151,0651.06 102.12-4.04 2.61-0.317 阶。.8107.79 -44.69T4.69L-18.41-119. 57119,57-8.1541.7341.733备11-29. GT-34.It-34.76-11. 9320.8720. ST-14.9918.06TT.3E-11.91-9.34-9.34-8.0?4.495.215. 211. 79-4,67-5.132, 25-4.04A612. 919.整p_相9. 9Q-fl 知H-

39、n.-n.dfi9-n.iHK5L2250. 76-10L 98107,71-44.-44.73-18.4&0,福0 Id 312 Q. 312 OL IDT IID. 34g 573西H 302 I10,3490.269 10312' 0.31220.87 -10,25Y.671 一 W4S. 720. 349| 0. 30Z-119. 57中一 T3 3队1123.495 -14.99T0.N5 -8适75-0. 33 2. 51i_nd n_ 引55.19 -103,9146M9 3L9320*87zLJfi2.56-5.132. 1963.26L4933.42CL34Q

40、 I -11a 57 45 6S -16.56 或.丽 -0.89 L49 -96. 59119.570 -34.7618. OS -17.38-19,5.莫 土殴Y.44 2*61n 成n 捋& 33 5.82 -0.51 n 73108.87 TZ9EV&06。.网9 l(L待U. 1。7 I -8,15 -1L93L 99fi,如-17. 84.祝 I 0. 119 I-8.1533.31 -38L66-2&18-13.26119.5720.33 -17.3E -0.88 -1. T-Q.伽 -Q.制-1.26 2,91卜如 AST102. 94 -54. 72-

41、。血H19-27.25 -21.0716.71-1X63图3 11恒载弯矩分配图(KN/m )以AB跨二、三层梁在包载作用下，梁端剪力及柱轴力计算为例。由图3-9,查得梁上均布荷载为：第二层：q = 32.94 KN/m集中荷载：98.32 KN柱自重：26.24KN第三层：q = 23.29 KN/m由图3-13,查得：二层梁端弯矩：M l= 103.64(82.91 )KN .mMr = 108.23(86.58)KN .m三层梁端弯矩：M l=60.76 (48.61 ) KN . mMr =72.41(57.93)KN .m括号内为调幅后得数值三层梁端剪力 VqD= Mj= 1ql =

42、 1 X 23.29 X 6.6 = 76.86 KN 22调幅前：Vm咛 Vm= 60.76 一72.41 =-1.77 KN6.6VD= Md Vm咛 76.86 1.77 = 75.09 KNW= Mj + Vmj= 76.86 + 1.77 = 78.63 KN 调幅后：Vm咛 Vj= 48.61 一 57.93 =- 1.41 KN 6.6V d= VqD Vnx 76.86 1.41 = 75.45 KNV J = Vqj+ Vmj= 76.86 + 1.41=78.27 KN其它梁端剪力及柱轴力计算见表16,活载作用下梁端剪力及柱轴力见表表3-16包载作用下梁端剪力及柱轴力(KN

43、)层数荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱V qA =VqBVqA=VqBVmA=一V mBVaVbVb =VcN顶N底N顶N底3108.7020.38-0.87(-0.70)0107.83(108.0)109.57(109.4)20.38900.88927.121016.731042.972108.7020.38-0.75(-0.60)0107.95(108.1)109.45(109.3)20.381107.31133.541244.731270.971108.7020.38-0.95(-0.76)0107.75(107.9 )109.65(109

44、.46)20.381317.471352.831476.81512.06注：括号内为调幅后的剪力值。表3-17活荷载作用下梁端剪力及柱轴力( KN )层数荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA =VqBVqA =VqBVmA =V mBVmA=V mCVaVbVa = vbN顶=N底N顶=N底323.768.64-1.19(-1.00)023.5(23.55)24.02(23.97)8.64111.72155.32223.768.64-1.28(-1.02)023.69(23.7)23.83(23.82)8.64135.42187.79123.7

45、68.64-0.87(-0.70)022.7(22.92)24.82(24.6)8.64158.34221.25注：括号内为调幅后的剪力值。1.2.6 内力组合(1)框架梁内力组合在包载和活载作用下，跨问 Mmax可近似取跨中的M代表。M顷M - +M右 8式中：M左、M右一一梁左、右端弯矩，见图13、14括号内的数值。跨中M若小丁 上ql 2,应取燮-1 ql 2。 1616在竖向荷载与地震力组合时，跨问最大弯矩 Me采用数值法计算，如图3-15 所示。图中Mga Mb-一重力荷载作用下梁端的弯矩；MU Mb-一水平地震作用下梁端弯矩；R、傩竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力。对FB作用点

46、取矩：ql 1 ,Ra=(MG MGa+ MEa+ Mb)2 lx处截面弯矩为：2岷 Rx也-MGa+ MEa2由迎 =0,可求得跨问Mnax的位置为X1= &dxq左震MEA 匚q MEB顼I川川川顷出MGA 'AlMGBRARB图15框架梁内力组合图将x1代入任一截面x处的弯矩表达式，可是跨问最大弯矩为:R 22Mna尸 MGe= MGa+ Ma= MG廿 Ma2q2当右震时，公式中的MEa、Mb反号。Ma及x1的具体数值见表18,表中Ra、x1、MGe均有两组数值。表中包载和活载的组合，梁端弯矩取调幅后的数值（图13、14括号中数值）， 剪力取调幅前后的较大值，如图16所

47、示，图中M左、M右为调幅前弯矩值。Mm M右为调幅后弯矩值。剪力值应取 V左、V右，表3-19梁内力组合表层次位置内 力荷载类型竖向荷载组合竖向何载与地震力组合恒载活载地震 何载1.2 + 1.4 1.2 (+ 0.5) 土 1.3 3A右M-81.58-18.5±133.65-123.864.75-282.74V108.0023.5536.54162.57191.23B左M-86.17-19.86羊 107.5-131.21-255.0724.43V109.4023.9736.54164.84193.16B右M-14.76-4.44±85.5-23.9390.77-131.53V20.388.6471.2536.55122.27跨 中M AB95.4920.02142.62169.26134.04M BC6.112.5910.9690.7790.772A右M-83.13-18.64±153.45-125.8588.55-310.43V107.9523.742.051