南台国际箱包城模板设计方案

1、 编制人： 王 根 明 审核： 审批： 南台国际精品箱包城工程模板施工方案 编制单位：中国江苏国际经济技术合作集团有限公司(南台项目部) 编制人：王根明模板施工方案根据设计图纸及公司内部技术装备力量的实际情况，本工程支模系统采用胶合板、木模板、采用排架式钢管支撑系统。一、 工程概况： 本工程名称：南台国际精品箱包城，总建筑面积99936.71万平方米.本工程位于辽宁省海城市通海大道南耿线交界处，该工程建筑面积为99936.71，层次地上三层地下一层，地下室建筑面积为1765.96.层高5.2-5.44米，房屋全高21.58米。共分为五个区域,分别为A.B.C.D.E,为商业用房全框架结构。屋面

2、为非上人平顶屋面。工程跨度为106.3×311.0米。该工程由辽宁省海城建设监理有限公司监理，由浙江杭州美苑都林设计事务所设计，计划2014年4月8日开工.二、模板安装质量要求：1.模板及其支架必须具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇注砼的重量、侧压力以及施工荷载。2.在浇注砼前，应对模板工程进行验收。3.安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。4.在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接搓处。5.模板的接缝不应漏浆，在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。6.模板与砼接触面应清理干

3、净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或装饰工程施工的隔离剂。浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。7.梁、板跨度大于4m时应起拱，模板安装起拱高度为全跨长度的1 /10003 /1000。8.定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表1规定。现浇结构模板安装的偏差应符合表2的规定。表1 预埋件和预留洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0表2 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差值 (mm)检验方法轴线位置5

4、钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸 基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查三、模板安装主要技术措施1.模板工程验收重点控制刚度、垂直度、平整度、特别注意轴线位置正确性。2.根据工程情况，模板的实测允许偏差，其合格率严格控制在90%以上。3.钢筋保护层块可在安装模板前绑在钢筋外面，安装牢固，位置准确，以免施工时移位和脱落。4.柱模板安装前在其根部加设木块限位，以确保位置的正确，模板下脚采用1：3水泥砂浆进行找平

5、，以确保模板标高的统一。5.地下室顶板后浇带部分支撑应在后浇带砼浇注后方可拆除。为保证该部分楼板质量与安全，项目部模板工长与技术负责人应加强对该部分支撑的查看，如有沉陷应采取措施，及时加撑。6.后浇带处采用5*10方木隔断加钢丝网片，梁采用钢板网隔断，钢板网加固中应保证钢板网的强度，保证截面竖直。四.模板拆除质量要求及技术措施及安全要求.(一)模板施工前的准备工作1、 模板施工前，现场施工负责人应认真向有关人员进行安全技术交底。2、 模板构件进场后，应认真检查构件和材料是否符合设计要求。3、 做好模板垂直运输的安全施工准备工作，排除模板施工中现场的不安全因数。(二)模板施工的安全技术1、 模板

6、工程作业高度在2m或2m以上时，应根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，在4m以上或二层及二层以上周围应设安全网和防护栏杆。2、 支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面安装、拆模板。3、 支设高度在3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台，低于3m的可用马凳操作。4、 支设悬挑形式的模板时，应有稳定的立足点。支设临空构筑物时，应搭设支架。模板上有预留洞时，应安装后将洞盖没。混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。5、 模板支架立杆的构造应符合:(1)、 根立杆底部应设置底座或垫板。(2)、

7、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3)、 脚手架底层步距不应大于2m。(4)、 立杆接长除顶步采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：A、 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节

8、点的距离不宜大于步距的1/3。B、 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6、 支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。7、 设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。8、 当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。9、 剪刀撑的构造应符合以下规定：(1)、 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a45度50度

9、60度剪刀撑跨越立杆的最多根数n765(2)、 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合搭接规定。(3)、 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。10、 操作人员上下通行时，不许攀登模板或脚手架，不许在墙顶、独立梁及其它狭窄而无防护栏杆的模板上行走。11、 模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。12、 在模板上施工时，堆物不宜过多，不宜集中一处，大模板的堆放应有放倾措施。13、 雨季施工时，对高耸结构的模板作业应安装避雷设施；五级以上大风天气，不宜进行大模板的拼装和吊装作业。(三)拆模的安全技术要求1

10、、 模板支撑拆除前，混凝土强度必须达到设计要求，并应申请、经技术负责人批准后方可进行。2、 各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，如无具体规定，应按先支的后拆，先拆非承重的模板和支架的顺序进行拆除。3、 拆模时必须设置警戒区域，并派人监护。拆模必须拆除干净彻底，不得留有悬空模板。4、 拆模高处作业时，应配置登高用具或搭设支架，必要时应戴安全带。5、 拆下的模板不准随意向下抛掷，应及时清理。临时堆放离楼层边沿不应小于1m，堆放高度不得超过1m，楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下的物件。6、 拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走，防止因踏空、扶空而坠落。7、 在整

11、个模板的安装和拆除中，现场安全员应随时进行检查监督，发现违章、违规操作的及时进行教育，如经教育不改者，按公司和工程处有关规定进行处罚。(四)底模拆除技术要求:1.底模及其支架拆除时的砼强度应符合表3要求。现场将依据同条件养护试块强度试验报告判定。表3 底模拆除时的砼强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板250> 2 ，875>8100梁、拱、壳875>8100悬臂构件1002.侧模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。3.拆模顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。4.拆模时不要用力过猛过急，不应对楼层形成冲击荷载

12、。拆下来的木料要进行整理，按规格分类堆放整齐。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。5.本方案为原模板工程施工方案的补充和细化。将针对本工程均为三层商用层高5.25.44m.对模板进行设计和计算。根据设计图纸及公司内部技术装备力量的实际情况，本工程部分支模系统采用胶合板、木模板、钢管支撑系统。该一层模板支撑落在回填土上(回填土H=3米左右)，故应注意回填土的夯实，其钢管支撑下应有底托，底托下铺大木板板（300mm宽，60mm厚），或使用C20厚100砼硬化垫层作模板基础.以防止支撑下陷，引起支撑系统整体失稳，影响施工质量与安全。支撑及模板搭设参照原方案，门架剪刀撑应按规范设置，且门架间应在中部

13、设置钢管水平拉杆，保证支撑系统整体稳定。该部分楼板板厚大部分为120mm,框架梁大部分尺寸为300×900mm及250×700，层高5.2-5.44m间，按此进行梁板模板设计计算。五、计算方案：1.楼层顶板模板（地下室做法及计算详见后部页）（1）楼层平板部分计算：a、顶板模板胶合板挠度及强度验算： 胶合板选用18mm厚，长宽尺寸为900mm×1800mm，胶合板弹性模量为5.85×103N/mm2。沿胶合板长向上布置五道小楞，共四跨，间距为450mm,按四跨等跨连续梁公式计算。挠度设计时：qy =25×0.250.5=6.75KN/my=0.6

14、32ql4/100EI=0.76mm<y=1.8mm强度设计时： qf =（25×0.250.5）×1.2+2.5×1.4=11.6KN/mM=251678Nmf=5.17N/mm²<12.9 N/mm²说明胶合板强度和挠度均满足要求。 b、楼板模板小楞强度及挠度验算：小楞选用50mm×100mm松木，小楞弹性模量为10×103N/mm2。小楞下设大楞间距1200mm。按四跨等跨连续梁公式计算，跨度为1200mm。强度设计时：qf=1.2×(25×0.25+0.5)×0.451.4&

15、#215;1.5×0.45=4.59KN/mMmax=ql2 =×4.59×1.22 =0.708KN·mW=bh²/6=50×1002÷6=83333mm3f=8.50N/mm²<f=13N/mm2挠度设计时：qy= (25×0.25+0.5)×0.45=3.04KN/my=0.632ql4/100EI=0.96mm<y= ×1200=2.4mm说明小楞强度和挠度均满足要求。c、楼板模板大楞强度及挠度验算：大楞选用100mm×150mm松木，大楞弹性模量为10&

16、#215;103N/mm2。大楞下设门式支撑间距为1200mm×1800mm。按连续梁计算(跨度为1800mm)。强度设计时：Ff=1.2×4.59=5.51NMmax=Fl=×5.51×1.8=4.65KN·mW=bh²/6=100×150²÷6=375000mm³f=12.4KN/mm²<f=13N/mm²挠度设计时：Fy=1.2×3.04=3.65KNy=0.0209=0.0209=1.59mm<y= ×1800=3.6mm说明大楞强度和

17、挠度均满足要求。d、楼板模板支撑稳定性验算：采用排架式钢管架（48×3.0钢管），排架上下设水平加固杆进行与排架连接（48×3.5钢管）形成整体.1）每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值NGK1，每架距内、每步架高度的构配件自重：排架 平米 0.224KN交叉拉杆 0.08KN连接横杆 0.012KN合计 0.316KN每米高度模板支撑自重：NGK1=0.316/1.95=0.162KN/m2）每米高度附件产生的轴心力设计标准值NGK2每架距内：水平加固杆 2根 2×1.83×0.038=0.139KN扣件 2个 2×0.0145=0.0

18、29KN每米高度附件:NGK1=0.029KN/m3)施工荷载作用于一榀门架的轴心力标准值总和。模板自重NQ1K=1.8×2.4×0.5=2.16KN混凝土自重NQ2K=1.8×2.4×0.25×25=27.0KN钢筋自重NQ3K=1.8×2.4×0.25×1.1=1.2KN施工人员及施工设备自重：NQ4K=1.8×2.4×1.0=4.32KN=2.16+27.0+1.2+4.32=34.68KN4)作用于一榀门架的轴心力设计值NN=n×1.2(NGK1+ NGK2)h+1.4

19、5;0.85 =2×1.2×(0.162+0.029)×1.95+1.4×0.85×34.68 =40.15KN5) 整体钢管排架的稳定承载力设计值Nd，调整系数=0.80 Nd =Af=0.8×0.412×2×310.2×205×10-3=41.89KN>N=40.15KN 满足要求。（2）顶板框架梁部分计算：选取AB轴的部分梁进行计算，其余部分参考此设计进行搭设。主梁截面尺寸为350X850mm，次梁截面尺寸为250*500（按300*600进行计算）两侧板跨度分别为2.6m和2.8m

20、。根据设计此梁底门架支撑将承受梁两边各500mm宽度板的荷载。1）底板选用18mm厚胶合板，小楞间距450mm。模板自重:0.3×0.5=0.15KN/m砼自重:25×0.3×0.60=4.5KN/m钢筋自重:1.5×0.3×0.60=0.27KN/m振动荷载:2×0.3=0.6KN/m总竖向荷载:q=1.2×（0.154.50.27）1.4×0.6 =6.75KN/m依五跨连续梁考虑，由简明施工手册可查知：Mmax=0.107×6.75×0.45²=0.146KN·m底板需

21、要截面抗矩Wn'=M/fm=146000÷12.9=11318mm³截面抗矩Wn=bh²/6=300×18²÷6=16200mm³>Wn'满足要求。挠度验算：不考虑振动荷载：q=0.154.50.27=4.92KN/my=1.49mm<y=450/250=1.8mm，挠度满足要求。 2）梁底横楞强度计算(70×100)，间距450mm。模板自重:0.3×0.5=0.15KN/m砼自重:25×（0.3×0.60+0.25×1.0）=10.75KN/m

22、钢筋自重:1.5×（0.3×0.60+0.25×1.0）=0.92KN/m振动荷载:2×0.3=0.6KN/m总竖向荷载:q=1.2×（0.1510.750.92）1.4×0.6=15.03KN/m因大楞间距为1.2m，而荷载集中在0.25m段，故将其转化为均布荷载乘1.1系数。按单跨简支梁计算，跨度1.2m。强度验算：q=15.03×0.45×1.1÷1.2=6.2KN/mMmax=ql²/8=6.2×1.2²÷8=1.12KN·m横楞需要截面抗矩Wn&

23、#39;=M/fm=1120000÷13=86154mm³截面抗矩Wn=bh²/6=70×100²÷6=116667mm³>Wn'挠度验算：q=11.82×0.45×1.1÷1.2=4.9KN/my=2.27mm<y=1200/500=2.4mm，挠度满足要求。3）梁底主龙骨100×150mm松木，立柱间距1800mm。强度验算：F=15.03×0.45×0.5=3.38KNMmax=Fl/2=3.38×1.8÷2=3.04K

24、N·mWn'=M/fm=3040000÷13=233846mm³截面抗矩Wn=bh²/6=100×150²÷6=375000mm³>Wn'满足要求。挠度验算：F=11.82×0.45×0.5=2.66KNy=2.66mm<y=1800/500=3.6mm，挠度满足要求。4）梁底支撑验算：采用排架式钢管架（48×3.5钢管），排架两侧设水平加固杆（48×3.5钢管）。a）每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值NGK1，每架距内、每步架高度的构配件

25、自重：排架 0.224KN交叉拉杆 0.08KN连接棒 0.012KN合计 0.316KN每米高度模板支撑自重：NGK1=0.316/1.95=0.162KN/mb）每米高度附件产生的轴心力设计标准值NGK2每架距内：水平加固杆 2根 2×1.8×0.038=0.13KN扣件 2个 2×0.0145=0.029KN每米高度附件:NGK1=0.042KN/mc)施工荷载作用于一榀门架的轴心力标准值总和。模板自重NQ1K=1.3×1.8×0.5=1.17KN混凝土自重NQ2K=（1.0×0.25+0.3×0.6）×1.

26、8×25=19.35KN钢筋自重NQ3K=（1.0×1.8×0.25+0.3×0.6×1.8）×1.1=0.85KN施工人员及施工设备自重：NQ4K=1.3×1.8×1.0=2.34KN振动砼产生荷载：NQ5K=1.3×1.8×2.0=4.68KN=1.17+19.35+0.85+2.34+4.68=28.39KNd)作用于一榀门架的轴心力设计值NN=n×1.2(NGK1+ NGK2)h+1.4×0.85 =1×1.2×(0.162+0.042)×

27、;1.95+1.4×0.85×28.39 =34.3KNe)钢管整体排架的稳定承载力设计值Nd，调整系数=0.80Nd =Af=0.8×0.412×2×310.2×205×10-3 =41.89KN>N=34.3KN 满足要求。2.矩形柱模计算 本工程地下室柱，最大截面为600×600mm，按900mm宽的柱模板进行设计(因柱较高)。柱模板采用18mm厚胶合板，内檩采用50×100mm中枋，外檩采用2根50×100mm中枋，中部加一道拉杆。 砼对模板的侧压力 设砼浇筑速度V=3m/h，温度

28、T=20°C 外加剂修正系数b1=1.2，塌落度修正系数b2=1.15 则F =0.22gt。b1×b2× =0.22×24××1.2×1.15× =72.11KN/m² F=g×H=24×4.9=117.6KN/m² 取较小值F=72.11KN/m² 倾倒砼时产生的荷载标准值F1=4KN/m²水平荷载q=1.2×72.111.4×4=92.13KN/m2 （1）柱箍间距以五跨连续梁计算：S=611mm据计算选用柱箍间距S=500mm。

29、（2）验算竖楞刚度按五跨连续梁计算，跨度为500mm。y=0.28mm <y=500/500=1.0mm（3）柱箍截面选择由简明计算手册查得：Mmax=Fl=×92.13×0.5×0.3×0.45=1.17KN·mWn'=85714mm3截面抗矩W=2×50×1002÷6=166667m3>Wn'满足要求。（4）中间拉杆需要截面积As=N/f=92.13×1000×0.5×0.9÷3÷210=65.8mm2选用12钢筋，Au=113mm2

30、。（5）胶合板挠度验算：模板采用胶合板，18mm厚，尺寸为900mm×1800mm，按两跨简支梁计算，跨度l=1.05l0=1.05×（900-50×4）/3=245m。y=0.48mm<y=245/250=0.98mm3.墙模计算：本工程地下室外墙截面尺寸为350mm厚，高度为5.0m，按此进行设计。a.新浇砼对模板的侧压力 设砼浇筑速度V=0.8m/h，温度T=20°C 外加剂修正系数b1=1.2，塌落度修正系数b2=1.15 则F1=0.22gt。b1×b2× =0.22×24××1.2

31、15;1.15× =37.21KN/m2 F2=g×H=24×3.9=93.6KN/m2 取较小值F1=37.21KN/m2 倾倒砼时产生的荷载标准值F3=4KN/m2水平荷载F=1.2×37.211.4×4=50.26KN/m2b.取板厚18mm厚，胶合板915×1830mm q=0.915×50.26=45.98 KN/m Qmax=ql=×45.98×0.3=6.60KNMmax=ql2=×45.98×0.32=0.52KNm强度验算：max=1.5Qmax/A=0.60N/mm

32、2<=1.3 N/mm2w=10.52 N/mm2<=12 N/mm2变形验算：y=0.99mm<y=l/250=1.2mmc.檩条验算，采用50×100300(1)荷载：q=50.26×0.3=15.08 KN/m (2)内力：Qmax=ql=×15.08×0.5=3.77KNMmax=ql2=×15.08×0.52=0.47KNm(3)强度验算：max=1.5Qmax/A=1.13N/mm2<=1.3 N/mm2w=5.64 N/mm2<=12 N/mm2(4)变形验算：y=0.27mm<y=l

33、/500=1.0mmd.横木计算，两块50×100松木重叠500(1)荷载：F=15.08×0.5=7.54 KN(2)内力：Qmax=F=7.54KNMmax=Fl=×7.54×0.6=1.13KNm(3)强度验算：max=1.5Qmax/A=1.13N/mm2<=1.3 N/mm2w=6.78 N/mm2<=12 N/mm2(4)变形验算：f=2.86×10-2×=2.86×10-2×=0.51mm<f=l/500=1.2mme.对拉螺栓M12，净面积113mm2F=113×210=

34、23730N=23.73KNFmax=2F=2×7.54=15.08KN<F=23.73KN4.上部楼板模板计算本工程上部楼板按板厚120mm,楼层层高5.2m，梁截面300mm×900mm250*700进行梁板模板设计计算.（1）楼板模板计算a、楼板模板胶合板挠度及强度验算： 胶合板选用18mm厚，长宽尺寸为900mm×1800mm，胶合板弹性模量为5.85×103N/mm2。沿胶合板长向上布置五道小楞，共四跨，间距为450mm,按四跨等跨连续梁公式计算。挠度设计时：qy =25×0.120.3=3.3KN/my=0.632ql4/10

35、0EI=0.37mm<y=1.8mm强度设计时： qf =（25×0.120.3）×1.2+2.5×1.4=7.46KN/mM=161855N*mf=3.33N/mm²<12.9 N/mm²说明胶合板强度和挠度均满足要求。 b、楼板模板小楞强度及挠度验算：小楞选用50mm×100mm松木，小楞弹性模量为10×103N/mm2。小楞下设大楞间距1200mm。按四跨等跨连续梁公式计算，跨度为1200mm。强度设计时：qf=1.2×(25×0.12+0.5)×0.451.4×1.

36、5×0.45=2.835KN/mMmax=ql2 =×2.835×1.22 =0.437KN·mW=bh²/6=50×100²÷6=83333mm3f=5.24N/mm²<f=13N/mm²挠度设计时：qy= (25×0.12+0.5)×0.45=1.575KN/my=0.632ql4/100EI=0.495mm<y= ×1200=2.4mm说明小楞强度和挠度均满足要求。c、楼板模板大楞强度及挠度验算：大楞选用80mm×150mm松木，大楞弹性

37、模量为10×103N/mm2。大楞下设门式支撑间距为1200 mm×1800mm。按单跨简支梁计算(跨度为1800mm)。强度设计时：Ff=1.2×2.835=3.40NMmax=Fl=×3.40×1.8=3.06KN·mW=bh²/6=80×150²÷6=300000mm3f=10.2KN/mm²<f=13N/mm²挠度设计时：Fy=1.2×1.575=1.89KNy=0.0495=0.0495=2.4mm<y= ×1800=3.6mm说明大

38、楞强度和挠度均满足要求。d、楼板模板支撑稳定性验算：采用排架式钢管架（48×3.5钢管），排架设水平加固杆连接杆（48×3.5钢管）。a)每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值NGK1，每架距内、每步架高度的构配件自重：钢管排架架 0.224KN交叉拉杆 0.08KN连接棒 0.012KN合计 0.316KN每米高度模板支撑自重：NGK1=0.316/1.95=0.162KN/mb）每米高度附件产生的轴心力设计标准值NGK2每架距内：水平加固杆 2根 2×1.83×0.038=0.139KN扣件 2个 2×0.0145=0.029KN每米高

39、度附件:NGK1=0.029KN/m c)施工荷载作用于一榀门架的轴心力标准值总和。模板自重NQ1K=1.8×2.4×0.5=2.16KN混凝土自重NQ2K=1.8×2.4×0.12×25=12.96KN钢筋自重NQ3K=1.8×2.4×0.12×1.1=0.57KN施工人员及施工设备自重：NQ4K=1.8×2.4×1.0=4.32KN=2.16+12.96+0.57+4.32=20.01KNd)作用于一榀门架的轴心力设计值NN=n×1.2(NGK1+ NGK2)h+1.4×

40、0.85 =2×1.2×(0.162+0.029)×1.95+1.4×0.85×20.01=28.23KNf)钢管排架的稳定承载力设计值Nd，调整系数=0.80Nd =Af=0.8×0.412×2×310.2×205×10-3 =41.89KN>N=20.01KN 满足要求。（2）梁模板计算a.底板选用18mm厚胶合板，小楞间距450mm。模板自重:0.25×0.5=0.125KN/m砼自重:25×0.25×0.55=3.44KN/m钢筋自重:1.5×

41、;0.25×0.55=0.21KN/m振动荷载:2×0.25=0.5KN/m总竖向荷载:q=1.2×（0.1253.440.21）1.4×0.5 =5.23KN/m依五跨连续梁考虑，由简明施工手册可查知：Mmax=0.107×5.23×0.45²=0.11KN·m底板需要截面抗矩Wn'=M/fm=110000÷12.9=8527mm³截面抗矩Wn=bh²/6=250×18²÷6=13500mm³>Wn'满足要求。挠度验算：不

42、考虑振动荷载：q=0.1253.440.21=3.8KN/my=1.38mm<y=450/250=1.8mm，挠度满足要求。 b.梁底横楞强度计算(50×100)，间距450mm。因大楞间距为1.2m，而荷载集中在0.25m段，故将其转化为均布荷载乘1.1系数。按单跨简支梁计算，跨度1.2m。强度验算：q=5.23×0.45×1.1÷1.2=2.16KN/mMmax=ql²/8=2.16×1.2²÷8=0.39KN·m横楞需要截面抗矩Wn'=M/fm=390000÷13=30000

43、mm³截面抗矩Wn=bh²/6=50×100²÷6=83333mm³>Wn'挠度验算：q=3.8×0.45×1.1÷1.2=1.57KN/my=1.02mm<y=1200/500=2.4mm，挠度满足要求。c.梁底主龙骨80×120mm松木，立柱间距1800mm。强度验算：F=5.23×0.45×0.5=1.18KNMmax=Fl/2=1.18×1.8÷2=1.06KN·mWn'=M/fm=1060000÷1

44、3=81538mm³截面抗矩Wn=bh²/6=80×120²÷6=192000mm³>Wn'满足要求。挠度验算：F=3.8×0.45×0.5=0.86KNy=2.04mm<y=1800/500=3.6mm，挠度满足要求。d.梁侧模计算： 梁侧模采用18mm厚胶合板，侧模立档选用50×100mm,间距500mm。1）新浇砼对模板的侧压力 设砼浇筑速度V=2m/h，温度T=20°C 外加剂修正系数b1=1.2，塌落度修正系数b2=1.15 则F1=0.22gt。b1×b

45、2× =0.22×24××1.2×1.15× =58.87KN/m² F2=g×H=24×0.42=10.08KN/m² 取较小值 F2=10.08KN/m² 振捣砼时产生的荷载标准值F3=4KN/m²水平荷载F=1.2×10.081.4×4=17.7KN/m²2）强度验算：依五跨连续梁考虑，由简明施工手册可查知：Mmax=0.107×17.7×0.5×0.5²=0.22KN·m底板需要截面抗矩W

46、n'=M/fm=220000÷12.9=17054mm³截面抗矩Wn=bh²/6=500×18²÷6=27000mm³>Wn'满足要求。3）挠度验算：不考虑振动荷载：q=10.08×0.50=5.04KN/my=1.4mm<y=500/250=2.0mm，挠度满足要求。e.梁模板支撑稳定性验算：采用排架式钢管架（48×3.5钢管），排架设水平加固杆三道（48×3.5钢管）。1）每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值NGK1，每架距内、每步架高度的构配件自重：排架

47、0.224KN交叉拉杆 0.08KN连接棒 0.012KN合计 0.316KN每米高度模板支撑自重：NGK1=0.316/1.95=0.162KN/m2）每米高度附件产生的轴心力设计标准值NGK2每架距内：水平加固杆 2根 2×1.83×0.038=0.139KN扣件 2个 2×0.0145=0.029KN每米高度附件:NGK1=0.029KN/m3)施工荷载作用于一榀门架的轴心力标准值总和。模板自重NQ1K=0.25×1.8×0.5=0.225KN混凝土自重NQ2K=1.8×0.55×0.25×25=6.19KN

48、钢筋自重NQ3K=1.8×0.55×0.25×1.1=0.27KN施工人员及施工设备自重：NQ4K=0.25×1.8×1.0=0.45KN=0.225+6.19+0.27+0.45=7.1KN4)作用于一榀门架的轴心力设计值NN=n×1.2(NGK1+ NGK2)h+1.4×0.85 =2×1.2×(0.162+0.029)×1.95+1.4×0.85×7.1 =7.33KN5) 钢管排架的稳定承载力设计值Nd，调整系数=0.80 Nd =Af=0.8×0.412&

49、#215;2×310.2×205×10-3 =41.89KN>N=7.33KN 满足要求。（3）柱模、剪力墙模板的设计方案可参照地下室模板设计。地下室顶板及梁模板设计本工程地下室顶板厚为180mm，框架梁尺寸大部分为300X900mm。计划采用48×3.5mm钢管搭设满堂架支撑系统，间距0.8m×0.9m(最大间距,现场根据框架梁的实际跨度进行调整)，横向设水平拉杆，水平拉杆间距应小于1.7m，纵横向每榀均布置垂直剪刀撑，立杆连接时应采用对接扣件错开连接。(1)地下室顶板模板设计a.顶板模板胶合板挠度及强度验算： 胶合板选用18mm厚，长

50、宽尺寸为900mm×1800mm，胶合板弹性模量为5.85×103N/mm2。沿胶合板长向上布置五道小楞，共四跨，间距为450mm,按四跨等跨连续梁公式计算。挠度设计时：qy =25×0.30.5=8.0KN/my=0.632ql4/100EI=0.93mm<y=1.8mm强度设计时： qf =（25×0.30.5）×1.2+2.5×1.4=13.1KN/mM=284223N·mf=0.97N/mm2<12.9 N/mm2说明胶合板强度和挠度均满足要求。 b.楼板模板小楞强度及挠度验算：小楞选用50mm×

51、;100mm松木，小楞弹性模量为10×103N/mm2。小楞下设大楞间距1200mm。按四跨等跨连续梁公式计算，跨度为1200mm。强度设计时：qf=1.2×(25×0.3+0.5)×0.451.4×1.5×0.45=5.27KN/mMmax=ql2 =×5.27×1.22 =0.81KN·mW=bh2/6=50×1002÷6=83333mm3f=9.7N/mm2<f=13N/mm2挠度设计时：qy= (25×0.3+0.5)×0.45=3.6KN/my=0.

52、632ql4/100EI=1.13mm<y= ×1200=2.4mm说明小楞强度和挠度均满足要求。c.楼板模板大楞强度及挠度验算：大楞选用50mm×100mm松木，大楞弹性模量为10×103N/mm2,立柱间距为1300mm。按连续梁计算(跨度为1300mm)。强度设计时：Ff=1.2×5.27=6.32NMmax=Fl=×6.32×1.3=2.74KN·mW=bh2/6=80×1302÷6=225333mm3f=12.2KN/mm2<f=13N/mm2挠度设计时：Fy=1.2×3.

53、6=4.32KNy=0.0152=0.0152=0.98mm<y= ×1300=2.6mm说明大楞强度和挠度均满足要求。d.楼板模板支撑稳定性验算：支撑选用48×3.5mm钢管，间距0.8m×1.20m，中部设二道水平撑，并适当布置垂直剪刀撑。施工荷载作用于单根钢管的轴心力设计值总和：模板自重N1=1.3×1.2×0.5=0.78KN混凝土自重N2=1.3×1.2×0.3×25=11.7KN钢筋自重N3=1.3×1.2×0.3×1.1=0.51KN施工人员及施工设备自重：N4=2

54、×1.3×1.2=3.12KN=1.2×（0.78+11.7+0.51）+1.4×3.12=20.0KN按强度计算，支撑的受压应力为：=N/A=20000/424=47.2N/mm2按稳定性计算支撑的受压应力为：长细比 =L/I=1700/15.9=107查表得：=0.537=87.8N/mm2<f=215 N/mm2说明可行。(2)地下室框架梁模板计算a.底板选用18mm厚胶合板，小楞间距400mm。模板自重:0.5×0.4=0.2KN/m砼自重:25×0.4×0.7=7.0KN/m钢筋自重:1.0×0.4

55、×0.7=0.28KN/m振动荷载:2×0.4=0.8KN/m总竖向荷载:q=1.2×（0.27.00.28）1.4×0.8 =10.1KN/m依五跨连续梁考虑，由简明施工手册可查知：Mmax=0.107×10.1×0.42=0.17KN·m底板需要截面抗矩Wn'=M/fm=170000÷12.9=13178mm3截面抗矩Wn=bh2/6=400×182÷6=21600mm3>Wn'满足要求。挠度验算：不考虑振动荷载：q=0.27.00.28=7.48KN/my=1.1mm<y=400/250=1.6mm，挠度满足要求。 b.梁底横楞强度计算(50×100)，间距400mm。因大楞间距为1.2m，而荷载集中在0.40m段，故将其转化为均布荷载乘1.1系数。按单跨连续梁计算，跨度1.2m。强度验算：q=10.1×0.4×1.1÷1.2=3.7KN/mMmax=ql2/8=3.7×1.22÷8=0.67KN·m横楞需要截面抗矩Wn'=M/fm=670000÷13=5153