大副考证班船舶货运计算汇编

1、船舶货运计算汇编一、舷外水密度改变对船舶吃水的影响计算通用公式d(11)；近似估算公式1 d12d 2100TPC2例 1：某船从密度为 1=1.021g/cm 3 的水域驶入密度为 2=1.003g/cm 3 的水域 , 船舶排水量 =64582t, 每厘米吃水吨数 TPC=54.41t, 则船舶平均吃水改变量 d=_cm。A.20.6B.19.9C.22.1D.21.4例 2：船舶由水密度 =1.010g/cm 3 的水域驶入标准海水水域，吃水约减小。A1.5%B3.0%C4.5%D6.0%解：由近似估算公式计算得， 1.010 ×d =1.025 ×d, 所以 d =

2、0.985 d , 吃水改变量为（d -d ）/d=0.015 所以应选 A。1221211二、利用 FWA判断船舶是否超载FWA是船舶淡水超额量，是船舶从标准海水驶入标准淡水时船舶吃水增加量，当船舶位于半淡水水域时，船舶半淡水超额量计算公式为：d1.025240FWA(cm)专业文档供参考，如有帮助请下载。式中 2 是半淡水的密度，只要船舶吃水超过载重线的部分不大于 d，则船舶就没超载，否则就超载。例 1：已知某轮淡水水尺超额量 FWA=0.35 m，当船舶从 =1.010 t/m 3 的水域驶往 =1.025 t/m 3 的水域时，船舶平均吃水的变化量 _。A增大 0.25m B 减少 0

3、.21m C 增大 0.21m D 无法计算解：将上述数据代入公式即得 d=21cm，所以应选 B例 2：某轮装货后将相应载重线上缘没入水中28cm，泊位舷外水密度 =1.003 t/m 3，FWA=0.34m，则该轮 _。A已经超载B船舶不适航C没有超载D不能确定解：将上述数据代入公式可得 d=22×0.34/25=30cm，即本船在该半淡水港可将载重线上缘没入水中 30 厘米，而实际上该船只将载重线上缘没入水中 28cm，所以该船没有超载。例 3：已知某船 FWA=0.36m，8 月底在大连装货， 已知该轮夏季满载吃水 dS=9.39m, 热带满载吃水 dT=9.59m, 该轮装

4、货泊位最大吃水为 9.63m，实测泊位舷外水密度 =1.008 t/m 3，则该轮装载后最大吃水为 _。A9.39m B 9.63m C 9.59m D 以上都不对专业文档供参考，如有帮助请下载。解：在本题中， 8 月底在大连应使用热带载重线，因此为使船舶不超载所允许的装载吃水应为 9.59+ （1.025-1.008 ）×0. 36/ （1.025-1.000 ）=9.83, 该轮装载后最大吃水为 min9.83 ，9.63=9.63 ，选 B。三、货物积载因数SF应用计算常用公式是：Vch VcP SF2P SF1SF2 SF1（3-1 ）；CbsPSF2SF2VchSF2SF1

5、（3-2 ）；VchVc（3-3 ）1 Cbs1 Cbs例 1：某船装货时，计算得某货的积载因数为3查得该货的密度为 0.532t/32.08m /t,m,则该舱的亏舱率为 _%。A. 9.6B. 7.9C. 7.0D. 10.92313bs为（2.08-1.88 ）解：SF=2.08m /t ，而 SF=1/0.532=1.88 m/t，代入式（3-1 ）得亏舱率 C/2.08=0.096,所以应选 A。例 2：某船计算积载因数时 , 不包括亏舱的积载因数为 3.38m3/t, 亏舱率为 5% , 则包括亏舱的积载因数为 _。专业文档供参考，如有帮助请下载。A. 3.07B. 4.44C.

6、4.10D. 3.56解： Cbs=0.05 ，SF1=3.38 ，代入式（ 3-2 ）得 SF2= SF1/ （1-Cbs）=3.56四、满舱满载计算满舱满载计算公式：（1）积载因数包括亏舱PHPLNDWPHS.FHPLS.FLVi.ch（2）积载因数不包括亏舱PHPLNDWPH SFHPLSFVi.ch1Cbs.H1 Cbs.L32380t ，现拟配3bs例 1：某货舱舱容 2510m，该舱待装货SF分别为 1.25m /t （C3bst可使其满舱。和 0.86m /t （C =10%）的两种货物，则各自应配装A 1830，550 B 550，1830 C 1955，425 D 443，1

7、937解： PH+PL=2380，PH×0.86/ （1-10%）+PL× 1.25/ （1-16%）=2510。联立解方程得1937，PL 为 443，所以选 D。五、船舶平均吃水（等容吃水）计算=16%）PH 为专业文档供参考，如有帮助请下载。常用公式是经漂心修正后的船舶平均吃水：dM船中吃水dF dAt x f漂心修正量LBP2例 1：某船 L =146m，装载后测得首尾吃水分别为7.5m 和 8.4m，船舶漂心纵标 x=BPf-5.0m ，则船舶平均吃水为m。7.98B7.95C8.25D8.40A六、航次净载重量的计算在船舶航次净载重量的计算中，常使用的公式是：N

8、DW0G C（6-1 ）minH , LGH（6-2 ）式中 G 是船舶在高载重线段的油水消耗量 ,SHg s，其中 , g 是船舶航行天数，G HH24Vs此处计算不包括航行储备时间。例 1：某船航速 17 节，每天耗油水共 53t ，从位于热带载重线的装货港装货， 航行 4328 海里进入夏季区带，再航行 1887 海里到达卸货港，该轮热带和夏季满载排水量分别为T=21440t和S=20920t, 则该轮离装货港时最大排水量为t。专业文档供参考，如有帮助请下载。A. 21440B. 21193C. 20920D. 21098解：在本题中，GH=4328×53/（24×1

9、7）=562，所以 =min H, L+GH= min21440, 20920+562=21440，应选 A。例 2：某船空船重 5330t, 热带满载吃水9.55m,=21440t, 夏季满载吃水 9.35m,TSW3的某港时平均吃水=20920t, 冬季满载吃水 9.15m,= 20400t, 离开水密度 =1.007t/m为 9.20m, 则该轮的航次总载重量为t。A. 14839 B. 15070C. 14805D. 14933=20920t ，内插计算计算解：在本题中，根据吃水9.15m,= 20400t,和 9.35m,TW得当船舶吃水为 9.20m 时，排水量应为20530，在水

10、密度 =1.007t/m 3 的水域中船舶实际排水量应为 20530×1.007/1.025=20169吨,该轮航次总载重量 DW=- =14839，选 A。0例 3：某船根据其平均吃水 dM 查得 =7436t ，测得当时存油 206t ，淡水 113t ，船员、行李等共等 38t, 存压载水 217t ，当时舷外水密度 1.008t/m 3，空船重量 6614 t ，则船舶常数为t。A125B248C130D183解：在本题中，经舷外水密度修正后的船舶排水量应为7436×1.008/1.025=7313 ， 此时空船重量0 =- G- NDW=7313-206-113-

11、38-217=6739，船舶常数C=0- 0=125专业文档供参考，如有帮助请下载。吨，选 A。七、货舱重心高度的求取Z=1/2 货高 +货物底端距基线高度；VcP SFH ；货舱重心高度 KG(PZi)i货高 hHPiVchVch例 1：某船空船重量 2067t, 重心 4.57m, 货物 A 重 1096t, 重心 3.89m, 货物 B 的重量为 1036t, 重心 6.43m, 油水共 375t, 重心高为 3.11m, 不计船舶常数 , 则船舶重心高为_m。A. 4.65B. 4.83C. 4.71D. 4.8633例 2：某货舱双层底高 1.45m，舱高 8.7 m，舱容 2368

12、 m，底部装积载因数为1.2 m/t的桶装货 624t ，中部装积载因数为1.6 m3/t的袋装货 406t ，顶部装积载因数为 2.0 m3/t的桶装货 200 t ，则该舱重心高度为 _m。A. 4.65B. 4.83C. 4.42D. 4.26八、自由液面对稳性影响计算自由液面为液舱内未装满时存在的液面，在其对稳性影响的计算中,首先要计算自由专业文档供参考，如有帮助请下载。液面对其横倾轴的面积惯矩, 通常计算矩形和等腰梯形：i x1 lb 3（矩形）； i x1l b1 b2 b12b221248（等腰梯形）；GM fi x例 1：某船装载后 =18000t ，KG=7.3m，由稳性交叉

13、曲线查得 30°时的形状稳性力臂KN=4.5m，由“液体自由液面倾侧力矩表”查得 30°时的自由液面倾侧力矩为 1080×，则 GZ30° 为 m 。A0.79B0.82/C0.85D0.88解：在本题中， GM=i=0.06(m), 所以 GZ=4.5-7.36sin30 °=0.82(m) ，应选fxB。九、船舶复原力矩M R （臂GZ）的计算基点法：GZKNKG sin；假定重心法：GZGA Z AKG AKGsin；初稳性点法（剩余稳性力臂法） ： GZMSGM sin。例 1：某轮利用形状稳性力臂求取稳性力矩 , 船舶排水量为 306

14、75t, 船舶重心高度为8.079m, 船舶横倾角为 11°, 形状稳性力臂为 2.529m, 则该轮稳性力矩为 _kN.m。A. 219132B. 384508C. 297146D. 249884专业文档供参考，如有帮助请下载。解：在本题中，稳性力臂GZ=KN-KGsin=2.529-8.079 ×sin 11°，稳性力矩 =×GZ× 9.81=297146 kN.m ，所以应选 C。例 2：某船利用假定重心稳性力臂求取稳性力矩 ( 假定重心高度 8m), 船舶排水量为 27885t, 船舶重心高度为 6.12m, 船舶横倾角为 10

15、6;, 假定重心稳性力臂为 0.61m, 则该轮稳性力矩为 _kN.m。A. 178553B. 204061C. 229568D. 256170解：本题船舶稳性力臂GZ=GAZA+（KGA-KG）sin =0.61+ （8-6.12 ）sin10 °=0.936 ，稳性力矩 =×GZ×9.81=256170 kN.m ，选 D。例 3： 某船按初稳性点法求稳性力矩， 已知排水量 30319t, 船舶初稳性高度为 2.71m, 船舶横倾角为 14°, 剩余稳性力臂为 0.49m, 则该轮稳性力矩为 _kN.m。A. 168585B. 340737C. 19

16、9237D. 183911解：在本题中，船舶稳性力臂 GZ=MS+GMsin=0.49+2.71 ×sin14 °=1.1456m，稳性力矩=×GZ×9.81=340737，所以应选 B。十、船舶横稳心半径BM计算船舶横稳性半径计算公式：专业文档供参考，如有帮助请下载。GMKMKG KB BM KG；BMI x ；kLB 3VI x，水线面为箱形， k1 ；水线面为菱形， k1 。V1248式中 I x 是船舶正浮时水线面面积对横倾轴的惯性矩（4m）。例 1：某船浮心距基线高度为 5.96m, 稳性半径为 3.06m, 船舶重心距基线高度为 7.22m,

17、 则该轮的稳性高度为 _m。A. 1.98B. 2.16C. 1.80D. 2.34例 2：某船在标准海水中排水量22911t ，计算得浮心距基线4.08m, 水线面面积对纵轴46.86m, 则该船的稳性高度为 _m。的惯性距为 97691m, 船舶重心距基线高度为A. 1.55B. 1.63 C . 1.59D. 1.77解 ： 在 本 题 中 ， BM=97691×1.025/22911=4.37(m) ， 所 以 该 船 的 稳 性 高 度GM=KB+BM-KG=4.37+4.08-6.86=1.59，所以应选 C。例 3：某箱形驳船L=70m，B=12m，d=5.4m，舷外水

18、密度 =1.021g/cm 3，则 KM 值为m。A4.88B5.06C4.92D5.24解：在本题中， BM= LB 3B2=2.22(m),KB=d/2=2.70m ，应选 C。12 LBd12d专业文档供参考，如有帮助请下载。例 4：某箱形驳船 L=104m，B=18m，d=9m，舷外水密度 =1.004g/cm 3，则其横稳心半径为 m 。A4.58B4.32C3.51D3.0解：在本题中，船舶的横稳性半径I x=B2V12 d =3.00(m) ，所以应选 D。BM十一、船舶横倾角计算（1）船舶受到倾侧力矩hM 作用发生倾斜，达到静平衡后，其横倾角为：M h M RGM sinM h

19、arcsinGM（2）船内货物横移，船舶产生的横倾角为：tgPyGM例 1：某船正浮时受到静横倾力矩作用 , 横倾力矩为 3718×排水量为 21092t, 初稳性高度为 1.91m, 则该轮的横倾角为 _度。A. 5.9B. 5.3C. 6.9D. 6.3例 2：某船装载后 =15000t ，初稳性高度 GM=1.41m，重心偏离中纵剖面 0.12m，船舶横倾角 为°。专业文档供参考，如有帮助请下载。A6.1B5.4C3.1D4.6解：在本题中，船舶的倾侧力矩Py=0.12 × 15000=1800(t.m) ，所以tg h=Py/GM=0.085, h=5.4

20、 度，应选 B。例 3：某船排水量 24484t, 航行途中货物移位，已知移位的货重 224t, 其初始位置 ( 距中纵剖面的距离 ) 为 6.6m, 移至同舷新位置 ( 距中纵剖面的距离 )11.0m, 稳性高度 GM为 1.21m, 则该轮产生的倾角为 _度。A. 1.7B. 3.3C. 2.1D. 2.8十二、初始横倾角调整计算（1）船内载荷横移调整横倾角计算公式：PyGMtg；（2）载荷变动调整横倾角计算公式： Py(P) (GMGM )tg式中 GMP (KG KP)。P注：为了简化计算过程，加快计算速度，在利用载荷变动调平船舶横倾的方法中可以利用公式 PyGMtg 进行近似计算，因

21、为式（2）计算太麻烦。例 1：某船左倾 3.6 °, 船舶排水量为 25771t, 拟卸位于左舷距中纵剖面的距离为 10.1m的货物以调平船舶 , 货物距基线高 6.24m, 船舶初稳性高度 1.08m, 船舶重心高度9.03m, 则专业文档供参考，如有帮助请下载。应卸下 _t 货物方可使船舶正浮。A. 199B. 156C. 211D. 235例 2：某船排水量 22301t, 初稳性高度 2.50m, 重心高度 8.19m, 装货时发现左倾 1.5 °, 尚有 184t 未装，拟装在重心距基线 8.23m, 船舶应装在距中 _米处才使船舶正浮。A. 7.91B. 7.1

22、4C. 6.14D. 7.37十三、横摇周期计算船舶横摇周期：T0.58 fB 24KG 2GM式中：系数 f 一般取 1，GM为未经自由液面修正的初稳性高度。例 1：某船重心距基线 8.07m, 横稳心距基线 8.89m，船宽 22 m，则船舶横倾周期为_秒。B. 16.5D. 19例 2：某杂货船宽 25 米，开航时GM=1.2m,KG=9.73m,由于油水消耗，船舶抵港时KG增加 0.23 m ，则船舶摇摆周期。A增加 3秒B.增加 2秒C减少 2秒D增加 4秒解：在本题中，应注意的是因船舶的KG增加 0.23 m ，则船舶 GM会降低 0.23 m ，将专业文档供参考，如有帮助请下载。

23、上述数据代入式中即可得T1=16.77s, T 2=18.82s, 所以船舶横摇周期是增加2 秒。例 3：某船船宽 23m， =14700t，KM=9.57m,GM=1.23m，现将 250t 货装于 Kp=16.57的上甲板，则船舶横摇周期。A几乎不变B增加 1 秒 C 增加 1.5 秒D增加 0.8 秒解：在本题中，船舶的 KG=9.57-1.23=8.34m，GM=-0.14m，所以 GM1=1.09m，计算得 T 0=14.9s, T 1=15.9s, ，所以船舶横摇周期是增加 1 秒，所以应选 B。十四、稳性的调整调整方法有垂向移动载荷、打排压载水两种：（1）垂向移动载荷GMPZ；

24、PHPL PPL S.FLPHS.FH（2）打排压载水 GMGM2 GM1P( KG0KP )P例 1：某船排水量 =19686t ，全船垂向总力矩为 9.81 ×158472kN.m，KM=8.95m,现要求 GM不大于 0.8m，最多能在 KP=1.4 m 处加压载水t。A. 509B. 732C. 610D. 689专业文档供参考，如有帮助请下载。十五、船舶吃水差的计算（1）吃水差和首尾吃水计算公式t( xgxb );xgPxi i 中前力矩中后力矩100MTCLBPx ftdFdM2tdMLBP2LBPxftdAdM2tdMLBP2（2）货物水平纵移计算公式PXt100MTC

25、L BPxft2d FtL BP2L BPxft2d AtL BP2；MTCR100L BP（3）少量载荷变动计算公式专业文档供参考，如有帮助请下载。P ( xP x f )t100MTCPLBPxft2tddFLBP2100TPCPLBPx ft2tdd ALBP2100TPC例 1：某船装载少量货物521t, 查得每厘米纵倾力矩为9.81 ×298.56kN-m, 漂心距中2.50m, 货物重心距船中 -34.48m, 则该轮的吃水差改变量为 _m。A. -0.452B. -0.645C. -0.581D. -0.516例 2：某船原首吃水为 11.94m, 漂心距中距离为 -0

26、.20m, 两柱间长为 131.3m, 吃水差改变量为 3.0m, 则该轮新的首吃水为 _m。A. 12.78B. 13.12C. 13.48D. 13.44解：在本题中，已知产生的吃水差为3.0m，则首吃水的改变量即为 dF=(131.3/2+0.2)× 3/131.3=1.5(m), 所以船舶的首吃水为 dF=11.94+1.5=13.44 ，所以选 D。例 3：某船 LBP=128m，在 =18400t 时船舶吃水差为 -0.94m ， 纵稳心半径 R=167m，则相应的每厘米纵倾力矩 MTC=×A240B250C257D265专业文档供参考，如有帮助请下载。解：在本

27、题中，所使用的公式是船舶的厘米纵倾力矩 MTC=× R/100× LBP，将上述数据都代入即可得 MTC=240.06，所以应选 A。例 4：某船配载后重心距中距离为 -1.138m, 浮心距中距离为 -0.044m, 每厘米纵倾力矩为 9.81 ×125.44kN-m, 排水量为 2592t, 则该轮的吃水差为 _m。A. -0.25B. -0.23C. -0.29D. -0.21解：在本题中，船舶吃水差t= × (x g-x b)/100MTC=-0.23 ，所以选 B。十六、吃水差调整计算吃水差调整计算有纵向移动载荷、打排压载水两种方法：（1）纵向

28、移动载荷 tPX；PHPLP100MTCPHS.FHPL S.FL（2）打排压载水 t t1t0P xp x f100MTC式中： t 1 是所要求达到的吃水差，t 0 指原吃水差。例 1：某轮满载到达某锚地， dF =8.30m，dA=9.10m，此时 MTC=2235.×9.81kN.m/cm，TPC=25.5t/cm，xf =-5.40m。欲调平吃水进港， 则应在船中后 55m处驳卸 _t 货物。A450B 410C 360D250专业文档供参考，如有帮助请下载。解：在本题中 t 0=-0.80 ，t= t 1- t 0=0.80 ，所以 P=0.80×100

29、5;223.5/ （-55+5.40 ） =-360.48 ，所以应选 C，负号表示卸货。例 2：某船首吃水 9.1m，尾吃水 8.6m，船长 154m, MTC=9.81×246 kN.m/cm，xf =0，现将 454t 货物分装于中前 39.88m 及中后 50.12m 的货舱内，为使船舶平吃水进港，问应在两舱分别装货和吨。A.389，65B.116，338C.218，236D. 129，325解：在本题中 t=0.50，t=-0.50，P +P=454，P ×39.88+P ×(-50.12)= -0.50 ×01212100×246，

30、联立方程得 P1= 116.2 ，P2=337.8 ，所以选 B。例 3 ： 某 船 吃 水 dF=7.02m， dA=7.78m， xf =-3.36m ， MTC=981.×194kN.m/cm ，TPC=27.84t/cm，LBP=148m，航行至某港口，该港允许吃水为7.20m，计划从第 4 舱（船中后 34.9m）驳卸以调整吃水，则仅从第4 舱驳卸 _保证船舶安全进港。A能B不能 C风浪小则能D无法计算解：在本题中 t 0=-0.76 ，t=0.76 ，计算的方法是先求将船舶调平吃水所需卸货的数量，然后计算在卸下该重量的货物后船舶平均吃水是否符合要求。所以调平吃水所需卸货的

31、数量为 0.76 ×194× 100/（-34.9+3.36 ）=-467.5 ，卸货后船舶平均吃水为 （7.02+7.78 ）/2-467.5/100×27.84=7.232(m)> 7.20m ，所以不能保证船舶安全进港，选B。专业文档供参考，如有帮助请下载。十七、吃水差比尺应用计算Pd F100 ； d AP； td FdAd Fd A100100100例 1：某船 dF=7.63m,dA=8.81m，查得在第 5 舱装载 100 吨船首吃水变化 -0.06m ，尾吃水变化 0.23m，则在第 5 舱驳卸 _吨货物能调平吃水。A513B407C423D

32、375解：在本题中，从第 5 舱装载 100 吨货所产生的吃水差为 -0.29m ，所要求调整的吃水差t 为 1.18m, 所以应卸货 1.18 ×100/ （-0.29 ）=-406.9 ，选 B。例 2：某船卸货前的首吃水为 7.51m, 尾吃水为 7.91m，查得在某舱加载 100 吨时首吃水的改变量为 -0.024m, 尾吃水的改变量为 0.144m，现计划在该舱卸货以调平吃水过浅滩，则卸货后船舶的平均吃水为 _。A. 7.63B. 7.57C. 7.84D. 7.24解：在本题中，从该舱装载100 吨货所产生的吃水差为 -0.168m，船舶平均吃水变化量为0.06 ，所要求

33、调整的吃水差 t为 0.40m, 所以应卸货为0.40 ×100/ （ -0.168 ）=-238.1(t),卸货后船舶吃水为（ 7.51+7.91 ）/2- 238.1 × 0.06/100=7.567(m),应选 B。专业文档供参考，如有帮助请下载。十八、局部强度的校核Pd 0.72 H d H d； Pdh； Pd P ； SminP1.39SFSPd式中 H 为货舱高度 , h为货物装载高度 , 当 Pd Pd 时局部强度满足要求，否则不满足要求。33例 1：某船底舱高 7.1m, 舱容 2140m, 拟装载 S.F=1.13m /t 的杂货，则最大能装 _m高。A

34、. 6.15B.5.04C. 5.78D.5.51h=P×SF=5.78 （米）解：在本题中， P =0.72 ×7.1, 所以能最大的装载高度为dd例 2：某船底舱高6.5m, 舱容为3d33450m, 允许负荷量 P =78.48kPa, 上层装 S.F=1.5m /t的 A 货 1500 吨，下层装 S.F=0.9m3/t的 B 货 1200 吨 ，则船舶局部强度：A. 符合要求B.不符合要求C.无法计算D.部分符合要求解：在本题中， P =78.48kPa，上层货物的装舱高为H=1.5 ×1500×6.5/3450=4.24 ，d1下层货物的装舱

35、高为 H2=0.9 ×1200×6.5/3450=2.03 ，d2dP =4.24/1.5+2.03/0.9=5.10(t/m)= 50.1 kPa< P，所以应选 A。十九、水尺计重计算专业文档供参考，如有帮助请下载。在水尺检量中应进行四个修正，其计算公式分别为：水尺计重公式Q(2G2 )( 1G1 )；首垂线修正量为 C =t F；尾垂线修正量C=tA；FLBPAFALBPFAM1(dF6dmd A)；拱垂修正公式 d =8漂心修正公式txf100TPCLBP50t2dM ； dMMTC2 MTC1；LBPFAFAdZdZd2 d1该项修正计算最好根据公式判断 或

36、 d 的正负来选择适宜答案，这样可以避免繁琐的计算。港水密度修正公式21。1.025例 1：某轮进行水尺检量 , 尾吃水 10.62m, 船尾水尺与尾垂线间距离 2.83m, 船首水尺与首垂线间距离 3.08m，船长 LBP=190m,吃水差为 -2.877m, 则修正后的尾吃水为 _m。A. 10.595B. 10.664C. 10.658D. 10.516例 2：某船观测得首吃水 7.56m, 船首水尺与首垂线间距离为 2.98m, 船长 LBP=135m,吃水差为 -2.515m, 船尾水尺与尾垂线间距离为 3.62m, 则修正后的首吃水为 _m。A. 7.54B. 7.58C. 7.5

37、0D. 7.48专业文档供参考，如有帮助请下载。解：在本题中，船首吃水修正量应为 2.98 ×（ -2.515 ）/ （135-2.98-3.62 ）=-0.06 ，修正后首吃水为 7.56-0.06=7.50 m ，正确答案 C。例 3：某船测得首吃水为 6.42m、6.48, 尾吃水为 7.19m、7.29m, 中吃水为 6.68m、6.74m,则该轮平均吃水为 _m。A. 6.84B. 6.74C. 6.61D. 6.72例 4：某轮平均吃水为 7.62m，吃水差为 0.10m，两柱间长为 151m，查得漂心距中距离为 2.89m，每 厘米吃水 吨数为 26.21t ，每厘米

38、纵倾力矩关 于吃水 的变化率 为，则该轮经纵倾修正后的平均吃水为 _m。A5.34B7.62C6.862D 6.10解：在本题中，按船舶纵倾修正条件，当船舶吃水差的绝对值小于 0.30m 时，不需要进行船舶纵倾的修正，所以答案应是修正前后的吃水一样。二十、散装谷物船舶稳性核算稳性衡准指标有三条：（1）经自由液面修正后的GM0.30m（2）因谷物移动而产生专业文档供参考，如有帮助请下载。的横倾角 h12°（ 3）船舶剩余动稳性Ad0.075m·rad 。M vf M v；M uM v； tg hM u；fSFGM1.00 / 1.06 / 1.12H0 (1 0.005 );

39、0M u ; 400.8 0 ; GZ40GZ4040简化计算：（1）省略条件法 GZ > 0.307m，代替 A 0.075m·rad ；40d（2）许用倾侧力矩 Ma法M u M a ，可以代替上述三条稳性衡准。二十一、油量计算（1）膨胀余量的计算公式： Vft；1 ft Vt（2）航次最大装货量计算公式： VVtV ；（3）空档高度的横、纵倾修正计算公式：AB ACt ； AB ACtg ；L BP（4）标准体积计算公式： V20 VtK 20Vt1f (t 20 ) ；（5）航次货油量计算公式： V20( 200.0011)(1 C w ) ， Cw 为含水量；t上3t

40、中t下（6）平均油温计算公式： t3专业文档供参考，如有帮助请下载。例 1：某油轮装油后， 测得某油舱的上、 中、下三层的油温分别是： 13、14、14.5 ，则该舱的平均油温为 _。A14.3 B14.1 C13.9 D13.8 解：在本题中，油舱的平均吃水为t= （t 上+3 t 中+ t下）/5=13.9，选 C。例 2：某船对一液舱进行测量 , 测得空档深度为 1.65m, 测深孔在舱中后 15.31m, 船舶吃水差为 -2.38m, 船舶两柱间长为 158m,则该舱经吃水差修正后的空档深度为 :A. 1.56B. 1.42 C. 1.88D. 1.70AB=AC×t/ L

41、=（-15.31 ）×（-2.38 ）/158=0.23 ，解：在本题中，空档深度的纵倾修正值为BP所以经吃水差修正后的空档深度为1.65+0.23=1.88 米，应选 C。例 3：某船装载原油，经计算标准体积为 193890.99m3, 标准密度为 0.86418g/cm 3, 含水量为 1.09%, 则该舱货油的在空气中的重量应为 _t 。A. 148967 B. 215175C. 198623D. 164164解 ： 在 本 题 中 ， 该 舱 货 油 的 在 空 气 中 的 重 量 m=V20 ( 200.0011) (1 C w ) =193890.99×(0.86418- 0.0011)×(1 -0.019)=164164t, 选 D。3则该舱的标准例 4：某油舱经计算得 25时体积为 3452m, 温度体积系数为 0.00061,3体积为 _m。专业文档供参考，如有帮助请下载。A. 3450.2B. 3441.5C. 3449.7D. 3456.2解：在本题中，该舱的标准体积应为V20Vt 1f (t20) =345