本科生毕业设计 汽机房设计说明书

1、xxx建筑大学环境与能源工程学院 毕业设计xxx建筑大学毕 业 设 计 (论 文)专 业 热能与动力工程专业 班 级 11热动1班 学生姓名 xxxxx 学 号 xxxxxxxxxx 课 题 xxx市某热电厂汽机房设计 指导教师 xxx 2015年6月5日中文摘要摘要：本工程为马鞍山市某热电厂汽轮机房的工艺设计。该热电厂装机规模为4台130t/h高温高压循环流化床锅炉+1台25MW背压汽轮机。本设计范围为热电厂的汽机房汽水系统和除氧给水系统。设计内容涉及锅炉给水泵、除氧器、疏水箱、疏水泵、减温减压器等设备选型计算，主蒸汽、排气管道选型计算及支吊架间距计算，最后绘制汽机房汽水系统图、油系统图和设

2、备平面布置图。整个设计过程所涉及的专业知识，严格遵循相关专业规范要求，参考相关资料和有关最新国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。关键词：热电厂汽轮机房，循环流化床锅炉，布置图，安装图AbstractIn this project for a thermal power plant in Maanshan technical design of the turbine house. The thermal power plant size is 4 units of 130 t/h circulating fluidized bed boiler high temperatu

3、re and high pressure and 1 25 MW back-pressure steam turbine.This design scope for the thermal power plant turbine room system and deaeration water supply system. Design content in boiler feed pump, deaerator, drain tank, drain pumps, desuperheating decompression device, such as equipment type selec

4、tion calculation, main steam and exhaust pipe spacing steam-water selection calculation and calculation, the final map turbine room system, oil system diagram and equipment layout. The whole design process involved in the professional knowledge, strictly follow the related regulations, refer to the

5、latest national standards of the relevant information and the relevant specification, the design of each link carries on the comprehensive scientific considerations。Keywords: thermal power plant steam turbine room, circulating fluidized bed boiler, layout, installation drawingII目 录一、工程概况1二、设计原始资料11、

6、设计条件1三、设计依据1四、设备选型与计算11、疏水扩容器12、疏水箱23、疏水泵24、给水泵25、除氧器36、除氧水箱37、除氧器安装高度48、减温减压器4五、管道计算51、计算公式说明52、主蒸汽管道相关计算113、抽汽管道相关计算124、排汽管道相关计算13六、汽机房系统工艺描述151、蒸汽系统152、汽封系统153、疏水系统154、润滑油系统155、除氧给水系统16七、汽轮机控制说明16八、汽机房布置原则171、汽机房的柱距、跨度172、汽机间的设备布置173、除氧间布置19九、设计有关事项说明20十、规范及相关资料21十一、参考文献22致谢22附录23一、工程概况该热电厂装机规模为4

7、 台130t/h 高温高压循环流化床锅炉+1台25MW 背压汽轮机。高温高压循环流化床锅炉产生的蒸汽（540、9.81MPa）一部分送至高压蒸汽外管网供厂区其他装置使用，一部分送到汽机房，用于驱动1台25MW 背压汽轮机。本设计内容为热电厂汽机房汽水系统及锅炉除氧给水系统。二、设计原始资料1、设计条件 汽机房规模:1台25MW背压汽轮机。 汽轮机性能参数：进气参数：540±5、9.81MPa；抽气参数：额定抽气量60t/h,最大抽气量70t/h，额定抽气压力4.2MPa，额定抽气温度450；排气参数：纯背工况排气量 170t/h，额定排气压力 1.8MPa，额定抽气温度350； 锅炉

8、给水温度：158； 气象参数：马鞍山当地大气压夏季100.12kpa，冬季102.23kpa，地表面年平均温度13.70。三、设计依据火力发电厂汽水管道设计技术规定 DL/T5054-1996小型火力发电厂设计规范GB50049-1994火力发电厂汽水管道零件及部件典型设计手册2000版火力发电厂汽水管道支吊架设计手册中小型热电联产工程设计手册四、设备选型与计算1、疏水扩容器在确定疏水扩容器的容量时，应考虑各种不同参数的管道在不同运行方式下的疏水量，可按一台机起动，其他运行机组仅产生经常疏水量，以此来选择全厂疏水扩容器容量。总疏水量应包括主蒸汽管道起动疏水、机组暖管疏水和点火管道疏水等。疏水扩

9、容器容量如同排污扩容器容量计算，蒸汽单位容积容许极强度R 取2000m3/(m3 h) ,疏水扩容器容量可参照表4-1 选用。表4-1疏水扩容器容量选用表 （单位m3 h）l 最大一台机组容量/MW中压机组容量/MW高压机组容量/MW1225502550 电厂总容量/MW500.61.00.671.011.01.511000.651.00.851.61.82.01.82.31.82.320011.22.01.6-2.52.63.03.44.0注：当有冷却水注入时，取较小值，否则取大值。故取1 m³的疏水扩容器。2、疏水箱发电厂设置65t/h130t/h锅炉时，疏水箱可装设2个，其总容

10、量为20 m³。发电厂设置220t/h410t/h级锅炉时，疏水箱可装设2个，其总容量为30 m³。故疏水箱装设2个，每个容量为10 m³。3、疏水泵疏水泵采用2台。每台疏水泵的容量宜按在0.5h内将1个疏水箱的存水打至除氧器给水箱的要求确定。其扬程应按相应的静压差、流动阻力另加20%的裕量确定。当疏水箱低位布置时可不设低位水箱。G疏=20t/0.5h=40t/h4、给水泵（1）给水泵的容量和台数为了保证给水的可靠性，确保锅炉正常运行，发电厂的每一给水系统应设置1台备用给水泵。对于母管制给水系统，应有一台备用给水泵，当最大一台给水泵事故停用时，其余给水泵出口的总流

11、量，均应保证其所连接的给水系统内全部锅炉在最大连续蒸发量时所需的给水量，并应有10% 的裕度。整个给水系统给水泵的台数，可根据机炉匹配情况、运行调整要求、布置条件等因素综合考虑后确定。当给水泵出力与锅炉容量不匹配时，高压给水母管应采用分段母管制系统。当给水泵出力与锅炉容量相匹配时，高压给水母管宜采用切换母管制，每台给水泵的容量，宜按其对应的锅炉额定蒸发量的110% 给水量来选择。给水泵出力的10% 裕量是考虑了汽水损失、锅炉连续排污和定期排污、锅筒水位波动、面式减温器用水、锅炉本体吹灰、备用给水泵暖泵、电网频率降低使电动机转速降低导致给水泵出力下降、防漏装置磨损和给水泵老化等因素。每台给水泵的

12、容量宜按其对应的锅炉额定蒸发量的110%给水量来选择。Q给=130t/h×110%=143t/h（2）给水泵的扬程给水泵的扬程应为下列各款之和： 锅炉额定蒸发量时的给水流量，从除氧给水箱出口至省煤器进口给水流动的总阻力，另加20%的裕量。 汽包正常水位与除氧器给水箱正常水位间的水柱静压差。当锅炉本体总阻力中包括其静压差时，应为省煤器进口与除氧器正常水位间的水柱静压差。 锅炉额定蒸发量时，省煤器入口的进水压力。 除氧器额定工作压力（取负值）。5、除氧器除氧器的总出力应按全部锅炉额定蒸发量的给水量确定。当利用除氧器作热网补水定压设备时，应另加热网补水量。每台机组宜设置1台除氧器。选用高压

13、除氧器，额定出力130t/h，工作压力0.49MPa 。6、除氧水箱除氧水箱总容量，对130t/h及以下的锅炉宜为20min全部锅炉额定蒸发量的给水消耗量，对130t/h以上、400t/h级及以下锅炉宜为1015min全部锅炉额定蒸发量时的给水消耗量。Q除氧水箱=（130t/h）×（h）=43.3t即除氧水箱约为44 m³。7、除氧器安装高度除氧器的布置高度主要考虑除氧器在加热蒸汽中断、除氧器内压力降低时，给水泵进口不发生汽化，因此除氧器给水箱最低水位到给水泵中心线间水柱所产生的水柱静压力，在考虑给水泵进口处水的汽化压力和除氧器工作压力之差，除氧器工作时克服流动阻力引起的压

14、力损失，并满足给水泵汽蚀余量的要求外，还应有35kPa 的安全裕量。根据计算和实际运行经验，大气式除氧器的布置高度不低于67m ，中压除氧器的布置高度不低于1113m 。本次设计为高压除氧器，取14.5 米。8、减温减压器减压诚温器在热电站作为抽汽机组事故时的备用或作为尖峰负荷时的调峰，对于中小型热电站，减压减温器常作为厂用蒸汽的热源。因此，装有供热机组的热电站，应根据抽汽的级别情况及厂用蒸汽参数，分别设置减压减温器。当作为工业抽汽事故备用时，减压减温器容量等于一台最大汽轮机的最大抽汽量或背压排汽量。当运行的汽轮机在任一台停运时还能供给采暖、通风和生活用热量的60% -75% (寒冷地区取上限

15、)时，可不设采暖用汽备用减压减温器。有时热电站抽汽或排汽参数不能满足个别热用户的需要，而其用汽量又较少，这时可用新蒸汽经减压减温后供给；有时热电站的抽汽或排汽参数比电站自用汽(如燃油加热、除氧器加热、厂内采暖等)参数高，也可采用减压诚温器或减压阀将抽汽降到所需参数使用。这两种情况下的减压减温器(减压阀)都是常年使用的，应设1 台备用，并处于热备用状态。减压减温器的喷水压力应高于减压减温器出口压力1.47MPa ，或根据生产厂家要求确定。减压减温器减温水量可按式计算式中 Dpa一一减温水量(kg/h) ； H0一一新蒸汽质量焓(kJ/kg)； hjwy 一一减压减温后蒸汽质量焓(kJ/kg)；

16、Djwy 减压减温后蒸汽量( kg/h)； hps一一减温水质量焓(kJ/kg)； 一一减温水中未蒸发部分所占份额，一般取0.30.35； h'jwy一一减压减温后的饱和水质量焓(kJ/kg)。 汽轮机纯背工况排气量170t/h ，故减温减压器流量为170 t/h。五、管道计算1、计算公式说明(1) 水压试验 强度试验管子和附件强度试验压力(表压) ，按下式确定取两者中的较大者。式中：PT试验压力（MPa）； P设计压力（MPa）； T试验温度下材料的许用应力； t设计温度下材料的许用应力。 严密性试验 管道安装完毕后，必须对管道系统进行严密性试验。水压试验的压力(表压)，应不小于1.

17、5倍设计压力，且不得小于0.2MPa。水压试验用水温度，应不低于5，也不大于70。试验环境温度不得低于5，否则，必须采取防止冻结和冷脆破裂的措施。水压试验用水水质必须清洁且对管道系统材料的腐蚀性要小。（2）管子材料管子所用钢材应符合国家或冶金部有关钢材现行标准的规定。当需要采用新钢种时，应经有关部门鉴定后方可采用。常用国产钢材及其推荐使用温度见下表。常用国产钢材及其推荐使用温度：钢类钢号推荐使用温度 / 0C允许上限的温度/ 0C备注碳素钢结构Q235-A.FQ235-B.F0-200250GB 700Q235-AQ235-BQ235-C0-300350GB 700Q235-D-20-3003

18、50GB 700优质碳素结构钢10-20-425430GB 308720-20-425430GB 308720G-20-430450GB 5310普通低合金钢16Mng-40-400400GB 713合金钢15GrMo510550GB 531012GrlMoV540-555570GB 531012Gr2MoWVTiB540-555600GB 531012Gr3MoVSiTiB540-555600GB 5310注：20G钢管道，若要求使用寿命不超过20年，使用温度可提高至450，但使用期间应加强金属监督。（3）许用应力国产钢材许用应力（MPa）表温度（）202503003504004505005

19、4055012Gr1MoV许用应力（MPa）157143138128118777120号钢许用应力（MPa）1311251131008755（4) 管径选择主蒸汽、高压给水等主要管道的管径尺寸，宜通过投资和运行费的优化计算确定。单相流体的管道，根据推荐的介质流速，按下式计算得出： 式中 Di管子内径(mm)； G介质质量流量(t/h)； v介质比体积(m3/kg)； w介质流速(m/s)；在推荐的介质流速范围内选择具体流速时，应注意管径大小、参数高低的影响，对于直径小、介质参数低的管道，宜采用较低值。下表为各蒸汽管道内介质的流速。推荐管道介质流速介质类别管道名称推荐流速/（m/s）主蒸汽主蒸汽

20、管道40-60其他蒸汽抽汽或辅助蒸汽管道： 过热汽 饱和汽 湿蒸汽35-6030-5020-35去减压减温器蒸汽管道60-90给水高压给水管道2-6低压给水管道0.5-2.0凝结水凝结水泵出口侧管道2.0-3.5凝结水泵入口侧管道0.5-1.0加热器疏水加热器疏水管道： 疏水泵出口侧 疏水泵入口侧 调节阀出口侧 调节阀入口侧1.5-3.00.5-1.020-1001-2其他水生水、化学水，工业及其他水管道： 离心泵出口管道及其他压力管道 离心泵入口管道 自流、溢流等无压排水管道2-30.5-1.5<1由表可知，主蒸汽管道内介质的推荐流速为40-60m/s，此次设计取60m/s。（5）壁厚

21、计算对于1.7承受内压力的汽水管道，直管的最小壁厚Sm 应按下列规定计算：按直管外径计算时：按直管内径确定时：式中 p管道承受压力(MPa)；Sm直管的最小壁厚( mm )；D0管子外径，取用公称外径(mm)；Di管子内径，取用最大内径(mm)；Y温度对计算管子壁厚公式的修正系数，对于铁素体钢，482及以下时Y=0.4，510时Y=0.5, 538及以上时Y= 0.7；对于奥氏体钢，566及以下时Y= 0.4，593时Y=0.5，621及以上时Y= 0.7；中间温度的Y值，可按内插法计算；许用应力的修正系数，对于无缝钢管 = l.0；对于纵缝焊接钢管，按有关制造技术条件检验合格者，其值按下表取

22、用；对于螺旋焊缝钢管，按SY-5036 标准制造和无损检验合格者，= 0.9；考虑腐蚀、磨损和机械强度要求的附加厚度(mm)，对于一般的蒸汽管道和水管道，可不考虑腐蚀和磨损的影响；对于高压加热器疏水管道、给水再循环管道、排污管道和工业水管道，腐蚀和磨损裕度可取用2mm；对于腐蚀和磨损较严重的管道，如果估计到管子在使用中腐蚀和磨损的速度超过0.06mm/a，则腐蚀和磨损裕度应为管道运行年限内的总腐蚀和磨损量；机械强度要求的附加裕度，视具体情况确定。表5-4 纵缝焊接钢管许用应力修正系数焊接方式焊缝形式手式电焊或气焊双面焊接有坡口对接焊缝100%无损焊缝1.00有氩弧焊打底的单面焊接有坡口对接焊缝

23、0.90无氩弧焊打底的单面焊接有坡口对接焊缝0.75熔剂层下的自动焊双面焊接有坡口对接焊缝100%无损焊缝1.00有氩弧焊打底的单面焊接有坡口对接焊缝0.85无氩弧焊打底的单面焊接有坡口对接焊缝0.80说明：1）管道承受压力p与额定压力下蒸汽压力想同，即p=9.81MPa；2）查询火力发电厂汽水管道设计规定中常见国产钢材的许用应力表，可知12GrlMoV在540时的许用应力t为72MPa；3）许用应力的修正系数，钢管选择为无缝钢管则=1；4）附加厚度取2mm；5）温度修正系数Y，因为12GrlMoV中铬含量较低，为奥氏体钢，所以Y=0.4。直管的计算壁厚和取用壁厚直管的计算壁厚应按下式计算Sc

24、=Sm + C式中Sc直管的计算壁厚(mm)；C直管壁厚负偏差的附加值(mm)。 直管的取用壁厚，以公称璧厚表示。对于以外径×壁厚标示的管子，应根据直管的计算壁厚，按管子产品规格中公称壁厚系列选取；对于以最小内径×最小壁厚标示的管子，应根据直管的计算壁厚，遵照限制造厂产品技术条件中有关规定，按管子壁厚系列选取。任何情况下，管子的取用壁厚均不得小于管子的计算壁厚。对于上式中出现的直管壁厚负偏差附加值 应按下列规定选取:对于管子规格以外径×璧厚标示的无缝钢管，可按下式确定：C=ASm式中A直管壁厚负偏差系数，根据管子产品技术条件中规定的壁厚允许负偏差m% 按式计算，或

25、按下表取用。对于管子规格以最小内径×最小壁厚标示的无缝钢管，壁厚负偏差值等于零。对于焊接钢管，直缝焊接管采用钢板厚度的负偏差值；螺旋缝焊接管根据管子产品技术条件中规定的壁厚允许负偏差按下表取用。且上述两种钢管的直管壁厚负偏差的附加值，均不得小于0.5mm。直管壁厚负偏差系数直管壁厚允许负偏差（%）-5-8-9-10-11-12.5-15A0.0530.0870.0990.1110.1240.1430.176则Sc=Sm+C=（A+1）Sm（6) 支吊架间距计算支吊架设计的一般规定管道支吊架的设计要求a. 管道支吊架的设置和选型应根据管道系统的总体布置综合分析确定。支吊系统应合理承受管

26、道的动载荷、静载荷和偶然载荷；合理约束管道位移；保证在各种工况下，管道应力均在允许范围内；满足管道所连设备对接口推力(力矩)的限制要求；增加管道系统的稳定性，防止管道振动。b.确定支吊架间距时，应考虑管道载荷的合理分布，并满足管道强度、刚度、防止振动和疏放水的要求。c.支吊架必须支承在可靠的构筑物上，应便于施工，且不影响邻近设备检修及其他管道的安装和扩建。d.支吊架零部件应有足够的强度和刚度，结构简单，并应采用典型结构和元件。e.管道吊架的螺纹拉杆应有足够的调整长度。当吊架上下端均不能调整拉杆长度时，可采用花篮蝶母在中间调整。f.在任何工况下管道吊架拉杆可活动部分与垂线的夹角，刚性吊架不得大于

27、30，弹性吊架不得大于40，当上述要求不能满足时，应偏装或装设滚动装置。根据相对管部在水平面内的计算偏装值为:冷位移(矢量)+热位移(矢量)。g.位移或位移方向不同的吊点，不得合用同一套吊架中间连接件。支吊架的间距水平直管道上的支吊架间距应满足下列要求:a.刚度条件: 管道的一阶固有频率应大于3.5Hz，即单跨管道按简支梁计算，其最大挠度值不应大于2.62mm 。b.按照刚度条件，均布荷载水平直管道的支吊架允许最大间距用下式计算式中Lm支吊架的最大允许间距(m)；Et钢材在设计温度下的弹性模量(kN/mm2 )；I管子截面惯性矩(cm4)；q管道单位长度自重(kN/m)。c.强度条件:管道强度

28、应按火力发电厂汽水管道应力计算技术规定 (SDGJ 6-1990)有关外载应力验算的规定计算，使管道的持续外载当量应力在允许范围内；并且单跨管道按简支梁计算，管道自重引起的最大弯曲应力不大于23.5MPa 。d.按照强度条件，均布载荷水平直管道的最大支支吊架间距按下式计算式中W一一管子截面抗弯矩(cm3）。e.水平90。弯管两端支吊架间的管道展开长度，不应大于水平直管道上允许支吊架的最大间距的0.73倍。2、主蒸汽管道相关计算额定蒸汽压力9.81MPa，额定蒸汽温度540，查表，选用12Gr1MoV。（1）管径（2）壁厚根据管道规格，取用管道规格426*30mm。（3）试验压力1）强度试验：2

29、）严密性试验：（4）支吊架间距1）按刚度条件计算2）按强条件计算取Lmax=9.75m。3、抽汽管道相关计算额定抽气压力4.2MPa，额定抽气温度450，查表，选用12Gr1MoV选材错误，选20号刚。（1）管径（2）壁厚计算错误，根据新材料重新计算根据管道规格，取用管道规格219*8mm。（3）试验压力1）强度试验：计算错误，根据新材料重新计算2）严密性试验：（4）支吊架间距1）按刚度条件计算根据新材料重新计算2）按强条件计算根据新材料重新计算取Lmax=7.11m。4、排汽管道相关计算额定排汽压力1.8MPa，额定排汽温度350，查表，选用20号钢。（1）管径（2）壁厚计算错误根据管道规格

30、，取用管道规格530*14mm。（3）试验压力1）强度试验：131在哪查的？2）严密性试验：（4）支吊架间距1）按刚度条件计算2）按强条件计算取Lmax=11.3m。六、汽机房系统工艺描述1、蒸汽系统锅炉房高温高压锅炉产生的蒸汽（9.81MPa、450）送至主蒸汽母管，再由主蒸汽母管引出支管经隔离阀、速关阀进入汽轮机高压蒸汽室, 然后由调节汽阀控制进入汽轮机高压段通流部分作功。蒸汽膨胀作功后，乏汽经过管网，供热用户使用。减温减压器作为抽汽机组事故时的备用或作为尖峰负荷时的调峰用，新蒸汽来自蒸汽母管，经减温减压后送至低压外管网。2、汽封系统汽轮机前后汽封均采用高低齿结构及蜂窝式汽封结构结合的方式

31、, 可有效阻止蒸汽轴向泄漏。本机组汽封漏汽由汽封换热器回收。注意：汽封换热器布置时应尽量靠近汽轮机，抽汽管弯头不宜过多。3、疏水系统汽缸疏水、汽封管路疏水、抽汽管路疏水及调节阀杆疏水，引至疏水膨胀箱。疏水汇集按如下次序:压力最高的疏水离疏水膨胀箱最远。疏水管不得绕过关闭阀。须注意,水或蒸汽切不可从疏水管倒流到汽轮机中。汽轮机启动时，进入汽轮机的热蒸汽在冷的管壁和汽缸壁上凝结成水。如果汽缸积水，汽轮机就不能均匀的加热，汽缸壁将出现温度差，而引起不应有的热应力；大量的凝结水进入通流部分将对叶片造成很大的伤害。启动前的疏水：启动前，进汽管道必须进行充分疏水；打开疏水装置的所有阀门，直至汽轮机冲转，暖

32、机并带上一定负荷后（一般10%），可以关闭疏水装置的所有阀门，停止疏水。停机后的疏水：考虑到刚停机时汽缸炽热，不宜立即疏水，以防冷空气倒流入汽缸。一般停机一小时后打开疏水装置的所有阀门，充分疏水。4、润滑油系统本机组使用采用集中供油方式的供油装置。油箱辅助油泵事故油泵盘车油泵、冷油器滤油器及吸油喷射管和有关管路配件集装在一公共底盘上，安装在4.5米二层平台上。供油装置分别提供压力油和润滑油，建议用46号透平油。压力油: 在正常情况下, 压力油由汽轮机主轴上的主油泵供给, 在启、停机过程中由辅助油泵供给。润滑油由集中油站供给，经节流、冷却及过滤后形成润滑油，供各轴承润滑。正常运行时，润滑油总管的

33、油压力为0.20.3MPa，汽轮机各个轴承进口油压为0.1-0.12MPa，其他各轴承的油压为0.15MPa左右；事故状态下，事故油泵开启时，各个轴承进口油压为0.03-0.05MPa。各轴承回油直接至回油总管。回油总管要求有一定的倾斜度，一般为3°左右。尽量减少弯头确保回油畅通。压力油: 集中油站和EH抗燃油系统供给（在机组正常运行的情况下）, 压力油主要有以下作用:a.保安: 通过保安系统, 作为速关阀, 调节汽阀和抽汽速关逆止阀动作的动力油, 可实现保安作用。b.调节: 一路由EH抗燃油系统提供，引入油动机作为开启调节汽阀的压力油； 一路由供油装置提供，引入速关组合装置开关速关

34、阀。c.注油器供油: 为保证主油泵正常的出油压力和出油量，需要0.02MPa-0.06MPa的进口油压，使主油泵进口油维持一定的正压,所以要用注油器（安装在油箱内）。压力油从其喷嘴中高速喷出时，也从油箱中抽吸部分油量，它们混合后流道主油泵进口腔室。5、除氧给水系统来自除盐水站的除盐水，经冷渣机、水水换热器加热后送至除氧器，经热力除氧器除氧加热后，有锅炉给水泵送至锅炉。锅炉给水泵采用母管切换至，一台备用。七、汽轮机控制说明本系列机组采用的是数字电液调节系统（DEH）。主要由Woodward数字调节器、电液转换器、液压伺服机构、配气机构（调节气阀或旋转隔板）等组成。机组的保安系统采用冗余保护。除了

35、传统的机械液压式保安装置外，增加了电调装置、仪表监测系统的电气保护。保安系统主要由危急遮断器、危急遮断油门、试验控制阀、电磁阀、主汽门、电调节器的超速保护组成。八、汽机房布置原则1、汽机房的柱距、跨度汽机房一般采用框架结构，由钢筋混凝土柱和梁固接或铰接组成。(1) 柱距主厂房在厂长度方向相邻两个柱中心线距离为柱距，同一个厂房内宜采用同一柱距。柱距的选定要根据汽轮机、锅炉的容量和形式及其布置方式确定，并应满足土建专业的要求，如模数、预制楼板和屋面板的标准长度等。主厂房的柱距一般取决于锅炉布置的要求，尤其是当汽轮机纵向布置时。柱距较多采用6m ，机组容量大时，亦采用7m、8m和9m。本汽机房柱距采

36、用8m。（2）跨度各车间横向轴线间的距离为跨度。同样决定于机组的容量和布置，一般以3m为模数增诚，如15m、18m、21m和24m等。除氧、煤仓间一般采用3m为模数增减有困难，所以通常采用现浇结构，较多采用7m 、7.5m 、8m和9m。从汽轮机间向锅炉间排列为A列、B列、C列、D列和E列等。本汽机房AB轴的距离采用18m。2、汽机间的设备布置汽机间的设备主要有汽轮发电机、给水泵、循环水泵等。21 汽轮发电机布置 汽轮发电机组一般均采用双层布置。其布置方式有横向和纵向。纵向布置有头对头或顺序布置。(1) 横向布置。汽轮发电机组横向布置机头朝向锅炉间， 一般单元式系统、锅炉和汽轮发电机数量相同，

37、且厂区布置有条件时较多采用。横向布置时，汽轮机间跨度大，桥吊跨度随之增大;但汽轮机间长度短，并便于扩建大容量机组，同时向汽水管道连接方便且短捷，但循环水管道较长，发电机出线较方便，母线桥较短。(2) 纵向布置。纵向布置适用于锅炉台数多于汽机台数，便于主厂房长度一致。一般中小容量机组、母管制系统较多采用纵向布置。纵向布置时，汽机间跨度较小，桥吊跨度小可以节约资金，但今后扩建机组容量增大时将会受到制约。抽汽供热机组一般均为母管制系统，锅炉台数往往多于汽轮机台数，为使锅炉间和汽机长度一致或相差较少，同时考虑供热蒸汽管道和热网加热器器等布置方便，较多采用纵向布置。纵向布置汽轮机有顺序布置或头对头布置两

38、方案，前者管道便于对称布置，后者控制室布置居中，便于监视。本热电厂装机规模为4 台130t/h 高温高压循环流化床锅炉+1台25MW 背压汽轮机，由于锅炉台数多于汽机台数，故本汽机房采用纵向顺序布置。 (3) 汽轮发电机组中心线的确定。 汽轮发电机组在确定采用横向或纵向布置后，首先要合理确定中心线，这将决定汽机间的跨度和长度，是附属设备及汽水管道布置的方便与否，以及运行、维护、检修是否安全方便的关键。汽轮发电机采用纵向布置时，其中心线一方面考虑凝汽器检修抽芯子的长度需要，另一方面应满足给水泵侧布置有足够维护、检修的空间和通道。汽轮发电机组中心线见8米层布置图2.2 运转层设备布置（1）运转层标

39、高。运转层标高一般根据生产厂家提供的数据，各类型机组运转层标高见表。本汽轮机运转层标高为8.000m（2）运转层设备布置。汽轮发电机组运转层设备主要是汽轮发电机本身。一般均采用岛式布置，防止由于运行时高转速的汽轮发电机振动影响主厂房的其他结构，同时可节省土建投资和方便汽轮机间零米层设备的起吊、运输。（3）汽轮机控制室布置。中小型热电站，两台机组设置一个控制室， 一般在两台机中间靠近A 列柱运转层上。控制室应有两个出人门，并设大玻璃窗便于监视机组运行情况。本控制室和锅炉房控制是放在一起，布置在8米层C、D轴线之间。（4）加热器布置。高、低压加热器布置在小岛内零米至运转层的中间层上，有时露出运转层

40、，未露出运转层时，在其上部运转层平台应留有钢盖板的检修起吊孔。2.3加热器层设备布置（1） 小岛范围内运转层与零米之间的夹层，一般称加热器层。高、低压加热器支撑在此层上，其进出口水管和加热蒸汽进口管及阀门均在此层上下布置。（2）油箱设在加热器层，但加热器布置在另一侧。油箱上部要考虑检修起吊，因此在运转层上应留有相应的安装检修孔，并铺设钢盖板。2.4 汽机间固定端设备布置（1）汽机间固定端运转层，供热机组一般在此布置生产或厂用减压减温器，有条件时应设隔声墙，防止噪声干扰运行人员。（2）汽轮机间固定端零米层，设置事故油箱、高压疏水膨胀箱、空气冷却器、发电机出线小室、配电室、检修室和给水泵等。2.5

41、 汽机间检修场和起吊设施汽轮机、发电机及其附属设备检修工作量较大，需要有足够的场地。（1）土0.000 层一般有1.5倍柱距的空地，供检修时汽轮机的汽缸盖及发电机转子等放置和维修。一般留在扩建端，机组台数多时，可设在机组中间。水泵一般均为就地检修，因此附近应有一定的空间。（2）运转层。汽轮机隔板检修时单件平放在运转层空地上，设计时在运转层适宜部位应留有足够位置。（3）汽机间设置桥式起重机，凡检修时需起吊的设备宜尽量布置在其起吊范围内。如在固定端零米有在桥式起重机起吊范围外的大荷载设备，应设专用起吊设备。桥式起重机的起重量. 应按检修时最大件重量选定。发电机定子最重件在安装时可采取其他措施。本电

42、动双桥梁式起重机荷载量为25t。2.6 汽轮机间屋架下弦标高 汽轮机间屋架下弦的标高，与运转层高度、高压加热器吊芯子高度、汽机翻大盖等高度有关。（1）桥式起重机小钩应满足高压加热器抽芯子(或外壳)的高度和载荷，桥式起重机大钩应满足汽机翻汽缸盖的高度和载荷，桥式起重机设置应能满足高压加热器和翻汽缸盖两者中最大高度的需要，由此确定桥式起重机轨顶标高。（2）屋架下弦标高应高出桥式起重机驾驶室和跑车的高度，并应有不小于200mm 的余度。如顶灯设在屋架下弦时，还应留出此高度。顶灯一般可窝进屋架下弦标高以上，故可以降低屋架下弦高度。2.7 汽轮机间A列外布置 汽轮机间A列外一般有生产用蒸汽母管，必要时可

43、设防雨棚。在两台机间设置事故排油池。2.8通道和大门 汽机间给水泵侧应设有纵向通道，一般在1.5m 宽为宜。汽机小岛应有与汽轮机间A列、B列平台连接的通道。小岛范围内，±0.00m 层、加热器层、运转层应有不小于0.8m 宽的楼梯，便于上下联系和通行。以每台机组设置一组为宜。汽机间给水泵侧、固定端和扩建端均应设3m 宽的大门，便于检修时运输。汽机间A列设通向外侧的大门。3、除氧间布置除氧间一般分为四层，即零米层、管道层、运转层和除氧层。除氧间各层的柱距与汽机间、锅炉间相同。跨度根据机组容量，见表8-1。并在扩建端设防火梯。除氧间各层布置有除氧器、机炉控制室以及厂用电配电装置、管道电缆

44、等。（1）除氧层布置 除氧层主要设备有除氧器、连续排污扩容器、水-水热交换器等。除氧器布置位置主要考虑与给水泵和汽轮机本体小岛布置相对应，除氧水箱上应设维护检修钢平台。两台除氧器可以集中布置，便于平台间相互连接。连续排污扩容器可布置在两台除氧器中间，利用除氧器间的联络平台，亦可单独布置。除氧层高度取决于除氧器的容量和形式，层高要考虑除氧头检修设起吊要求，并应设起吊用吊钩。本汽机房除氧器为四台集中布置，高度为14.5米。（2）运转层布置 运转层主要是主蒸汽母管和高压给水管及其给水操作台等。控制室设在运转层的中部。生产和备用减压减温器一般布置在运转层靠近除氧间固定端，也可布置在汽机间固定端。运转层

45、的固定端是楼梯和厕所。运转层的标高应与汽机间和锅炉间相同。层高应考虑管道布置需要的足够空间。（3）管道电缆层 管道电缆层在厂用电间和运转层之间，主要有主蒸汽、高低压给水管道以及疏排水母管和部分电缆等。管道电缆层高度较小，一般仅有2m 左右，还有纵、横梁，因此布置时应注意相互间留有必要的距离、避免碰撞。（4）厂用电层 厂用电层即零米层，主要布置厂用高、低压配电盘，厂用低压变压器等。高、低压配电间应留有检修、维护的通道和考虑扩建时连接的方便和可能。厂用低用变压器间应考虑通风、检修推出变压器的方便， 一般在主厂房靠近汽机间侧留有大门，并在桥式起重机起吊范围内。厂用电层固定端为楼梯间及厕所、更衣室等。

46、在其两端均应留有不小于2m的通道，作为汽轮机与锅炉间联络和检修运输的主要通道。九、设计有关事项说明1、管道安装中所用弹簧支吊架中的弹簧，设计选用的是标准件，其安装高度应在制造厂调整完成，施工中应在管道水压试验及保温工作完成后，方可将弹簧限位销撤除。2、流程图中的仪表位号为简写。3、管道支吊架图纸中，部分管道支吊架为仿制，请核对图纸后再进行采购或现场制作工作。十、规范及相关资料化工蒸汽系统设计规定 HG/T20521-1992 石油化工企业蒸汽伴管及夹套管设计规范 SH/T3040-2002管道仪表流程图设计规定 HG20599-1993爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范 GB50058-1992建筑设计防火规范 GB50016-2006化工配管用无缝及焊接钢管尺寸选用系列(II 系列) HG20553-2011钢制管法兰、垫片、紧固件 HG20592-2009钢制对焊无缝管件 GB12459-2005小型