通信工程外文资料翻译2篇

1、. 南 京 理 工 大 学毕业设计(论文)外文资料翻译学院（系）： 电子工程与光电技术学院 专 业： 通信工程 姓 名： 学 号： 外文出处： 1. IEEE TRANSACTIONS ON ANTENNAS AND PROPAGATION, VOL. 53,NO.9, SEPTEMBER 2005 2. IEEE TRANSACTIONS ON MICROWAVE THEORY AND TECHNIQUES, VOL. 53,NO.6, JUNE 2005 附 件： 1.外文资料翻译译文一； 2.外文资料翻译译文二； 3.外文原文一； 4.外文原文二； 指导教师评语： 签名： 年 月 日注：

2、请将该封面与附件装订成册。附件1：外文资料翻译译文一在单封装超宽波段无线通信中使用LTCC技术的平面天线作者：Chen Ying and Y.P.Zhang摘要：此通讯提出了一个使用低温度共烧陶瓷技术的平面天线用于超宽频带（UWB）无线通信的单封装解决方案。该天线具有一个通过微带线反馈的椭圆形的辐射体。该辐射体和微带线拥有与其它UWBR电路相同的接地板。实验结果表明原型天线已达到110.9的带宽，从1.34到5.43 dBi的增益，宽模式和频率从3到10.6GHz的相对恒定的群延迟。更多地还发现，标准化天线辐射功率谱密度基本符合FCCS对于室内UWB系统的发射限制。关键词：低温共烧陶瓷（LTC

3、C），平面天线，超宽频带（UWB）。一、引言 现在，发展用于窄范围高速度的无线通信网络的超宽频带（UWB）无线电是一个研究热点。超宽带无线电利用一个7.5 GHz的超宽带宽来交换信息。使用这样大的带宽，在使U超宽带无线电发挥它最大的作用上存在一些问题.其中的一个主要问题是用于移植系统的超宽带天线的设计。好的超宽带天线应具有较低的回波损耗，全向辐射模式，从3.1至10.6 GHz的超宽带宽下的高效率，同时也应当满足FCCS规定的发射限制。现在已经有一些超宽带天线，如钻石偶极子和互补缝隙天线。它们已被证明适用于超宽带无线电1 - 4。介质芯片天线最近也被Taiyo Yuden美国研究与发展中心（T

4、RDA）证明可用于超宽带天线。这些UWB天线的物理体积小，但仍然是离散的。尽管TRDA的芯片天线具有非常小的尺寸，却没有调查表明它可以与射频电路的接地板整合从而实现单包装解决方案。此外，TRDA天线依赖Taiyo Yuden的陶瓷材料和多层叠加，这些可能会导致大规模生产下更高的成本7。在这样的情况下，一种相当简单地低温共烧陶瓷（LTCC）平面天线得以设计和测试。在安装如单片射频电路和微波集成电路等有源器件的情况下，LTCC工艺中能用低损耗的陶瓷基板嵌入高品质电容，电阻和电感器。LTCC工艺中制造出机械强度高，密封，具有热传导性，化学惰性的，以及尺寸稳定的高产结构9。因此，最近LTCC工艺已成为

5、实现单包无线电技术的一种选择10。当它与其他的超宽带无线电电路被集成在单一封装中，为了检查天线的性能，我们设计了与其它超宽带无线电电路共享接地板的LTCC平面超宽带天线。关于LTCC平面超宽带天线的说明请见第二部分。LTCC平面超宽带天线的性能请见第三部分，相关结论请见第四部分。二、LTCC平面UWB天线的说明 有很多LTCC边带可用于单封装UWB无线电。我们选择了Dupont 951来实现我们的产品。Dupont 951在超宽频带上具有7.8的相对介电常数和0.001 0.002损耗因数。图一的（a）表示LTCC平面超宽带天线的最高层的配置。如图所示，该天线是椭圆形的，短轴11毫米，长轴17

6、毫米。由长41毫米宽3毫米的微带线馈电。这个LTCC单封装的尺寸为66 * 50 * 1立方毫米。天线的位置使得其余的封装表面可以很好地容纳其他的超宽带射频电路。该天线的向外取向允许使用微带线来连接射频前端电路。LTCC平面超宽带天线的底层结构如图一的（b）所示，天线的接地板与其它的超宽带射频电路的接地板相连。天线的接地板有一个33*25平方毫米的封装。其他的超宽带射频电路的接地板为50*41平方毫米的矩形。三、结果与讨论 在这部分中，所测量的LTCC平面超宽频带天线性能是被验证的。所有的测量都在微波暗室中使用HP8722ES网络分析仪在2至12 GHz的频率范围下进行。1、 回波损耗和辐射特

7、性 如图2（a）中所示，测得的从3到10.6 GHz的回波损耗幅度低于-10分贝的阈值。这表明天线已经实现带宽7.6 GHz的要求（7.6/6.85 = 110.9%）。 如图3-5所示在3.5，6.85和10.1 GHz测得的远场辐射图下的两个主要的削减。 （phi = 0°and phi = 90°）。对于这三个频率，Phi= 0°辐射图的削减在0°和180°辐射最强，在90°和270°辐射最弱。对这三个频率，phi = 90°下的辐射图的削减空值在0°, 90°, 180°, 和

8、270°。这表明LTCC平面超宽带天线在超宽频带上有相似的辐射图。由于所用的接地板有限，测得的辐射图在90°and 270°有浅的空值。测得的结果表明，LTCC平面超宽带天线该方位平面具有准全向辐射图。 如图6所示，所测天线在phi=theta=0°方向的增益值。测得在3.1GHz的增益为-1.34 dBi，在6.85GHz的增益为4.2 dBi，在10.6 GHz的增益为1.76 dBi。 如图7所示，测得的群延迟与频率的关系。如图所示，在从2到12 GHz的整个频带群时延差在3.5纳秒内。小的群延迟差能确保天线在传输过程中波形失真时保持良好的性能2、

9、天线接地板的作用 平面单极天线已被证明适用于宽阻抗带宽12。天线接地板的变动可将平面缝隙天线修改为平面单极天线。变动天线接地板效果是值得研究的。 将测得的回波损耗与对应的从3.1到10.6 GHz频率作关系图，如图2（b）所示。它也表明了超宽频带下具有很宽的阻抗带宽宽度。回波损耗可以通过调整辐射基元的尺寸进一步提高。3.5, 6.85和10.1 GHz下所测量的辐射模型在无天线接地板的情况下也绘制在图3图5中，包括了phi = 0°和phi = 90°两种削减情况。含和不含接地板这两种情况下的辐射图的形状也非常相似。四、总结 与其它射频电路含有共同的接地板的LTCC平面超宽

10、带天线已被研究作为超宽带射频的单封装解决方案。现已证明该天线可实现从3到10.6GHz的7.6 GHz超宽带宽。还证实了该天线在超宽带宽的方位平面上具有近似的全方位辐射。同时也发现在2.6到3GHz之外的超宽频带上，LTCC平面超宽带天线的归一化辐射功率谱密度是在FCCS规定的室内超宽带系统的辐射限值内。测得的天线增益在3.1GHz为1.34dBi,在6.85GHz为4.2dBi,在10.6GHz为1.76dBi。测得的群延迟从2至12 GHz在3.5 ns范围内波动。我们的实验室正在对LTCC平面超宽带天线和其它超宽带射频电路间的影响作进一步的研究。 附件2：外文资料翻译译文二基于空间填充的

11、宽带圆极化缝隙天线作者：Hani A.Ghali,Member,IEEE,and Tarek A.Moselhy摘要：基于空间填充曲线的使用，宽带圆极化微带缝隙天线被提出。宽带性能在不增加整个天线尺寸的前提下通过合并几种不同的缩减规模的“空间填充缝隙天线的“岛型”合成物来实现。该技术提供了对应广泛频率的不同的谐振槽长度。通过合并三种缩减规模的第二迭代复合摩尔缝隙天线可开发宽频带缝隙天线。这种天线具有的带宽（VSWR < 2）为87.6，约4.5千兆赫，比起方形环缝隙天线高出因数13.5，比起嵌套方形环缝隙天线高出因数3。已开发出的缝隙天线最大增益为5 dB，总面积为3 * 3 cm2 。

12、此外，通过在所提出的缝隙天线中引入不对称特性（将所有平行缝隙结构中的一边和所有的内部缝隙替代成接地板）可实现圆极化。这种圆极化缝隙天线的3-dB轴比带宽为22%且VSWR<2。所提出的缝隙天线通过使用MMBFW（moment-method-based full-wave）电磁模拟器实现了设计和仿真设计。研制出的天线的测量值与仿真结果相吻合。关键词：宽带天线，圆极化天线，不规则天线，缝隙天线，空间填充曲线。一、 引言 宽带天线设计需解决高频高速数据速率的无线通信系统中面临的挑战性的问题。印刷天线可以方便地与单片微波集成电路集成，是一种成本低，低调高效的解决方案。在不同的印刷天线的拓扑结构中

13、，缝隙天线被认为是最适用于宽带应用。30-63范围的阻抗带宽已有报道1 - 6。 尽管微带馈电缝隙天线结构不被认为是宽带拓扑结构，由于其可能同时用于宽波段处理和圆极化，目前受到很多的研究和关注。最近，据报告7一个宽带微带馈电双向半圆缝隙天线具有45.8的带宽。这种结构具有的带宽比一个普通的圆环缝隙天线的大7.3倍。另一种已研制出的结构，应用了微带馈电多谐振单缝隙天线，能提供的带宽为约608。 另一方面，9中提出圆极化微带馈电方形环缝隙天线。其设计是在方形环缝隙结构中引入一个迂回缝隙以实现不对称，同时在此以45°放置馈线。该天线具有约4.3的3-dB轴比带宽。 近日，为了结构的小型化，

14、“开放式结构”空间填充曲线被提出用于发展共面波导（CPW）馈电的不规则缝隙天线10。为了这个目的，仅限在面积减小的情况下，由一个具有相同电气特性的空间填充曲线代替常规的缝隙。二次迭代谢尔宾斯基缝隙天线工作在约2.4 GHz。它体现了一种面积被限制在1.8* 1.8平方厘米（0.144o*0.144o）的紧凑的设计，其带宽为5，增益为2.25 dB。另一方面，第一迭代的闵可夫斯基不规则缝隙天线的带宽为35，增益为5.4dB，并且面积被限制在5*5平方厘米。 在本文中，“岛型”空间填充曲线被用于发展宽带和圆极化缝隙天线。不同于通常那些为了无源微波器件和天线小型化的空间填充曲线的应用11 - 13，

15、我们所提出的宽频带天线的设计是基于“岛型”空间填充曲线的组合物。在原始面积相同的情况下，能实现在宽频率范围内提供不同的谐振缝隙长度。已开发出的天线的拓扑结构是通过合并那些改良空间填充缝隙天线的降尺度副本得到的。这种改良后的缝隙天线由两个正交的单片“岛型”空间填充结构的副本组成。虽然改良缝隙天线和最终的天线不是空间填充结构，但它们是基于空间填充曲线的。 由于所得到天线结构的多谐振属性，这样的结构所能达到的带宽取决于组成最终结构的降尺度副本的数目。 另一方面，在所提出的设计中空间填充曲线的作用在于在其区域填充的高效，这使得在不增加天线整体尺寸的情况下能够使用多个降尺度副本来提供不同的谐振缝隙的长度

16、（即，路径）。 把二次迭代摩尔空间填充曲线作为一个天线原始的拓扑结构可开发出具有87.6（VSWR < 2）的带宽。该天线具有一个3 * 3 cm2的总面积，用于在2.6-6.5千兆赫的频率范围内进行处理。且具有5分贝的最大增益。 最后，在该宽频带天线中引入不对称结构以实现圆极化性能。圆极化性能的实现需将所有平行结构中位于一边的垂直缝隙和所有的内部缝隙替代成接地板，同时将微带馈送线沿对角线方向准确放置。所开发出的圆极化天线在所有的频率范围内具有22的3-dB轴比带宽（VSWR < 2）。二、论文中的天线设计1、宽带缝隙天线 论文中天线的拓扑结构是基于微带馈电方形环缝隙的应用。如图1

17、（a）所示，在第一个设计步骤中，用二次迭代“岛型”摩尔空间填充曲线代替方形环缝隙天线。缝隙总长度等于一个波长。此外，如图1（b）所示，添加另一个正交的二次迭代摩尔曲线到原来的曲线上。这种拓扑结构是对称的并具有对应于不同的频率的谐振缝隙长度。因此，它具有比单个二次迭代摩尔缝隙天线更宽的带宽。然而，从图1（b）中可以看出，所得到的结构中在其中心仍有一个区域未被使用。在第二个设计步骤中，为了增加天线的带宽，将该结构的两个不同的降尺寸副本如图1（c）和（d）插入到如图1（e）所示的可用区域内部，。最终所得天线的拓扑结构如图1（e）所示，有不同的谐振缝隙长度（即，路径）并可作为具有宽带性能的多谐振天线使

18、用。最后使用一个微带馈线结构来同时激励所有的谐振缝隙。 用MMBFW（moment-method-based full-wave）电磁模拟器IE3D分析所设计的缝隙天线。仿真环境中考虑了电介质和导体损耗，应用了波去嵌入技术的延伸。这样的设置考虑了端口上真实的入射和反射波，从而确保散射参数的精确测定。 该天线在泰康利RF-35基板上制作(r = 3.5, h = 1.52mm)，在约4.5 GHz工作。 50-微带馈线印在基板背面上，具有3.4毫米的宽度。由于结构的完全对称，馈线需放置在任何一边的中心，并且用一个匹配短截线来进行阻抗匹配。通过延伸50-微带馈线到该结构的边缘外来实现最佳匹配。 如

19、图1（b），对称缝隙天线拓扑的外侧长度为30mm，内侧长度为20mm，缝隙宽度为2mm。如图1（c），第一个降尺寸结构的外侧长度为20mm，内侧长度为10mm，缝隙宽度为1.5mm。最后，如图1（d），第二个降尺寸结构边长为10mm，缝隙宽度为1mm。 为了进行比较，对具有相同面积的两个基本相似的结构进行仿真。第一个是单片方环缝隙天线，外侧长度为30 mm，缝隙宽度为2mm。第二个是嵌套方环缝隙天线，与所研究的天线具有相同的尺寸，如图2所示。仿真得这三种结构（即，所研究天线，单片方环和嵌套方环）的回波损耗如图3所示。测得所研究天线的回波损耗也可见图3。 单片方环缝隙天线和嵌套方环缝隙天线都有复

20、谐振特性。单片方环和嵌套方环缝隙天线的带宽（VSWR <2）分别为6.5和29。该天线的宽带性能良好，其带宽为87.6。因为最终得到的天线是由不同的谐振缝隙长度保证了宽带性能，所以这些结果完全是预期之内的。同时也已经证实回波损耗的仿真结果和测量结果相吻合。开发出的缝隙天线的照片如图4。 仿真所得的沿缝隙的磁流分布如图5所示，分别在两个对应于最小回波损耗点的频率上。所有的缝隙都尽量实现辐射对称特性，这表明了空间填充曲线在较宽的频率范围内能够提供多谐振缝隙长度（即，路径）是有效的。另一方面，上层缝隙在更高频率上起到的作用是有限的。 该天线在两个不同的频率仿真所得的辐射图形如图6所示。总电场以

21、两个不同的方位角( = 0°and =90°)绘制。在4.5 GHz时，计算出的最大天线增益为5 dB。 主束点在= 0°和180°垂直对准，比如侧面类似于磁偶极子。然而，在高频率时，辐射图在天线平面附近（= 90°和-90°）有一些不连续的地方，如图6（b）。这主要是由于所使用的厚电介质基板在高阶模式容易被激发，从而产生图形，和使用模拟器步骤的准确性无关。2、圆极化缝隙天线 基于以上的宽带设计，在缝隙结构中引入不对称性来研究圆极化天线，如图9所示。不对称性的实现需将所有平行结构中位于一边的垂直缝隙和所有的内部缝隙替代成接地板，同时将

22、微带馈送线沿对角线方向准确放置。该圆极化天线的结构如图7所示。 该圆极化缝隙天线在泰康利的RF-35基板(r = 3.5, h = 1.52mm)上以相同的宽带结构尺寸开发。圆极化缝隙天线仿真和测量的回波损耗分别如图8所示。该天线的带宽（VSWR <2）为66，是所使用的宽带拓扑的预期值。，可以清楚地观察到仿真结果与实测结果吻合得很好。 仿真的轴向比如图9所示。该天线的3-dB的轴比带宽为22%（VSWR < 2)。三、总结 基于改进的空间填充曲线已经研制出宽带和圆极化缝隙天线。通过将不同的降尺度的“岛型”的副本插入到彼此组成可提供宽频带性能的多谐振缝隙长度。此外，在提出的宽频带结

23、构上引入不对称达到圆极化。 使用三种缩减后的改进的二次迭代摩尔空间填充缝隙天线，一种具有87.6的阻抗带宽（VSWR < 2）的宽带天线已经研制成功。该天线总面积为3 * 3 cm2,增益为5 dB。在相同的区域，该圆极化类型的3-dB轴比带宽为22且VSWR < 2。 所能达到的宽带性能取决于所使用的空间填充曲线能提供的区域填充效率。因此，为进一步提高宽带，必须研究其它的基于空间填充的拓扑结构进。另一方面，为了实现不同的设计目标，合并不同类型空间填充曲线来提供最大区域填充效率的可能性也是值得研究的。附件3：外文原文一A Planar Antenna in LTCC for Sin

24、gle-Package Ultrawide-Band RadioChen Ying and Y.P.ZhangAbstractThis correspondence presents a planar antenna in low-temperature cofired ceramic technology for a single-package solution of ultrawide-band(UWB)radio. The antenna has an elliptical radiator fed through a microstrip line.The radiator and

25、the microstrip line share the same ground plane with the other UWB radio circuitry. The experiments have been conducted.Results show that the prototype antenna has achieved bandwidth of 110.9%, gain from 1 34 to 5.43 dBi, broad patterns, and relatively constant group delay at frequencies from 3 to 1

26、0.6 GHz. Furthermore, it is also found that the normalized antenna radiated power spectrum density basically conforms to the FCCs regulation on the emission limit of indoor UWB systems.Index TermsLow-temperature cofired ceramic(LTCC),planar an-tenna,ultrawide-band(UWB).I.INTRODUCTION There is much i

27、nterest today in developing ultrawide-band(UWB) radio for short-range high-speed wireless communication networks. UWB radio exploits an ultrawide bandwidth of 7.5 GHz to exchange information. With such a wide bandwidth, there exist some challenges in making UWB radio up to its full potential. One of

28、 the major challenges is the design of UWB antennas particularly for use in portable system. Good UWB antennas should have low return loss, omni directional radiation pattern, and high efficiency over the ultrawide bandwidth from 3.1 to 10.6 GHz. They should also meet FCCs regulations on emission li

29、mits. There are some UWB antennas such as the diamond dipole and the complementary slot antenna. They have been proven suitable for UWB radio14. A dielectric chip antenna has also been demonstrated by the Taiyo Yuden Research and Development Center of America(TRDA)for UWB radio recently5,6. These UW

30、B antennas are physically small but still discrete. Although the chip antenna developed by TRDA has a very small size, no investigations were carried out to integrate it with the radio circuitry ground plane in order to realize a single package solution. Furthermore, TRDA antenna relies upon Taiyo Y

31、udens ceramic-material and multilayer-stacking that may result in a higher cost in the mass production7. In this correspondence, a rather simple low-temperature cofired ceramic (LTCC)planar antenna is designed and tested. LTCC process can embed high-quality capacitors, resistors, and inductors in lo

32、w loss ceramic substrates,while allowing active devices such as monolithic RF and microwave integrated circuits to be mounted on them8. LTCC process produces mechanically strong,hermetically sealed, thermally conductive, chemically inert, and dimensionally stable structures with high yield9. Therefo

33、re, LTCC process has recently become the choice of technology to realize single-package radio 10. To examine the antenna performance when it is integrated with the other UWB radio circuitry in a single package, we have designed the LTCC planar UWB antenna that shares the same ground plane with the o

34、ther UWB radio circuitry11. We describe the details of the LTCC planar UWB antenna in Section II. The performance of the LTCC planar UWB antenna is presented in Section III.Finally,the conclusions are summarized in Section IV.Fig. 1. Configuration of the LTCC planar UWB antenna (unit in millimeters)

35、:(a) top layer and (b) bottom layer.II.DESCRIPTION OF LTCC PLANAR UWB ANTENNA There are numerous LTCC tapes that can be used for single-package UWB radio. We chose Dupont 951 LTCC tape for our work. Dupont 951 LTCC tape has a relative permittivity of 7.8 and loss tangent of 0.001 0.002 over the UWB

36、band.Fig.1(a)shows the top layer configuration of the LTCC planar UWB antenna. As shown, the antenna has a shape of ellipse with a short axis of 11 mm and a long axis of 17mm. It is fed by a microstrip line with a length of 41 mm and a width of 3 mm. The single LTCC package has dimensions of 66 * 50

37、 * 1 mm3. The antenna is positioned in such a way that the rest of the package surface can comfortably accommodate the other UWB radio circuitry. The outward orientation of the antenna allows the use of microstrip line to link the antenna with the RF front-end circuitry. Fig.1(b)shows the bottom lay

38、er configuration of the LTCC planar UWB antenna. Asshown, the antenna ground plane is connected with the other UWB radio circuitry ground plane. The antenna ground plane has a footprint of 33 * 25 mm2. The other UWB radio circuitry ground plane has a rectangular shape of dimensions 50 * 41 mm2.Fig.

39、2. Measured return loss versus frequency:(a) with the antenna ground plane and (b) without the antenna ground plane.III.RESULTS AND DISCUSSIONS In this section,the measured performance of the LTCC planar UWBantenna is examined.All the measurements were carried out using anHP 8722ES network analyzer

40、in an anechoic chamber over the fre-quency range of 2 to 12 GHz.A.Return Loss and Radiation Characteristics As shown in Fig.2(a), the measured return loss magnitudes fall below the threshold of 10 dB from 3 to 10.6 GHz indicating that the antenna has achieved bandwidth 7.6 GHz(7.6/6.85 = 110.9%). Fi

41、gs. 35 show the measured far-field radiation patterns at 3.5, 6.85, and 10.1 GHz for the two principal cuts (phi = 0°and phi = 90°). For all the three frequencies, the radiation patterns at phi = 0 °cut have the strongest radiation at 0° and 180°and the weakest radiation at

42、90°and 270°. For all the three frequencies, the radiation patterns at phi = 90° cut have nulls at 0°, 90°, 180°, and 270°. This indicates that the LTCC planar UWB antenna has very similar radiation patterns over the ultrawide bandwidth. Due to the finite ground pla

43、ne used in the measurements the measured radiation patterns have shallow nulls at both 90°and 270°. The measured results demonstrate that the LTCC planar UWB antenna has quasi omni-directional radiation patterns inthe azimuthal plane. Fig.6 shows the measured antenna gain values at phi=the

44、ta=0°direction. The measured gain is1.34 dBi at 3.1 GHz, 4.2 dBi at 6.85 GHz, and 1.76 dBi at 10.6 GHz. Fig.7 shows the measured group delay versus frequency. As shown, the group delay difference is within 3.5 ns throughout the whole band from 2 to 12 GHz. The small group delay differences ensu

45、re the good performance of the antenna against waveform distortion during the transmission.Fig. 3. Measured radiation patterns at 3.5 GHz: (a) phi = 0 and (b) phi =90 .Fig. 4. Measured radiation patterns at 6.85 GHz: (a) phi = 0 and (b)phi = 90 .B.Effect of the Antenna Ground Plane Planar monopole a

46、ntenna has been proved to yield wide-impedance bandwidth12. The removal of the antenna ground plane modifies the planar slot antenna into a planar monopole antenna. The effect of the removal of the antenna ground plane is worth of investigating. The measured return loss plotted versus frequency from

47、 3.1 to 10.6 GHz is shown in Fig.2(b). It also indicates very wide impedance bandwidth over the UWB band. The return loss can be further improved by adjusting the dimension of the radiating element. The measured radiation patterns at 3.5, 6.85, and 10.1 GHz without the antenna ground plane are also

48、plotted in Figs.35 for both the phi=0°and phi=90°cuts. The shapes of radiation patterns for both cases with and without the antenna ground plane are also very similar.IV.CONCLUSION The LTCC planar UWB antenna that shares the same ground plane with the other radio circuitry has been studied

49、 for the single-package solution of UWB radio. It has been demonstrated that the antenna has achieved an ultrawide bandwidth of 7.6 GHz from 3 to 10.6 GHz. It has been also demonstrated that the antenna has relatively omnidirectional radiations over the ultrawide bandwidth in the azimuthal plane. It

50、 wasfound that the normalized radiated power spectrum density of the LTCC planar UWB antenna was within the FCCs regulation on emission limit of indoor UWB systems except from 2.6 to 3 GHz13. The measured antenna gain was1.34 dBi at 3.1 GHz,4.2 dBi at 6.85 GHz,and 1.76 dBi at 10.6 GHz. The measured

51、group delay fluctuated within 3.5 ns from 2 to 12 GHz. Further investigations and developments are being carried out in our laboratory on the effect between the LTCC planar UWB antenna and the other UWB radio circuitry.REFERENCES1H.G.Schantz and M.Barnes,“The COTA UWB magnetic slot antenna,” in Proc

52、.IEEE AP-S Int.Symp.,vol.4,Jul.2001,pp.104107.2H.G.Schantz and L.Fullerton,“The diamond dipole:A Gaussian impulse antenna,”in Proc.IEEE AP-S Int.Symp.,vol.4,Jul.2001,pp.100103.3Y.H.Suh and I.Park,“A broadband eccentric annular slot antenna,”in Proc.IEEE AP-S Int.Symp.,vol.4,Jul.2001,pp.9497.4J.McCor

53、kle,“Electrically Small Planar UWB Antenna Apparatus and Related System,”U.S.Patent 6 590 545,Jul.8,2003.5Online.Available:Http:/www.ty-6Online.Available:Http:/ taiyo.pdf7Online.Available:Http:/8L.Devlin,G.Pearson,and J.Pittok,“RF and microwave component development in LTCC,”Bob Hunt,C-MAC Micro Tec

54、hnologies.9Online.Available:Http:/10Y.P.Zhang,“Integration of microstrip patch antenna on ceramic ball grid array package,”Electron.Lett.,vol.38,no.5,pp.207208,2002.11Online.Available:Http:/12P.A.Agrawall,G.Kumar,and K.Ray,“Wide-band planar monopole antenna,”IEEE Trans.Antennas Propag.,vol.46,no.2,p

55、p.294295,Feb.1998.13“Notice of Inquiry(NOI)Revision of Part 15 of the Commissions Rules Regarding Ultra-Wideband Transmission Systems 98208,”Federal Communications Commission,ET Docket 98153,1998.附件4：外文原文二 Broad-Band and Circularly Polarized Space-Filling-Based Slot AntennasHani A.Ghali,Member,IEEE,

56、and Tarek A.MoselhyAbstractBased on the use of space-filling curves,broad-band and circularly polarized microstrip-fed slot antennas are proposed. Broad-band performance is achieved through merging different downscaled versions of a composition of“island-like”space-filling slot antennas without increasing the overall antenna size. This technique provides different resonant