反应堆传热过程

1、会计学1反应堆传热过程反应堆传热过程核科学与工程系3.1 导热核科学与工程系3.1 导热l 有内热源的圆柱形芯块温度场,忽略轴向导热情况l 无内热源的圆筒形包壳温度场,忽略轴向导热情况核科学与工程系3.2 单相对流传热l 包壳外表面与冷却剂的热交换过程，基于牛顿冷却定律Q = h Ft, 其中t为膜温差，h为对流换热系数，F为传热表面积，Q为传递的热功率l 分为自然对流换热和强迫对流换热两种情况考虑l 对于非圆形通道，可使用当量直径作为公式3-15,16中的特征尺寸l 对于棒束通道，使用Weissman关系式，分为正方形栅格和三角形栅格两种情况对待核科学与工程系3.2 单相对流传热 自然对流换

2、热l 由密度梯度即温度梯度引起 其中为流体的体积膨胀系数，=/为运动黏度，x为位差l 引入特征量格拉晓夫数Gr=(gT x3)/ 2l 普遍关系式为Nu=f(Gr Pr) = C(Gr Pr)mn,式中m指物性参数取平均温度点的值，即tm=(tf+tw)/2l 针对竖壁与横管霍夫曼和米海耶夫分别提出经验关系式(3-19至3-24)核科学与工程系3.3 沸腾传热l 包括池式沸腾和流动沸腾两种情况l 池式沸腾 拥有自由表面的大容积液体，在受热面处发生的沸腾。自然对流占主导l 流动沸腾 流体流经加热通道时发生，沸水堆的正常工况，压水堆中也会发生尤其是事故状况下核科学与工程系3.3.1 沸腾曲线 池式

3、沸腾l 壁面过热度与热流密度的关系曲线l 右下方为大容积沸腾，左上方为管内流动沸腾l B点前为不沸腾自然对流区，B点开始产生气泡，B点称为沸腾起始点ONB。气泡产生，对流换热系数高，热流密度迅速上升l C点达到热流密度最大值，称为临界热流密度l BC段为核态沸腾区核科学与工程系3.3.1 沸腾曲线 池式沸腾l CD段为过度沸腾区，由于汽膜形成导致热阻上升，热流密度降低l DE段为稳定膜态沸腾区l 此两区内稳定的汽膜形成l D点后辐射传热增强，热流密度再次提高l C，E点热流密度相同，故当从C点进一步提高热流密度时，膜温差可能跃升，造成壁面烧毁。因此C点又称为烧毁点。l H点为偏离核态沸腾规律点

4、DNB核科学与工程系影响池式沸腾的主要因素-系统压力核科学与工程系影响池式沸腾的主要因素-主流液体温度(或欠热度) 对传热强度无影响 对于qc影响显著 随欠热度TSUB增大，汽液置换时易冷凝近壁气泡，则qc升高核科学与工程系影响池式沸腾的主要因素-加热表面粗糙度 表面越粗糙，泡化空穴越大，因此需要的过热度越小 使ABC段左移 泡核沸腾传热增强 对qc及膜态沸腾的影响很小 气膜将粗糙度掩盖核科学与工程系影响池式沸腾的主要因素-其他因素 液壁接触角增加或不凝气体掺入 降低Tw 使沸腾曲线ABC段左移，强化传热核科学与工程系流动沸腾传热 强制或自然对流 有宏观运动的系统内的沸腾 气泡生长受流体流动的

5、影响 汽液两相运动比池式沸腾复杂核科学与工程系流动沸腾的传热工况及汽液两相流型 A段 单相液体对流 壁面温度与流体平均温度均升高 壁面附近形成热边界层 因过热度不足不能生成气泡核科学与工程系流动沸腾的传热工况及汽液两相流型 B段 欠热泡核沸腾 气泡形成 传热增强，传热系数增大 液体边界层温度高于饱和温度 初始阶段，气泡较少，附着在壁面，管中心仍为潜热液体，气泡不能长大 后段，气泡长大并脱离壁面，泡核沸腾逐渐增强核科学与工程系流动沸腾的传热工况及汽液两相流型核科学与工程系流动沸腾的传热工况及汽液两相流型 E+F段 通过液膜强制对流蒸发传热 含汽率增加 液膜变薄，内部导热及对流变强，过热度降低 当

6、过热度低于Tw,ONB后，液膜内气泡停止产生，则液膜内完全通过导热和对流实现换热 液膜逐渐变薄，直至蒸干核科学与工程系流动沸腾的传热工况及汽液两相流型 G段 缺液区传热 液膜蒸干后，壁面被蒸汽覆盖 传热能力急剧下降 壁温上升 液相以液滴形式存在核科学与工程系流动沸腾的传热工况及汽液两相流型 H段 单相蒸汽对流传热 液滴全部蒸完 蒸汽逐渐被过热核科学与工程系3.3.2 核态沸腾传热l ONB判断：对于工业光滑管，Bergles和Rohsenow提出qONB = 1.798x10-3 p1.156 1.8 (tw - ts)2.828/p0.0234使用Jens-Lottes沸腾传热方程与单相强迫

7、对流方程联立tf,ONB = ts + J - q/h其中tw - ts= 25(q/105)0.25 exp(-p/6.2)以上公式中J为壁面过热度核科学与工程系3.3.3 沸腾临界 指传热机理发生变化时，传热系数发生的突然下降 包括偏离泡核沸腾（DNB）和蒸干两种工况 棒束通道的临界热流密度，受功率轴向径向分布，定位件，棒间距等因素影响，同时也受压力，质量流密度，含汽率的分布等因素影响 在均与加热的情况下，可由西屋公司提出的实验数据拟合公式获得，当通道内存在冷壁时，该式中De应被替换为热等效直径Dh = 4 x 通道截面积 / 加热周长核科学与工程系3.3.4 过渡沸腾传热 是一种中间传热

8、方式，是不稳定膜态沸腾与不稳定核态沸腾的结合 壁面温度高到不能维持稳定的核态沸腾，但又低的不足以维持稳定的膜态沸腾 固有不稳定性导致研究困难 出现条件：LOCA后ECCS注水，导致堆芯发生再淹没Reflood 包括三种形式：1.包含沸腾和对流成分的关系式3-33；2. 现象表达式3-34；3. 经验关系式3-32核科学与工程系3.3.5 膜态沸腾传热 DE段形成稳定蒸汽膜层后出现 加热表面通过辐射和强迫对流向蒸汽传热，也通过液珠与壁面之间的相互z作用实现传热 分为反环状流（空泡份额80, 之间为块状流过渡区）两种 换热系数远小于核态沸腾，包壳温度过高，故在反应堆正常运行时不允许出现 计算关系式

9、3-35,3-36：核科学与工程系3.4 燃料元件的型式结构及设计要求 燃料元件的型式：棒状，管状，板状，球状，如图3-16 冷却方式：单面，双面冷却 注入方式：端部注入(主要使用)，中间注入，回流式三种，如图3-17 燃料元件的热工设计要求：保证包壳完整性；合理水铀比；整个寿期内无不良物理化学作用；易于加工工艺性好；经济性好，生产成本低。核科学与工程系3.5 燃料元件材料的热物性易裂变核素：主要包括U-233（Th-232转化），U-235（天然存在），Pu-239（U-238转化）可转换核素：Th-232，U-238等核燃料：固体/液体（水溶液，熔盐或液态金属），金属型/陶瓷型/弥散型对于

10、固体燃料要求：1.良好的辐照稳定性2.良好的热物性3.与包壳材料相容4.与冷却剂接触无强烈化学腐蚀5.工艺性好，易加工，成本低陶瓷燃料，弥散性燃料高温稳定性优于金属燃料核科学与工程系3.5 燃料元件材料的热物性 金属燃料 优点：密度高，热导率，大工艺性好；缺点：高温下稳定性不好，高燃耗下尺寸变化大，腐蚀率高。核科学与工程系3.5 燃料元件材料的热物性 陶瓷燃料包括氧化物，氮化物，碳化物燃料优点：熔点高，高温高辐照下几何形状稳定性好，与水及液态钠接触有较好的耐腐蚀性能，与不锈钢及锆合金包壳材料的相容性好；缺点：导热率低，热梯度下的脆性。碳化物，氮化物燃料较氧化物燃料拥有更高的热导率和熔点及辐照稳

11、定性，但与水易发生剧烈化学反应，故较多用于气冷钠冷先进堆对于氧化物燃料UO2：熔点2800摄氏度密度10.98g/cm3热导率低（如图3-18），比液态钠低接近两个数量级。使用Maxwell-Eucken方程描述孔隙率的影响p =（1-）/（1+ ）100，其中为理论密度， =0.5（ 0.1）， =0.5 其他情况。比热容较高（大约是水的1/10），可通过公式3-40，41计算得到。核科学与工程系3.5 燃料元件材料的热物性 弥散燃料 对于弥散体燃料（如欧盟EFIT-ADS项目中提出的CERCER，CERMET燃料）- 机械方法将燃料粉末弥散到热导率高，热稳定性及辐照稳定性好的基体材料中。

12、优点：耐辐照，耐腐蚀，导热性能好，机械性能好；缺点：基体材料的存在稀释了裂变材料，因此需要高裂变材料富集度。 弥散颗粒和集体的热导率均会影响弥散燃料的热导率，如公式3-42。基体的影响较大。核科学与工程系3.5 燃料元件材料的热物性 包壳材料 需考虑因素： 良好核性能 低中子吸收截面，弱感生放射性 与核材料相容 较好的导热性能 良好的力学及机械特性 较强的抗腐蚀能力 良好的辐照稳定性 成本低，易加工，便于后处理 铝，镁，锆，不锈钢，石墨等核科学与工程系3.5 燃料元件材料的热物性 锆合金 高温下抗水腐蚀 锆-4合金（压水堆），锆-2及锆-4合金（沸水堆） 锆-2，4的热导率计算参见公式3-46

13、，约六倍于氧化物燃料。 比热容计算参见3-47，48，49，接近UO2但考虑到其在燃料棒中所占比重较轻，一般不考虑其热迟滞。核科学与工程系3.5 燃料元件材料的热物性 不锈钢及镍基合金 不锈钢 良好的抗腐蚀和抗辐照性能，但中子吸收截面大，高温水腐蚀 快堆中使用较多 满足快堆要求：熔点高；低辐照损伤及肿胀；良好的抗腐蚀性能，尤其是液态钠。核科学与工程系3.5 燃料元件材料的热物性 辐照的影响 对UO2的影响 熔点 每10000MWd/ton燃耗下降32摄氏度，燃料全寿期内约100摄氏度 热导率 随燃耗增加而减小，参照图3-19。低温下（ 500摄氏度）影响较显著。温度高于1600摄氏度时，影响不

14、明显 力学特性 低于1000摄氏度时，UO2表现脆性，芯块较低热应力下便会发生龟裂。高温下表现出热蠕变性，辐照状况下会得到加强。 UO2的密实化 高温下的静压力造成孔隙消失，芯块体积减小；另一个原因是辐照引起芯块孔隙消失。 后果：芯块收缩，发热不均匀；气隙增大，热阻增大。 优化措施：减小燃料初始孔隙率，提高烧结温度，延长烧结时间.核科学与工程系3.5 燃料元件材料的热物性 辐照的影响 辐照造成的结构再造 中央空洞，周围径向放射性晶粒 芯块肿胀 因受辐照体积增大；由于裂变气体（Kr，Xe等）和固态裂变产物的聚集造成；肿胀率一般为0.5-1.0%；裂变气体填充气隙改变热阻（参见公式3-51）。核科

15、学与工程系3.1 导热l 有内热源的圆柱形芯块温度场,忽略轴向导热情况l 无内热源的圆筒形包壳温度场,忽略轴向导热情况核科学与工程系3.3.1 沸腾曲线 池式沸腾l CD段为过度沸腾区，由于汽膜形成导致热阻上升，热流密度降低l DE段为稳定膜态沸腾区l 此两区内稳定的汽膜形成l D点后辐射传热增强，热流密度再次提高l C，E点热流密度相同，故当从C点进一步提高热流密度时，膜温差可能跃升，造成壁面烧毁。因此C点又称为烧毁点。l H点为偏离核态沸腾规律点DNB核科学与工程系3.3.4 过渡沸腾传热 是一种中间传热方式，是不稳定膜态沸腾与不稳定核态沸腾的结合 壁面温度高到不能维持稳定的核态沸腾，但又低的不足以维持稳定的膜态沸腾 固有不稳定性导致研究困难 出现条件：LOCA后ECCS注水，导致堆芯发生再淹没Reflood 包括三种形式：1.包含沸腾和对流成分的关系式3-33；2. 现象表达式3-34；3. 经验关系式3-32核科学与工程系3.5 燃料元件材料的热物性易裂变核素：主要包括U-233（Th-