化工原理列管式换热器课程设计

1、长春理工大学本科课程设计化工原理课程设计设计说明书设计题目换热器学 院机电工程学院专业过程装备与控制工程姓 名赵博学号140331214指导教师孟宪宇日期2017/6长春理工大学本科课程设计目录一、 化工原理课程设计任务书 2二、确定设计方案31. 选择换热器的类型2.管程安排三、确定物性数据 4四、估算传热面积51. 热流量3.传热面积2. 平均传热温差4.冷却水用量五、工艺结构尺寸 61. 管径和管内流速5.壳体内径2. 管程数和传热管数6折流挡板73. 传热温差校平均正及壳程数7.其他附件 TC "平均传热温差校正及壳程数"f C l "2" 8.

2、接管4. 传热管排列和分程方法六、换热器核算81. 热流量核算3.换热器内流体的流动阻力2. 壁温计算10七、结构设计 1.浮头管板及钩圈法兰结构设计136.外头盖结构设计2.管箱法兰和管箱侧壳体法兰设计7.垫片选择3.管箱结构设计8.鞍座选用及安装位置确定4.固定端管板结构设计9.折流板布置5.外头盖法兰、外头盖侧法兰设计 1410.说明八、强度设计计算151. 筒体壁厚计算2. 外头盖短节、封头厚度计算3.管箱短节、封头厚度计算 164管箱短节开孔补强校核仃5.壳体接管开孔补强校核6. 固定管板计算187. 浮头管板及钩圈198. 无折边球封头计算9. 浮头法兰计算2020九、参考文献亠、

3、化工原理课程设计任务书某生产过程的流程如图3-20所示。反应器的混合气体经与进料物流换热后， 用循环冷却水将其从110C进一步冷却至60C之后，进入吸收塔吸收其中的可溶 性组分。已知混合气体的流量为 221801kg. h，压力为6.9 MPa，循环冷却水的压力为0.4 MPa，循环水的入口温度为29C，出口的温度为39C，试设计一列 管式换热器，完成生产任务。已知：混合气体在85C下的有关物性数据如下（来自生产中的实测值）密度时=90kg, m3定压比热容 Cm =3.297kjf'kgLC热导率'0.0279w m C粘度叫=1.5 10POjs循环水在34C下的物性数据：

4、密度；-994.3kg m3定压比热容Cm二4.174j；kgLK热导率 r =0.624w. mK粘度叫=0.742 10POs、确定设计方案 TC "确定设计方案” f C 1 "1" 1. 选择换热器的类型两流体温的变化情况：热流体进口温度110C出口温度60C ;冷流体进口温度29C，出口温度为 39C，该换热器用循环冷却水冷却，冬季操作时，其进口温度会降低，考虑到这一因素，估计该换热器的管壁温度和壳体温度之差较大，因此初步确定选用浮头式换热器。2. 管程安排从两物流的操作压力看，应使混合气体走管程，循环冷却水走壳程。但由于循环冷却水较易结垢，若其流速太低

5、，将会加快污垢增长速度，使换热器的热流量下降，所以从总体考虑，应使循环水走管程，混和气体走壳程。-28 -三、确定物性数据 TC "确定物性数据” f C 1"1" 定性温度：对于一般气体和水等低黏度流体，其定性温度可取流体进出口温度的平均值。故壳程混和气体的定性温度为110 60T=85C2管程流体的定性温度为t=39292=34 C根据定性温度，分别查取壳程和管程流体的有关物性数据。对混合气体来说， 最可靠的无形数据是实测值。若不具备此条件，则应分别查取混合无辜组分的有关 物性数据，然后按照相应的加和方法求出混和气体的物性数据。混和气体在85C下的有关物性数据

6、如下（来自生产中的实测值） ：3密度-二 90kg / m定压比热容Cpi =3.297kj/kg ?C热导率'i=0.0279w/m?C粘度i =1.5 x io-5Pa?s循环水在34 C下的物性数据：密度1=994.3 kg/mF定压比热容cp1=4.174kj/kg?K热导率1=0.624w/m?K粘度-3叫=0.742 x 10 Pa?s四、估算传热面积 TC "估算传热面积” f C l "1" 1热流量 TC "热流量"f C l "2"Qi= mCpj £=221801 X 3.297X (

7、110-60)=3.66 X 107kj/h =10166.667kw2平均传热温差 TC "平均传热温差"f C l "2"先按照纯逆流计算，得= 48.3K(110 - 39) - (60 - 29),11039In60 -293. 传热面积 TC "传热面积"f C 1 "2"由于壳程气体的压力较高，故可选取较大的 K值。假设K=320W/( m2 k)则估算的传热面积为Ap=Q1Kt10166667 ,657.78m24.冷却水用量 TC " 冷却水用量 ” f C l "2"

8、m=Q1Cpiti1016666734.174 1010二 243.6 kg / s 二 876856.8 kg/h320 48.3五、工艺结构尺寸 TC "工艺结构尺寸” f C 1"1" 1.管径和管内流速 TC "管径和管内流速” f C 1"2" 选用25 X 2.5较高级冷拔传热管（碳钢），取管内流速5=1.3m/s。2管程数和传热管数 TC "管程数和传热管数” f C l "2"可依据传热管内径和流速确定单程传热管数Ns=876856.8/(3600 994.3)di2u40.785 0.0

9、22 1.3按单程管计算，所需的传热管长度为Apdo足657.783.14 0.025 60014m按单程管设计，传热管过长，宜采用多管程结构。根据本设计实际情况，采用非标设计，现取传热管长i=7 m，则该换热器的管程数为L 14 cNp=2l7传热管总根数Nt=600 X 2=12003传热温差校平均正及壳程数 TC "平均传热温差校正及壳程数” f C l "2" 平均温差校正系数：R工二!°=5上2 X 3929P=t2 11T1 - t139 -2911029= 0.124（第三版）上册】：图5-19按单壳程，双管程结构，查【化学工业出版社化工原

10、理 得：；t = 0.96平均传热温差utm = <v":tm塑二0.96 48.3 =46.4 K由于平均传热温差校正系数大于0.8,同时壳程流体流量较大，故取单壳程合适。4.传热管排列和分程方法 TC "传热管排列和分程方法” f C l "2"采用组合排列法，即每程内均按正三角形排列，隔板两侧采用正方形排列。见【化学工业出版社化工原理（第三版）上册】：图6-13。取管心距 t=1.25d°,则 t=1.25 X 25=31.25 32 伽隔板中心到离其最.近一排管中心距离：S=t/2+6=32/2+6=22 伽各程相邻管的管心距为4

11、4伽。管数的分程方法，每程各有传热管 600根，其前后管程中隔板设置和介质的流通顺序按【化学工业出版社化工原理（第三版）上册】：图6-8选取。5.壳体内径 TC "壳体内径” f C 1 "2" 采用多管程结构，进行壳体内径估算。取管板 禾U用率n =0.75，则壳体内径为：D=1.05t . Nt/ =1.05 32.1200/0.75 = 1344mm按卷制壳体的进级档，可取D=1400mm筒体直径校核计算：壳体的内径 Di应等于或大于（在浮头式换热器中）管板的直径，所以管板直径的计算可以决定壳体的内径，其表达式为：Di =t （nc -1） 2e管子按正三角

12、形排列：nc=1.1：、Nt -1.1 J200=38取 e=1.2d0 =1.2 25=30mm.Di=32（38-1） +230 =1244mm按壳体直径标准系列尺寸进行圆整:Di =1400mm6折流挡板 TC "折流板” f C l "2" 采用圆缺形折流挡板，去折流板圆缺高度为壳体内径的25%，则切去的圆缺高度为h=0.25 X 1400=350m，故可 取 h=350mm取折流板间距 B=0.3D，贝U B=0.3 X 1400=420mm，可取 B 为 450mm。折流板数目Nb传热管长折流板间距十 7000450折流板圆缺面水平装配，见图：【化学工

13、业出版社 化工原理（第三版）上册】：图6-9。7 .其他附件 TC "其他附件"f C l "2"拉杆数量与直径选取，本换热器壳体内径为1400mm，故其拉杆直径为 16拉杆数量8,其中长度 5950mm的六根，5500mm的两根。壳程入口处，应设置防冲挡板。&接管 TC "接管"f C l "2"壳程流体进出口接管：取接管内气体流速为U=10m/s，则接管内径为4V4 汉 221801/(3600 汉 90) _3.14 100.295圆整后可取管内径为 300mm。管程流体进出口接管：取接管内液体流速U

14、2=2.5m/s，则接管内径为D2 =4汇876856.8/(3600汉 994.3) _03533.14 2.5圆整后去管内径为 350mm六、换热器核算 TC "换热器核算"f C 1 "1" 1 .热流量核算 TC "热流量核算” f C l "2" （1）壳程表面传热系数 TC " （ 1）壳程表面传热系数” f C l "3" 用克恩法计算，见式【化学工业出版社化工原理（第三版） 上册】：式（5-72a）:：0 =0.36丄 Re°0.55Prl3()0.14de%当量直径，

15、依【化学工业出版社化工原理（第三版）上册】：式（5-73a）得v 3 2 兀 242_t _4dode = 24=0.02mdo壳程流通截面积:d25So=BD(1-亍)=450 1400(=0.1378壳程流体流速及其雷诺数分别为221801 /（3600"0）=5.0m/su。0.1378普朗特数Re。=血=0.°2 5.° 90 = 600000 片1.5汇10Pr = Cp297 103 1.5 ",.7730.0279u粘度校正0.14()：1w0.02790 55132：。=0.36600000 .1.773 3 =915.7w/m K0.0

16、2(2)管内表面传热系数 TC " (2)管内表面传热系数” f C l "3" :管程流体流通截面积:Si21200= 0.785 0.02 沁=0.18842管程流体流速：Ui876856.8/(3600 x 994.3)31. 3n / s0.1884=0.023严Pr0.4雷诺数：Re = 0.02 1.3 994.3/(0.742 10) 34841普朗特数：_4.174 汇 103 汉 0.742 汉 103Pr =4.960.624:i =0.023348410.8 4.960" =5858 w/m2 K0.02(3)污垢热阻和管壁热阻：

17、TC " (3)污垢热阻和管壁热阻” f C l "3" 【化学工业出版社化工原理(第三版)上册】：表5-5取：管外侧污垢热阻R。= 0.0004m2 k/w管内侧污垢热阻 Ri = 0.0006m2 k/w管壁热阻按【化学工业出版社化工原理(第三版)上册】：图5-4查得碳钢在该条0.00252件下的热导率为 50w/(m K)。所以Rw0.00005m2 k/w50Ke.Rd。. Rwdodi dm(4)传热系数 TC " (4)传热系数” f C 1"3" Ke有：1R。)：o1-(25 丄 0.0006 乂 25 丄 0.000

18、05乂 25 丄门 “c 丄 1、5858 202022.5935.72:402w/m K(5)传热面积裕度 TC " ( 5)传热面积裕度” f C l "3" ： 计算传热面积Ac :Q1Kjtm10166.667 103402 48.3=523.6mA该换热器的实际传热面积为Ap :Ap "oINt = 3.14 0.025 7 1200 = 659.4m2该换热器的面积裕度为Ap - AcH =659236 = 26%523.6传热面积裕度合适，该换热器能够完成生产任务。2壁温计算因为管壁很薄，而且壁热阻很小，故管壁温度可按式tw计算。由于该换热

19、器用循环水冷却，冬季操作时，循环水的进口温度将会降低。 为确保可靠，取循环冷却水进口温度为15 C,出口温度为39C计算传热管壁温。另外，由于传热管内侧污垢热阻 较大，会使传热管壁温升高，降低了壳体和传热管壁温之差。但在操作初期，污垢热阻 较小，壳体和传热管间壁温差可能较大。计算中，应该按最不利的操作条件考虑，因此,取两侧污垢热阻为零计算传热管壁温。于是有：式中液体的平均温 度tm和气体的平均温度分别计算为tm =0.4X 39+0.6 X 15=24.6 CTm =(110+60)/2=85 C:c = ： i =5858w/ K:h = ： o 二 935.7w/ m2 K传热管平均壁温t

20、w =32.3 C壳体壁温，可近似取为壳程流体的平均温度，即T=85 C。壳体壁温和传热管壁温之差为=85 -32.3 =52.7 C。该温差较大，故需要设温度补偿装置。由于换热器壳程压力较大，因此，需选用浮头 式换热器较为适宜。3.换热器内流体的流动阻力 TC "换热器内流体的流动阻力 ” f C l "2" (1)管程流体阻力 TC " (1)管程流体阻力” f C l "3"卩t 珂 PpJNsNpFsNs = 1 , Np = 2 , -Pi =di 2由Re=34841，传热管对粗糙度 0.01，查莫狄图：【化学工业出版社化

21、工原理(第三版)上册】：图 1-27 得 i = 0.04，流速 Ui=1.3m/s,3? = 994.3kg/m ,所以:：Pi =0.0471.3994.3 = 11762.57Pa0.02 ：p = 3 994.3 1.3 = 2520.55Pa2p =(1176257 2520.55) 2 1.5 = 42849.4PaPs =(卩。：Pi)FsNs乂 =1,Fs管程流体阻力在允许范围之内。(2)壳程阻力： TC " (2 )壳程阻力"f C l "3" 按式计算流体流经管束的阻力F=0.5fo-5 588000皿28 =0.2419Ng -1.

22、1Nt0.1.1 12OO0.5 =38NB =14u0 = 5.2m/ s= 0.5 X 0.2419 X 38 X (14+1) X90 5.222=83888.0Pa流体流过折流板缺口的阻力= NB(3.5-2B) ?Uo2D 2,B=0.45 mD=1.4mp -14 (3.52 0.45、90 5.22二48672 Pa总阻力:Ps = 83888.0+48672=1.33 X 105 Pa由于该换热器壳程流体的操作压力较高，所以壳程流体的阻力也比较适宜。(3)换热器主要结构尺寸和计算结果 TC "( 3)换热器主要结构尺寸和计算结果” f C l "3"

23、;见下表:参数管程壳程流率876856.8221801进/出口温度/C29/39110/60压力/MPa0.46.9物性定性温度/C3485密度 / ( kg/m3)994.390定压比热容/kj/ ( kg?K)4.1743.297粘度 / ( Pa?s)0.742 X 10”1.5 X 10热导率(W/m ?K)0.6240.0279普朗特数4.961.773设备结构参数形式浮头式壳程数1壳体内径/伽1400台数1管径/伽 25 X 2.5管心距/伽32管长伽7000管子排列正三角形排列管数目/根1200折流板数/个14传热面积/tf659.4折流板间距/伽450管程数2材质碳钢主要计算结

24、果管程壳程流速/ (m/s)1.35.0表面传热系数/W/ (tf? K)5858915.7污垢热阻/ (tf? K/W )0.00060.0004阻力/ MPa0.042850.135热流量/KW10167传热温差/K48.3传热系数/W/ (tf? K)400裕度/%26%七、结构设计1、浮头管板及钩圈法兰结构设计：由于换热器的内径已确定，采用标准内径决、定浮头管板外径及各结构尺寸（参照化工单元过程及设备课程设计（化学工业出版社出版）：第四章第一节及 GB151 ）。结构尺寸为：浮头管板外径： D。-2b, =1400-2 5=1390mm浮头管板外径与壳体内径间隙：取bi =5mm （见

25、化工单元过程及设备课程设计（化学工业出版社出版）：表4-16）；垫片宽度：按化工单元过程及设备课程设计（化学工业出版社出版）：表4-16:取 bn = 16mm浮头管板密封面宽度：b2 二 bn 1.5 = 17.5mm浮头法兰和钩圈的内直径：DfDi -2（b1 bn）二 1400 2 （5 16）1358mm浮头法兰和钩圈的外直径：Df0 二 Dj 80 二 1400 80 = 1480mm外头盖内径：D 二 Di 100 =1400 100 =1500mm螺栓中心圆直径：Db（D0 Df0）/2（1390 1480）/2 = 1435mm其余尺寸见化工单元过程及设备课程设计（化学工业出版

26、社出版）：图4-50。2、管箱法兰和管箱侧壳体法兰设计：依工艺条件：管侧压力和壳侧压力中的高值，以及设计温度和公称直径1400,按JB4703-92长颈对焊法标准选取。并确定各结构尺寸，见化工单元过程及设备课程设计（化学工业出版社出版）：图4-50 （a）所示。3、管箱结构设计：选用B型封头管箱，因换热器直径较大，且为二管程，其管箱最小长度可不按流道 面积计算，只考虑相邻焊缝间距离计算：Lgmin - hf 2C dg m h2 = 320 2 100 377 350 50 = 1297mm取管箱长为1300mm，管道分程隔板厚度取 14mm，管箱结构如化工单元过程及设备 课程设计（化学工业出

27、版社出版）：图4-50（ a）所示。4、固定端管板结构设计：依据选定的管箱法兰，管箱侧法兰的结构尺寸，确定固定端管板最大外径为：D=1506mm ;结构如化工单元过程及设备课程设计（化学工业出版社出版）：图4-50（ b）所示。5、外头盖法兰、外头盖侧法兰设计：依工艺条件，壳侧压力、温度及公称直径Dn = 1500mm ;按JB4703-93长颈法兰标准选取并确定尺寸。6、外头盖结构设计：外头盖结构如化工单元过程及设备课程设计（化学工业出版社出版）：图4-51所示。轴向尺寸由浮动管板、钩圈法兰及钩圈强度计算确定厚度后决定，见化工单元过程及设备课程设计（化学工业出版社出版）：图4-51。7、垫片

28、选择：a. 管箱垫片：根据管程操作条件（循环水压力0.4Mpa，温度34°C ）选石棉橡胶垫。结构尺寸如化工单元过程及设备课程设计（化学工业出版社出版）：图4-39 （b）所示：D = 1508mm; d = 1400mm.b. 外头盖垫片：根据壳程操作条件（混合气体，压力6.9Mpa，温度85 °C ）,选缠绕式垫片，垫片：1609 mm 1500mm （JB4705-92） 缠绕式垫片。c. 浮头垫片：根据管壳程压差，混合气体温度确定垫片为金属包石棉垫，以浮动管板结构确定垫片结构尺寸为v 1390mm1358mm ;厚度为3mm;JB4706-92金属包垫片。8、鞍座选

29、用及安装位置确定：鞍座选用 JB/T4712-92 鞍座 BI1400-F/S ;安装尺寸如化工单元过程及设备课程设计（化学工业出版社出版）：图4-44 所示其中：L =6700, Lb=0.6L=0.6 6700 =4020mm取：Lb = 4000mm, L'C : LC = 1350mm9、折流板布置：折流板尺寸：夕卜径：D = Dn -8 =1400-8 =1392mm ；厚度取 8mm前端折流板距管板的距离至少为850mm;结构调整为900mm ;见化工单元过程及设备课程设计（化学工业出版社出版）：图4-50（ c）后端折流板距浮动管板的距离至少为950mm ；实际折流板间距

30、B=450mm，计算折流板数为12块。10、说明：在设计中由于给定压力等数及公称直径超出JB4730-92，长颈对焊法兰标准范围，对壳体及外头盖法兰无法直接选取标准值，只能进行非标设计强度计算。八、强度设计计算1、筒体壁厚计算：由工艺设计给定设计温度 85°C，设计压力等于工作压力为 6.9M pa， 选低合金结构钢板16MnR卷制，查得材料85°C时许用应力卜=163Mpa；过程设备设 计（第二版）化学工业出版社。取焊缝系数=0.85，腐蚀裕度C2=1mm ;对16MnR钢板的负偏差 G =0根据过程设备设计（第二版）化学工业出版社：公式（4-13）内压圆筒计算厚度公式：

31、6.9 14002 163 0.85-6.9:35.75mm计算厚度:设计厚度:从而:、d =、 C2 = 35.75 1 = 36.75 mm名义厚度：» d C =36.75mm圆整取 38mm水压试验压力:Pt= 1.25Pc= 1.25 6.9 1= 8.625Mpa有效厚度：讥= C C2 = 37mm所选材料的屈服应力；-s = 325Mpa水式实验应力校核：P/Dj+g 8.625（1400 +37）GT j e167.5Mp a2®2 汉 37167.5Mpa < 0.9-s =0.9 0.85 325 = 248.625Mpa 水压强度满足气密试验压

32、力：FT =Pc =6.9Mpa2、外头盖短节、封头厚度计算：外头盖内径叮,1500mm，其余参数同筒体:短节计算壁厚:38.3mms=PcDj=6.9灯500=2“ Pc = 2 163 0.85 6.9短节设计壁厚:Sd =S C2 = 38.3 1 = 39.3mm短节名义厚度：圆整取Sn =40mmSn = Sd C1 = 39.3mm有效厚度：Se =Sn G C2 = 39mm压力试验应力校核:8.625 （1500 39）2x39= 170.2Mpa压力试验满足试验要求。外头盖封头选用标准椭圆封头: 封头计算壁厚：PcDi6.9X1500S=2匚 I* -0.5Pc 2汉 163

33、汉0.850.5汉 6.9:37.822mm封头名义厚度：Sn =S C1 C 37.8221 = 38.822mm取名义厚度与短节等厚:Sn 二 40mm3、管箱短节、封头厚度计算:由工艺设计结构设计参数为:设计温度为34 °C，设计压力为0.4M pa，选用16MnR钢板，材料许用应力t 1 =170Mpa，屈服强度 -345Mpa，取焊缝系数=0.85，腐蚀裕度 C2 =2mm计算厚度:S_0.4 汇1400=2“-Pc = 2 170 0.85-0.4:1.94mm设计厚度：Sd = S C2 =1.94 2 = 3.94mm名义厚度:Sn 二 Sd G = 3.94mm结合

34、考虑开孔补强及结构需要取 Sn二8mm有效厚度：Se = Sn - C1 - C? = 8- 2 = 6mm压力试验强度在这种情况下一定满足。管箱封头取用厚度与短节相同，取Sn =8mm4、管箱短节开孔补强校核开孔补强采用等面积补强法，接管尺寸为377 9，考虑实际情况选 20号热轧碳素钢管 L 丨=130Mpa，:377 9， C2 =1mm接管计算壁厚:St0.4 3772 130 0.85 0.4=0.68 mm接管有效壁厚:Set = Snt - Ci -C2 =9-1-9 0.15 = 6.65mm开孔直径:d 二 di 2C=377 -2 9 2 2.35 = 363.7mm接管有

35、效补强高度：B=2d=2363.7=727.4mm接管外侧有效补强高度：h：'dSn :；363.7 9 = 57.2mm2需补强面积： A=d S=363.7 1.94=705.6 mm可以作为补强的面积：A1( B-d)(Se-S)(727.4-363.7) (6-1.94) = 1476.6mm2A2h1(Set-St)f=2 57.2 (6.65-0.68) 130/170 = 522.3mm2A1 A2 -1476.6 522.3=1998.9 A = 705.6mm2该接管补强的强度足够，不需另设补强结构。5、壳体接管开孔补强校核：开孔校核采用等面积补强法。选取20号热轧碳

36、素钢管 325 12钢管许用应力：-丨=137Mpa， C2 =1mm接管计算壁厚:PCDi6.9x325“Stt7.98mmJ* +FC2汉 137疋1+6.9接管有效壁厚：Set = Snt -G - C2 =12-1-12 0.15 = 9.2mm开孔直径:d=di 2C=325 -2 12 2 (1 12 0.15) = 306.6mm接管有效补强厚度：B=2d=2306.6=613.2mm接管外侧有效补强高度：m = d&t = 306.6 12 = 60.7mm需要补强面积：p2A=d、=306.6 35.75=10960.95 mm可以作为补强的面积为：A1( B-d)(

37、、e-)(613.2-306.6) (37-35.75) = 383.25mm2A2 =2h(Set-St)f=2 60.7 (9.2-7.98) 137/170 = 119.4mm尚需另加补强的面积为:2A4 A-A1-A2 =10960.95-383.25-119.4 = 10458.3mm补强圈厚度：A410458.3Sk36.3mmB-d0613.2 -325实际补强圈与筒体等厚：Sk=38mm ；则另行补强面积：A4 =SK（B-d°） =38（613.232）=1 0 9 56mmA1 A2 A4 =383.25 119.4 10951.6 = 11454.25mm2 A

38、 =1 0960.95mm同时计算焊缝面积 A3后，该开孔补强的强度的足够。6、固定管板计算：固定管板厚度设计采用BS法。假设管板厚度 b=100mm。总换热管数量n=1254 ；一根管壁金属横截面积为：22222a= （d。-di） :（25 -20）- 176.6mm44开孔温度削弱系数（双程）：二-0.5两管板间换热管有效长度（除掉两管板厚 儿取6850mm 计算系数K :K2= 14.85= 1.32过竺125住仃6.6100 0.5x6850x100K=3.855接管板筒支考虑，依K值查化工单元过程及设备课程设计化学工业出版社：图4-45,图 4-46，图 4-47 得：Gr = 2.9, G 2 = -0.65,G 3 = 2.8管板最大应力1（Ps-R）鱼 L-6.410.233_（6.9 - 0.4）（- 0.65）0.607= 57.4Mpa或二tP （R_R）TPa_G316.410.233 IL（6.9 - 0.4）2.80.607二-101.2Mpa筒体内径截面积： 2 ' 2 2 A d214001538600 mm244管板上管孔所占的总截面积：n 21254 二 22Cd。25 =