架桥机节段拼装技术

1、100 米跨径架桥机节段拼装技术华阳前言：目前跨度在100m以上混凝土连续箱梁有支架法、挂篮悬浇、桥面吊机悬拼等施工方法，本文介绍的 100m米跨径架桥机节段拼装施工技术，为100 150m跨径混凝土连续梁桥设计与施工提供了新的途径。关键词： 100m跨径架桥机节段拼装临时墩技术一、概述集美跨海大桥为多跨预应力混凝土连续箱形梁桥，整桥横向分三幅，左、右幅为城市快车道，中间幅为城市快速公交车道（BRT）。大桥从10 63 号墩上部结构均采用短线匹配法节段预制，上行式架桥机悬臂拼装施工，全桥长2875m，共有箱梁节段2345 榀。大桥南、北各设一座主桥，南主桥位于22 26#墩，北主桥位于56 6

2、0#墩，均为跨径55 2× 100 55m的相同结构， 桥型布置见图1-1 。箱梁高度在3.6 5.8米（快车道）和3.8 6.2m（公交车道）间变化，横断面见图1-2 。桥梁通航净空：65×14.5m。图 1-1桥型立面图箱梁横断面为单箱单室，每个T 悬臂共含12 对梁段和一个墩顶块。墩顶块带横隔墙，总重约为380t ，采用先安装壳体，再在墩顶上二次浇注横隔墙。其余梁段最大重量约为153t 。全桥分两个工区同时施工，一工区3 台架桥机从10#墩向 38#墩施工， 二工区 3 台架桥机从38#墩向 63#墩施工，节段拼装工期10 个月。二、主要思路图1-2箱梁横断面图目前跨

3、度在 75m以上的梁桥，多采用挂篮悬浇、桥面吊机节段拼装或支架现浇法施工。但由于南、北主桥分别间隔位于 50m跨引桥两处，如采用上述施工方法施工主桥，则无法满足架桥机顺利通过主桥的时间要求，且架桥机自重达 1000 余吨，在不考虑加支撑的条件下，主桥桥梁结构无法如此巨大的施工荷载通过主桥。如采取拆除、转运、再安装架桥机的方法，则面临6 台架桥机均需拆、装一次，工程量巨大，工期也无法满足。为保证工期和施工的顺畅衔接，考虑在100m跨中间搭设临时墩，利用拼装50m 跨引桥的 TP75型上行式架桥机直接过至主桥，进行100m跨主桥拼装。三、临时墩工况分析1. 引桥 50m跨架桥机墩顶支撑工况分析以编

4、号“ i ”为对象，架桥机在拼装50m跨引桥时，通常在“i “墩上存在以下支撑情况：1) 前支腿支撑在架桥机前移过跨准备时，前支腿支撑于“ i ”墩墩顶梁段前侧，通过起重天车将后方中支腿转运至该墩墩顶安装。100 米跨径架桥机节段拼装技术华阳前言：目前跨度在100m以上混凝土连续箱梁有支架法、挂篮悬浇、桥面吊机悬拼等施工方法，本文介绍的 100m米跨径架桥机节段拼装施工技术，为100 150m跨径混凝土连续梁桥设计与施工提供了新的途径。关键词： 100m跨径架桥机节段拼装临时墩技术一、概述集美跨海大桥为多跨预应力混凝土连续箱形梁桥，整桥横向分三幅，左、右幅为城市快车道，中间幅为城市快速公交车道

5、（BRT）。大桥从10 63 号墩上部结构均采用短线匹配法节段预制，上行式架桥机悬臂拼装施工，全桥长2875m，共有箱梁节段2345 榀。大桥南、北各设一座主桥，南主桥位于22 26#墩，北主桥位于56 60#墩，均为跨径55 2× 100 55m的相同结构， 桥型布置见图1-1 。箱梁高度在3.6 5.8米（快车道）和3.8 6.2m（公交车道）间变化，横断面见图1-2 。桥梁通航净空：65×14.5m。图 1-1桥型立面图箱梁横断面为单箱单室，每个T 悬臂共含12 对梁段和一个墩顶块。墩顶块带横隔墙，总重约为380t ，采用先安装壳体，再在墩顶上二次浇注横隔墙。其余梁段

6、最大重量约为153t 。全桥分两个工区同时施工，一工区3 台架桥机从10#墩向 38#墩施工， 二工区 3 台架桥机从38#墩向 63#墩施工，节段拼装工期10 个月。二、主要思路图1-2箱梁横断面图目前跨度在75m以上的梁桥，多采用挂篮悬浇、桥面吊机节段拼装或支架现浇法施工。但由于南、北主桥分别间隔位于50m跨引桥两处，如采用上述施工方法施工主桥，则无法满足架桥机顺利通过主桥的时间要求，且架桥机自重达1000 余吨，在不考虑加支撑的条件下，主桥桥梁结构无法如此巨大的施工荷载通过主桥。如采取拆除、转运、再安装架桥机的方法，则面临6 台架桥机均需拆、装一次，工程量巨大，工期也无法满足。为保证工期

7、和施工的顺畅衔接，考虑在100m跨中间搭设临时墩，利用拼装50m 跨引桥的 TP75型上行式架桥机直接过至主桥，进行100m跨主桥拼装。三、临时墩工况分析1. 引桥 50m跨架桥机墩顶支撑工况分析以编号“ i ”为对象，架桥机在拼装50m跨引桥时，通常在“i “墩上存在以下支撑情况：1) 前支腿支撑在架桥机前移过跨准备时，前支腿支撑于“i ”墩墩顶梁段前侧，通过起重天车将后方中支腿转运至该墩墩顶安装。3) 合拢梁段腹板、底板尺寸为全跨梁段最小，相对较弱， 无法承受架桥机大部份重量（特别是架桥机过跨时的重量，如图3-2 ）。因此，为解决以上问题，临时墩考虑：1) 临时墩横向中轴线由跨中横向中心线

8、向前方墩偏移一定距离，以保证后方墩“T”悬臂拼装最后一榀梁段的预应力拉空间；2) 在临时墩上安装临时钢支架，代替梁段支撑架桥机。当临时墩前方T 悬臂拼装到一定长度后，将架桥机在临时墩的支撑点转移至后方的T 悬臂端上，吊走临时钢支架，腾出空间，用于前方T 悬臂剩余梁段的吊装、拼接和预应力拉。3) 由于 100m跨的悬臂长达50m，架桥机支撑点转移至悬臂端后的最大作用力近2200KN，悬臂结构受力无法承受，因此，考虑采用临时墩支撑悬臂端，完全或部分抵消架桥机支撑点的竖向传力，使悬臂结构始终处于安全状态。四、临时墩设计与施工1. 结构设计临时墩结构形式必须满足架桥机在各种工况下的支撑要求。基于对架桥

9、机在墩顶位置支撑工况以及临时墩与永久结构的区别分析，临时墩结构形式按图4-1 所示设计。图中：1#、2#管桩用于支撑前支腿，管桩横向间距根据架桥机前支腿两支撑点间距确定；3 10#管桩用于支撑中支腿，管桩间距依据架桥机中支腿支点位置确定。 11#、 12#管桩用于支撑 T 悬臂端（间接支撑后支腿） ，其横向间距依据悬臂端最后一榀梁段腹板位置确定（正对腹板底部） 。各排桩纵向间距则根据架桥机各支腿、临时钢支架纵向宽度以及后方悬臂最后一榀梁段拉所需空间确定。图 4-1临时墩平面图临时支墩横向中轴线位置由跨中横向中轴线向前方墩偏移同时为了有效的控制T 悬臂受力，在11、12#管桩顶部设置调整液压千斤

10、顶，通过顶伸或收缩千斤顶油缸，控制T悬臂挠度， 从而达到控制其受力大小的目的。千片顶在竖向位置与后支腿支撑点对齐，以保证后支腿作用力通过梁段直接传递给临时支墩管桩。根据设计控制工况， 考虑海水涨落潮最大流速及施工期风速影响，计算临时支墩钢管桩直径为? 800× 8mm及埋深 12m。其间平联设置 4 道，为 ? 600× 6mm管桩，平联间按 32 斜撑。临时钢支架采用型钢焊制， 其构造满足搁置架桥机支腿以及与临时墩管桩顶部锚固的需要，其构造图见图4-3 。4. 临时支墩施工图 4-2临时墩实物图1.8 米布置，顶面标高控制低于梁低60cm。图 4-3 临时钢支架考虑施工现

11、场现有钢管桩有锈蚀现象，且施工过程中不做防腐处理，选用? 800× 10mm钢管桩。首节采用 90 型和 120 型液压振动锤振动下沉，入土深度15m，施沉时严格控制平面偏位。次节采用50t 浮吊接高，接高时严格控制顶面标高。对钢管桩及平、斜联焊缝进行严格检查，保证焊缝质量。临时墩施工实物见图 4-2 。五、主桥梁段拼装1. 主桥拼装工序流程整个主桥的拼装工序见图：图 5-1 步骤 1： 架桥机由引桥进至主桥，前支腿支撑于临时墩上，安装临时中支腿。图 5-2步骤 2：拼装 N1墩 T 悬臂 1 12 号梁段，吊装首跨边跨合拢梁，施工湿接缝并合拢。图 5-3步骤 3：桥机纵移过孔图 5

12、-4步骤 4：拼装第二个T 构 1 9 号梁段。图 5-5步骤 5：顶升临时墩上的调整千斤顶，使之与梁底接触，后支腿缓慢支撑于后方T 悬臂端，拆除并吊走临时墩顶部的架桥机中支腿及临时钢架，将“ T”悬臂剩余梁段及合拢段梁段按图提前吊放至临时墩、“T”构根部及架桥机主桁上。整个过程监测架桥机后支腿作用下的悬臂端挠度变化，并通过调整千斤顶控制其挠度变化小于15mm。图5-6步骤6：依次完成T 悬臂剩余梁段拼装。安装合拢段，收起后支腿，架桥机过跨。转换N1 墩临时锚固体系，在桥面跨中无荷载情况下浇注合拢湿接缝，进行N1 与N2间中跨合拢。图 5-7步骤 7：按相同方法完成整个主桥梁拼装注：在主桥施工

13、中， 架桥机增加了一个临时中支腿，其作用是为了将架桥机适当前移，使其后支腿刚好作用于临时墩 11、 12 号管桩正上方，如图 5-5 所示。2. 单榀（对）梁段拼装单榀（对）梁段拼装主要需经历梁段吊装调位、试拼涂胶拼接临时预应力拉悬拼永久预应力拉等步骤。架桥机对称起吊梁段至桥面高度，通过吊具的三向调整功能调整梁段的纵、横坡及空间位置，并与已拼梁段试拼。后退提升梁段一定高度，涂刷环氧粘结剂。环氧粘结剂功能及基本要求应满足施工要求及桥梁拼装用粘结剂相关标准。通常要求可施胶时间30min，可粘结时间60min 。环氧粘结剂使用前按比例混合各组份，并用专用搅拌枪拌制均匀（无色差或色带），拌枪转速控制在

14、400 600 转 /min ，拌制时间一般控制在5min 以。环氧粘结剂涂刷总体原则是在胶体固化前，按照要求厚度（通常为3mm），快速、均匀的涂抹。可单面或双面施胶。为防止粘结剂挤压后进入预应力管道，在预应力管口贴高压缩性的闭孔发泡聚乙烯O形橡胶密封圈。在涂胶完成后，在其接缝相邻两个梁段顶部和腔室施工临时预应力，临时预应力大小应保证接缝间平均压力 0.3MPa，其作用在于使粘结剂在一定的压力条件下和可粘结性时间固化。临时预应力设置形式可根据实现情况采用，集美大桥主桥临时预应力筋采用? 36、 ? 32 精轧螺纹钢筋，在箱梁顶板面采用钢锚座、腔室底板面采用混凝土锚座锚固，在临时预应力施工完毕后

15、，穿悬拼预应力束，按规要求施工预应力。3. 边跨施工本桥边跨梁段除墩顶梁段外，仅一个合拢梁段。其墩顶梁段通过浮吊预先安装到位，在相邻T 悬臂拼装完成后， 用架桥机将合拢梁段吊挂于桥面，调整就位后与边跨墩顶梁及T 悬臂端临时锁定， 施工湿接缝并拉合拢。对于边跨梁段数量较多的，采取先将梁段吊挂于架桥机主桁架上，然后通过临时预应力逐块拼接形成大块梁， 最后施工大块梁与墩顶梁及相邻悬臂端的湿接缝，并拉合拢预应力合拢。图多边跨梁段悬挂施工示意图4. 合拢施工主桥合拢采用预制合拢块湿接缝结构形式。既在两相邻悬臂T 构间设置预制合拢梁段( 长 2.7m) ，通过旋转合拢梁段的平面和竖向角度，使两相邻悬臂T

16、构顺接，然后在箱室、外安装劲性骨架将两悬臂端锁定，浇注合拢梁与两悬臂端间1015cm宽的湿接缝并养生，分批拉体合拢预应力完成合拢。劲性骨架设置和湿接缝效果分别见图3-4-12、 3-4-13 。劲性骨架劲性骨架图 5-8劲性骨架设置效果图图 5-9合拢块双湿接缝效果图六、施工监控1. 临时支墩临控临时支撑监控主要有两项任务：一是监控临时支撑结构受力，防止管桩实际受力超出设计允许值；二是沉降监测， 防止因管桩沉降过大，导致架桥机状态不符合要求。特别是当架桥机后支腿作用于悬臂端时，此时如果管桩沉降超出T 悬臂允许挠度且调整不及时，将造成T 悬臂造成损坏甚至断裂。鉴于临时支撑处无详细地质资料以及其沉

17、降对永久结构带来较大的影响，故重点监测管桩沉降。临时支墩管桩沉降观测点设置于梁段顶部，以便直观的控制T 悬臂挠度。经验算， T 悬臂端最大允许挠度 30mm，施工中按 15mm控制。一个临时支墩实际沉降监测成果见表6-1 ：临时支墩沉降观测数据表表 6-1工况 1工况 2工况 3管桩号沉降量位移 (mm)管桩号沉降量位移 (mm)管桩号沉降量位移 (mm)(mm)XY(mm)XY(mm)XY1#3873#67211#4-7-32#4686#94-312#4-977#106310#96-3注： 工况 1：前支腿支撑于临时墩1、 2#管桩过程中最大受力工况；工况2：架桥机纵移至最大悬臂时， 3 1

18、0#管桩最大受力工况；工况3：后支腿支撑于悬臂端过程中最大受力工况。2. 桥梁结构监测桥梁结构监测主要包括：（1）监测在不同的气温条件下和不同阶段的梁段拼装过程中，桥跨不利位置的应力值，以验证结构安全性。特别是加强当架桥机后支腿作用于T 悬臂端时的应力值监测。（ 2）监测在桥跨体系转换时桥梁结构力瞬间变化情况，以避免悬臂端因体系转换而突然颤动使得结构受力超出允许值。测试仪器采用智能数码应变计并配合补偿计和巡检仪等。图6-1 为第 1、2 个 T 构合拢后应力测试图。图 6-1第 1、 2T 构合拢后的应力监测图图 6-2应力测试对比图3. 线型控制梁段拼装控制测点采用预制相同测点， 其埋设见图：数据采集时间通常为每天7:00 以前和 17：00以后。通过采集拼装梁段