建筑结构教学课件砌体结构构件承载力计算教学实用教案

1、计算影响(yngxing)系数 或查 值表时，构件高厚比应按下式计算对矩形(jxng)截面hH0对T形截面(jimin)T0hH（2-2）（2-3）式中 H0受压构件的计算高度； h矩形截面轴向力偏心方向的边长，当轴心受压时取截面较小边长； hTT形截面的折算厚度，可近似按3.5i计算； i截面回转半径； 不同砌体材料的高厚比修正系数，查表2-1。 对矩形截面构件，当轴向力偏心方向的截面边长大于另一方向的边长时，除按偏心受压计算外，还应对较小边长方向按轴心受压进行验算。第1页/共71页第一页，共72页。 受压构件承载力计算公式（2-1）的适用条件是 e0.6y （2-4） 式中 y截面重心到轴

2、向力所在偏心(pinxn)方向截面边缘的距离。 图2-1 减小偏心距的措施（a）设置中心(zhngxn)装置垫块（b）设置带缺口的垫块（a）（b）第2页/共71页第二页，共72页。 例2-1 一无筋砌体砖柱，截面尺寸(ch cun)为370mm490mm，柱的计算高度为3.3m，承受的轴向压力标准值Nk=150kN（其中永久荷载120kN，包括砖柱自重），结构的安全等级为二级，采用MU10烧结普通砖和M5混合砂浆砌筑，施工质量控制等级为B级。试验算该砖柱的承载力是否满足要求？计算(j sun)例题 解.轴向力设计值的计算 第一种组合为：N=1.2120+1.4(150-120)=186kN 第

3、二种组合为：N=1.35120+1.40.7(150-120)=191.4kN186kN 所以(suy)最不利轴向力设计值N=191.4kN .承载力验算 柱截面面积A=0.370.49=0.18m20.3 m2，砌体强度设计值应乘以调整系数a a=0.7+0.18=0.88第3页/共71页第三页，共72页。查表1-2得砌体(q t)抗压强度设计值 f=1.5Mpa92. 837. 03 . 30 . 10hH查附表1-1得： = 0.89kNNkNNfA4 .19146.2111046.2111018. 05 . 188. 089. 036满足要求。第4页/共71页第四页，共72页。 例2-

4、3 一矩形截面偏心受压柱，截面尺寸为370mm620mm，计算高度H0=6m，采用MU10蒸压粉煤灰砖和M5混合(hnh)砂浆砌筑，施工质量控制等级为B级。承受轴向力设计值N=120kN，沿长边方向作用的弯矩设计值M=15kNm，试验算该偏心受压砖柱的承载力是否满足要求？ 解：验算柱长边方向(fngxing)的承载力 偏心距为mmymmNMe1863106 . 06 . 0125101201015362016. 0620125he61.1162060002 . 10hH第5页/共71页第五页，共72页。查附表1-1得： = 0.433柱截面面积 A=0.370.62=0.2294m20.3 m

5、2，a=1.0 mmy6 .20666620019024038049012024020001y2=620-206.6=413.4mm 410232310744. 11904 .413380490123804901206 .2062402000122402000mmI回转半径 mmAIi8 .16166620010744. 110T形截面折算(sh sun)厚度hT=3.5i=3.5161.8=566mm第9页/共71页第九页，共72页。e=M/N=40300/325=124mm=0.6y1=0.6206.6=124mm 偏心(pinxn)距219. 0566124he48.1156665000

6、 . 10hH查附表1-2得： = 0.38 承载力查表1-2得砌体抗压强度(kn y qin d)设计值 f=1.3MpakNNkNNfA3251 .329101 .329106662. 03 . 138. 036满足要求。第10页/共71页第十页，共72页。2.2 局部均匀受压承载力的计算 砌体局部受压的特点 承压面积小局部砌体抗压强度有较大提高(t go)！ 一般（全截面）抗压承载力计算满足，并不能说局部承压的承载力计算也满足，故还应对局压专门计算！ 局部承压的类型：均匀受压；非均匀受压（梁或屋架端受压）； （a）局部(jb)均匀受压 （b）局部(jb)非均匀受压 图2-3 砌体的局部(

7、jb)受压第11页/共71页第十一页，共72页。ALA0注意：在数值(shz)上，A0中还包含AL。常见“套箍强化(qinghu)效应”的情况： 套箍强化效应： 砌体纵向局部受压后，若横向变形受到约束，则呈三向或双向受压状态，使砌体抗压强度明显提高，称为套箍强化效应。 应力扩散现象：砌体内存在未直接承受(chngshu)压力的面积，就有应力扩散的现象，可在一定程度上提高砌体的抗压强度。2.2.1局部抗压强度提高系数第12页/共71页第十二页，共72页。 砌体局部(jb)均匀受压时的 抗压强度可取为 ， 为砌体抗压强度设计值， 为砌体局部(jb)抗压强度提高系数。按下式计算式中 砌体的局部抗压强

8、度提高系数； A0影响砌体的局部抗压强度的计算(j sun)面积； Al局部受压面积。（2-5）135. 010lAA第13页/共71页第十三页，共72页。的上限值： （1）在图2-4（a）的情况(qngkung)下，2.5； （2）在图2-4（b）的情况(qngkung)下，2.0； （3）在图2-4（c）的情况(qngkung)下，1.5； （4）在图2-4（d）的情况(qngkung)下，1.25；图2-4 影响局部抗压强度(kn y qin d)的面积A0 （5）对多孔砖砌体(q t)和混凝土砌块灌孔砌体(q t)，在（1）、（2）、（3）款的情况下，尚应符合1.5。未灌孔混凝土砌块砌

9、体(q t)，=1.0。第14页/共71页第十四页，共72页。A0和Al的值（a） A0 =（a+c+h）h1 Al =ab A0 =（a+2h）h Al =ab（b） A0 =（a+2h）h Al =ab（c） A0 =（a+h1）h1+（b+h2h1）h2 Al =ab（d） A0 =（a+h）h Al =ah图2-4 影响局部(jb)抗压强度的面积A0第15页/共71页第十五页，共72页。2.2.2 局部(jb)均匀受压承载力计算砌体截面中受局部(jb)均匀压力时的承载力计算公式为 llfAN式中 Nl局部受压面积(min j)上的轴向力设计值； 砌体局部抗压强度提高系数； f砌体的抗压

10、强度设计值，可不考虑强度调整系数a的影响； Al局部受压面积(min j)。（2-6）第16页/共71页第十六页，共72页。NLa0N0amaxq2.2.3梁端支承梁端支承(zh chn)处砌体局部受压处砌体局部受压 1.梁端有效支承(zh chn)长度： 梁的搁置长度a，有效支承(zh chn)长度a0，砌体局部受压面积Al = a0b（b为梁宽）。 受力特点： 局压面积上一般有两种荷载： 大梁产生的支座压力NL；上部砌体荷载引起的压力N0。第17页/共71页第十七页，共72页。式中 a0梁端有效支承长度（mm），当a0大于a时，应取a0等于a； hc 梁的截面高度（mm）； 砌体抗压强度(

11、kn y qin d)设计值（N/mm2）。得：fhac100砌体(q t)结构设计规范给出梁端有效支承长度的计算公式为（2-7） 第18页/共71页第十八页，共72页。上部荷载(hzi)对局部抗压的影响 砖墙的内拱卸载(xi zi)作用：取：AN上0 梁端下面(xi mian)砌体局部面积上受到的压力包括两部分：梁端支承压力Nl；上部砌体传至梁端下面(xi mian)砌体局部面积上的轴向力N0。但由于梁端底部砌体的局部变形而产生“拱作用”，使上部砌体传至梁下砌体的平均压力减小为N0。lN0N梁图2-6 上部荷载对局部抗压 强度的影响2 梁端支承处砌体局部受压承载力计算第19页/共71页第十九

12、页，共72页。根据试验结果，设计(shj)应满足下式：baAANAAfANNlllll000005.05.1式中 N0 局部受压面积内的上部轴向力设计值； 上部荷载的折减系数(xsh)，当 时，取=0； 梁端底面应力图形的完整系数(xsh)，一般=0.7，过梁和墙梁=1.0。3/0lAA第20页/共71页第二十页，共72页。若局压不满足时，可设垫块解决。目的：局压面积扩大，应力减小。类型：预制(y zh)钢筋砼垫块； 预制(y zh)素砼垫块； 垫块与梁端同时现浇；刚性垫块定义：伸入翼墙120厚度(hud)tb180挑出(tio ch)梁侧ctb墙垛（壁柱）大梁2.2.4 2.2.4 梁下设有

13、刚性垫块梁下设有刚性垫块第21页/共71页第二十一页，共72页。壁柱上设有垫块时梁端局部(jb)受压第22页/共71页第二十二页，共72页。bblbbaAAfANNbl10bAN00 试验还表明(biomng)：刚性垫块下砌体的局部受压可采用砌体偏心受压的公式计算。在梁端下设有预制或现浇刚性垫块的砌体局部受压承载力按下列公式计算式中 N0垫块面积 Ab内上部轴向力设计值； 垫块上N0及Nl合力的影响系数(xsh)（3时）； 1垫块外砌体面积的有利影响系数(xsh), 1 =0.8 ； Ab垫块面积；ab垫块伸入墙内的长度；bb垫块的宽度。(2-12)(2-13)(2-14)第23页/共71页第

14、二十三页，共72页。刚性(n xn)垫块上表面梁端有效支承长度a0按下式计算fha10（2-15）式中1刚性(n xn)垫块计算公式的系数。垫块上Nl合力(hl)点位置可取0.4a0处。0/00.20.40.60.815.45.76.06.97.8表2-3 系数1值表第24页/共71页第二十四页，共72页。2.2.52.2.5梁下设有长度(chngd)(chngd)大于h0h0的钢筋混凝土垫梁图2-8 垫梁局部(jb)受压 根据试验(shyn)分析，当垫梁长度大于h0时，在局部集中荷载作用下，垫梁下砌体受到的竖向压应力在长度h0范围内分布为三角形，应力峰值可达1.5 f。 在实际工程中，常在梁

15、或屋架端部下面的砌体墙上设置连续的钢筋混凝土梁，如圈梁等。此钢筋混凝土梁可把承受的局部集中荷载扩散到一定范围的砌体墙上起到垫块的作用，故称为垫梁。 第25页/共71页第二十五页，共72页。砌体(q t)局部受压承载力计算公式30000020224.2EhIEhhbNhfbNNbbbbl（2-16）（2-17）（2-18）式中 N0垫梁上部轴向力设计值； bb、hb分别为垫梁在墙厚方向的宽度(kund)和垫梁的高度； 2当荷载沿墙厚方向均匀分布时2取1.0，不均匀时2取0.8； h0垫梁的折算高度（mm）； Eb、Ib分别为垫梁的混凝土弹性模量和截面惯性矩； E砌体的弹性模量； h墙厚（mm）。

16、第26页/共71页第二十六页，共72页。 例2-5 某房屋的基础采用MU10烧结普通砖和M7.5水泥砂浆砌筑，其上支承截面尺寸为250mm250mm的钢筋混凝土柱，如图2-9所示，柱作用于基础顶面中心(zhngxn)处的轴向力设计值Nl=180kN，试验算柱下砌体的局部受压承载力是否满足要求。图2-9 基础(jch)平面图第27页/共71页第二十七页，共72页。解：.查表1-2得砌体抗压强度设计值 f=1.69 Mpa砌体的局部受压面积Al=0.250.25=0.0625m2影响砌体抗压强度的计算面积A0=0.620.62=0.3844m2.砌体局部抗压强度提高(t go)系数5 . 279.

17、 110625. 03844. 035. 01135. 010lAA.砌体(q t)局部受压承载力 kNNfAl07.1891007.189100625. 069. 179. 136 Nl=180kN 满足要求。第28页/共71页第二十八页，共72页。 例2-6某房屋窗间墙上梁的支承情况如图2-10所示。梁的截面尺寸为bh=200mm550mm，在墙上的支承长度a=240 mm。窗间墙截面尺寸为1200mm370mm，采用MU10烧结普通砖和M2.5混合砂浆砌筑，梁端支承压力(yl)设计值Nl=80kN，梁底墙体截面处的上部荷载轴向力设计值为Ne=165kN，试验算梁端支承处砌体的局部受压承载

18、力。图2-10 窗间墙上梁的支承(zh chn)情况第29页/共71页第二十九页，共72页。解：.查表1-2得砌体抗压强度(kn y qin d)设计值 f=1.30Mpa梁端底面压应力图形的完整系数=0.7.梁端有效支承长度mmammfhac2407 .2053 . 155010100，取a0=205.7mm .局部受压面积(min j)、影响砌体局部抗压强度的计算面积(min j)Al=a0b=205.7200=41140mm2A0=(b+2h)h=(200+2370) 370=347800mm2第30页/共71页第三十页，共72页。.影响砌体局部抗压强度提高(t go)系数 0 . 29

19、6. 114114034780035. 01135. 010lAA0 . 345. 8411403478000lAA故不考虑(kol)上部荷载的影响，取=0 .局部(jb)受压承载力验算kNNkNNfAll8038.731038.73411403 . 196. 17 . 03不满足要求。第31页/共71页第三十一页，共72页。 例2-7条件同上题，如设置刚性垫块，试选择(xunz)垫块的尺寸，并进行验算。解：.选择(xunz)垫块的尺寸取垫块高度tb=180mm，垫块的宽度ab=240mm，长度bb=500mm，则垫梁自梁边两侧各挑出（500-200）/2=150mm1200mm，故垫块外取3

20、50mmA0=(500+2350)370=444000mm2图2-11 垫块平面(pngmin)第32页/共71页第三十二页，共72页。.影响砌体局部抗压强度(kn y qin d)提高系数0 . 258. 1112000044400035. 01135. 010lAA1=0.8=0.81.58=1.261 .求影响(yngxing)系数 上部荷载(hzi)产生的平均压应力为20/37. 01200370165000mmN28. 03 . 137. 00f，查表2-3得1=5.82 第33页/共71页第三十三页，共72页。梁端有效支承(zh chn)长度为mmfha1 .1143 . 1500

21、82. 510Nl合力(hl)点至墙边的位置为 0.4a0=0.4114.1=45.6mm Nl对垫块中心(zhngxn)的偏心距为 el=120-45.6=74.4mm 垫块面积Ab内上部轴向力设计值 N0=0Ab=0.37120000=44.4103N=44.4kN 第34页/共71页第三十四页，共72页。作用(zuyng)在垫块上的总轴向力 N=N0+Nl=44.4+80=124.4kN 轴向力对垫块重心(zhngxn)的偏心距 mmNNeNelll8 .474 .1244 .74800199. 02408 .47bae，查附表1-2（3）得 =0.68 .局部(jb)受压承载力验算 k

22、NNNkNNfAlb4 .1247 .133107 .1331200003 . 126. 168. 0031满足要求。 第35页/共71页第三十五页，共72页。2.3 2.3 轴心(zhu xn)(zhu xn)受拉、受弯和受剪构件2.3.1轴心(zhu xn)受拉构件砌体(q t)轴心受拉构件的承载力应按下式计算AfNtt式中 Nt轴心拉力设计值； t砌体的轴心抗拉强度设计值。图2-13 圆形水池壁受拉（2-19）第36页/共71页第三十六页，共72页。3.4.2受弯构件(gujin)受弯构件(gujin)的受弯承载力计算公式tmWfM （2-20）1.受弯承载力计算(j sun)式中 M弯

23、矩设计值；ftm砌体弯曲抗拉强度设计值，应按表1-8采用； W截面抵抗矩，矩形截面的宽度和高度为b、h时， 261bhW 。图2-14 受弯构件 第37页/共71页第三十七页，共72页。受弯构件(gujin)的受剪承载力计算公式（2-21）2.受剪承载力计算(j sun)bzfVV式中 V剪力设计(shj)值； fV砌体的抗剪强度设计值，应按表1-8采用；z内力臂， ，当截面为矩形时取SIz 32hz ；b、h截面的宽度和高度；I截面惯性矩；S截面面积矩。第38页/共71页第三十八页，共72页。2.3.3 受剪构件(gujin) 沿通缝或沿阶梯形截面(jimin)破坏时受剪构件的承载力的计算公

24、式AafVV)(0（2-22）当永久荷载(hzi)分项系数G=1.2时f0082. 026. 0（2-23）当永久荷载分项系数G=1.35时f0065. 023. 0（2-24）式中 V 截面剪力设计值； A 水平截面面积，当有孔洞时，取净截面面积；图2-15 拱支座截面受剪第39页/共71页第三十九页，共72页。 V砌体的抗剪强度设计值，按表1-8采用，对灌孔的混凝土砌块(q kui)砌体 取VG； 修正系数，当永久荷载分项系数G=1.2时，砖砌体取0.60，混凝土砌块(q kui)砌体取0.64；当永久荷载分项系数G=1.35时，砖砌体取0.64，混凝土砌块(q kui)砌体取0.66；

25、剪压复合受力影响系数； 0永久荷载设计值产生的水平截面平均压应力； 砌体抗压强度设计值； 0/ 轴压比，且不大于0.8。第40页/共71页第四十页，共72页。 例2-9 一圆形砖砌水池，采用MU15普通砖和M10水泥砂浆砌筑，水池壁厚370mm，施工质量控制等级为B级，池壁承受55kN/m的环向拉力(ll)设计值，试验算池壁的受拉承载力。 解：采用水泥砂浆砌筑a=0.8，查表1-8，ft=0.80.19=0.152Mpa取1m宽构件(gujin)进行计算A=1000370=370000mm2ftA=0.152370000=56240N=56.24kNNt=55kN满足要求。第41页/共71页第

26、四十一页，共72页。 例2-10 一矩形浅水池，池壁高H=1.5m,壁厚490mm，采用MU10普通砖和M10混合砂浆砌筑，施工质量控制等级为B级，如不考虑池壁自重(zzhng)所产生的不大的垂直应力，试验算池壁的承载力。 解：.内力计算 因属于浅池，故可沿池壁竖向切取单位宽度(kund)的池壁，按上端自由、下端固定的悬臂构件承受三角形水压力计算内力（取水的重力密度=10kN/m3）mkNHM63. 55 . 110616133kNHV25.115 . 110212122第42页/共71页第四十二页，共72页。.受弯承载力372210449010006161mmbhW查表1-8，得 ftm=0

27、.17Mpa，则ftmW=0.174107=6.8106Nmm=6.8kNmM=5.36 kNm受弯承载力满足要求。第43页/共71页第四十三页，共72页。mmhz3274903232.受剪承载力查表1-8，fv=0.17Mpafvbz=0.171000327=55590N=55.59kNV=11.25kN 受剪承载力满足要求。第44页/共71页第四十四页，共72页。VNo 例2-11 如图2-15所示拱支座截面，受剪截面面积为370mm490mm,采用MU10烧结多孔砖和M5混合砂浆砌筑，施工质量(zhling)控制等级为B级，拱支座处水平推力设计值为23.8kN，作用在受剪截面面积上由永久

28、荷载设计值产生的竖向压力为35kN（永久荷载分项系数G=1.35），试验算拱支座截面的受剪承载力。 解：查表1-2，f=1.50Mpa，查表1-8，fv=0.11Mpa A=370490=181300mm2由永久荷载设计(shj)值产生的水平截面平均压应力0为230/193. 01813001035mmN第45页/共71页第四十五页，共72页。8 . 0129. 050. 1193. 00f222. 0129. 0065. 023. 0065. 023. 00f则=0.64 （fv+0）A=（0.11+0.640.2220.193）181300=24.9103N=24.9kN23.8kN 受剪

29、承载力满足要求。第46页/共71页第四十六页，共72页。2.4 配筋砖砌体(q t)构件2.4.1 网状配筋砖砌体(q t)构件（b）（a）第47页/共71页第四十七页，共72页。 1.网状配筋砖砌体构件的受压性能 破坏形态： （1） N=（0.60.75）Np之前，破坏形态同无筋砖砌体，出现第一批裂缝时的荷载比无筋砌体高； （2）N0.75Np后，逐渐出现破坏征兆，但不能沿砌体高度方向形成连续的裂缝； （3） 砌体外侧不断有砖碎块脱落；破坏时，有些砖块完全压碎。和无筋砖砌体明显不同，不会发生1/2砖柱失稳破坏。 工作机理： 横向配筋约束下，使砌体上纵向裂缝发展受到抑制，从而不会发生小砖柱失稳

30、的破坏现象，因而(yn r)，配筋砌体承载力得到提高。第48页/共71页第四十八页，共72页。网状配筋砖砌体(q t)受压构件的承载力计算公式AfNnn20206673111111211211nnnhe100100212VVfyeffsyn2.受压承载力计算(j sun)（2-25）（2-26）（2-27）（2-28）（2-29）第49页/共71页第四十九页，共72页。式中 N轴向力设计值； n网状配筋砖砌体的抗压强度设计值； A截面面积； 高厚比和配筋率以及轴向力的偏心距对网状配筋砖砌体受压构件承载力的影响系数，可按公式(gngsh)计算，也可按附表1-4查得； e轴向力的偏心距； y钢筋的

31、抗拉强度设计值，当y大于320MPa时，仍采用320MPa；n第50页/共71页第五十页，共72页。 体积配筋率，当采用截面面积为AS的配筋组成的方格网，网格尺寸(ch cun)为和钢筋网的间距为Sn时， ； Vs、V分别为钢筋和砌体的体积； 网状配筋砖砌体受压构件的稳定系数； 构件的高厚比。1002nsasAnsssbhSVabhAbahhabAV2hbon第51页/共71页第五十一页，共72页。160hH，轴压构件(gujin)：（1）矩形(jxng)截面：he17. 0 （2）对矩形截面构件，当轴向力偏心方向的截面边长大于另一方向的边长时，除按偏心受压计算外，还应对较小边长方向按轴心受压

32、进行验算。 （3）当网状配筋砖砌体下端(xi dun)与无筋砌体交接时，尚应验算无筋砌体的局部受压承载力。网状配筋的适用范围： 实验表明：配筋效果随偏心距的增大而降低。因此，网状配筋砖砌体受压构件尚应符合下列规定：。第52页/共71页第五十二页，共72页。 3.构造规定 网状配筋砖砌体构件的构造应符合下列规定： （1）网状配筋砖砌体中的体积配筋率，不应小于0.1%，并不应大于1%； （2）采用钢筋网时，钢筋的直径宜采用34mm；当采用连弯式钢筋网时，钢筋的直径不应大于8mm； （3）钢筋网中钢筋的间距，不应大于120mm，并不应小于30mm； （4）钢筋网的竖向间距，不应大于5皮砖，并不应大于

33、400mm； （5）网状配筋砖砌体所用的砂浆强度等级不应低于M7.5；钢筋网应设置在砌体的水平(shupng)灰缝中，灰缝厚度应保证钢筋上下至少各有2mm厚的砂浆层。 第53页/共71页第五十三页，共72页。2.4.2 组合(zh)砖砌体构件 适用范围：荷载偏心(pinxn)距超过截面核心范围（超过网状配筋的适用范围时）；无筋砖砌体承载力不足而截面尺寸又受到限制时。 构成：砖砌体+钢筋混凝土面层或配筋砂浆面层图2-18 组合砖砌体(q t)构件截面第54页/共71页第五十四页，共72页。1.组合(zh)砖砌体的受力特点2.承载力计算组合(zh)砖砌体轴心受压构件的承载力计算公式syscccom

34、AfAffAN（2-30）式中 组合砖砌体(q t)的稳定系数，查附表1-5； A砖砌体(q t)的截面积； Ac混凝土或砂浆面层的截面面积； com第55页/共71页第五十五页，共72页。 c混凝土或面层砂浆的轴心抗压强度设计值，砂浆的抗压强度设计值可取(kq)为同强度等级混凝土轴心抗压强度设计值的70%，当砂浆为M15时，取5.2MPa；当砂浆为M10时，取3.5MPa；当砂浆为M7.5时，取2.6MPa； s受压钢筋强度系数，当为混凝土面层时，可取(kq)1.0；当为取砂浆面层时，可取(kq)0.9； 钢筋的抗压强度设计值； 受压钢筋的截面面积。sAyf 第56页/共71页第五十六页，共

35、72页。3.构造(guzo)规定 （1）面层(min cn)混凝土强度等级：C20；面层(min cn)水泥砂浆：M10；砌筑砂浆：M7.5； （2）竖向受力钢筋的混凝土保护层厚度： 室内正常环境下：墙内 15mm；柱内 30mm； 露天或潮湿环境：墙内 25mm；柱内 35mm； 竖向受力筋距砖砌体表面： 5mm； （3）砂浆面层(min cn)厚度： 3045mm；当面层(min cn)厚度45mm时，宜采用混凝土面层(min cn)； （4）配筋：HPB300级或HRB335级钢筋；压侧配筋率：砂浆面层(min cn)，压侧 0.1%；混凝土面层(min cn)，压侧 0.2%。拉侧 0

36、.1%；竖向受力钢筋的直径不应小于8mm，钢筋的净间距不应小于30mm 。 第57页/共71页第五十七页，共72页。 （5）箍筋：直径4mm d 6mm ， 0.2d（d受压钢筋直径）； 箍筋间距， 20 d及500 mm，且120 mm。 （6）当组合砖砌体(q t)构件一侧的竖向受力钢筋4根时，应设置附加箍筋或拉结钢筋。 （7）截面长短边相差(xin ch)较大的墙体，设穿通墙体的拉结钢筋作为箍筋，同时设置水平分布箍筋，水平分布钢筋的竖向间距及拉结钢筋的水平间距 500 mm。 （8）组合砖砌体构件的顶部及底部，以及牛腿部位，必须设置钢筋混凝土垫块；受力钢筋伸入垫块的长度必须满足(mnz)

37、锚固要求。图2-19 混凝土或砂浆面层组合墙第58页/共71页第五十八页，共72页。syccncomAfAffAN式中 组合砖墙的稳定系数，查附表1-5； 强度(qingd)系数，当 小于4取 沿墙长方向构造柱的间距； bc沿墙长方向构造柱的宽度； An砖砌体的净截面面积； Ac构造柱的截面面积。2.4.3 砖砌体(q t)和钢筋混凝土构造柱组合墙砖砌体和钢筋混凝土构造柱组合(zh)墙轴心受压承载力计算公式4131cbll（2-31）（2-32）cbl /; 4/cblcom1.轴心受压承载力计算第59页/共71页第五十九页，共72页。2/ )(21lllcb1l2lcAsA砖砌体(q t)和

38、钢筋混凝土构造柱组合墙截面nA第60页/共71页第六十页，共72页。 （1）砂浆的强度等级：M5；构造柱的混凝土强度等级： C20； （2）柱内竖向受力钢筋保护层厚度： 室内正常环境下： 30mm； 露天(ltin)或潮湿环境： 35mm； （3）构造柱的截面尺寸 240mm240mm ；厚度不应小于墙厚，边柱、角柱的截面尺寸宜适当加大；柱内竖向受力钢筋，中柱，不宜少于4 12；边柱、角柱，不宜少于4 14；箍筋：一般部位宜采用 6、间距200mm，楼层上下500mm范围内宜采用 6、间距100mm；构造柱的竖向受力钢筋应在基础梁和楼层梁中锚固，并应符合受拉钢筋的锚固要求；2.构造(guzo)

39、规定第61页/共71页第六十一页，共72页。 （4）组合砖砌体结构房屋，应在纵横墙交接处、墙端部和较大洞口的洞边设置构造柱，其间距不宜大于4m，各层洞口宜设在相应位置，并宜上下对齐(du q)； （5）组合砖砌体结构房屋应在基础顶面、有组合墙的楼层处设置现浇钢筋混凝土圈梁；圈梁的截面高度不宜小于240mm，纵向钢筋不宜小于4 12，纵向钢筋应伸入构造柱内，并应符合受拉钢筋的锚固要求；圈梁的箍筋宜采用 6、间距200mm； （5）砖砌体与构造柱的连接处应砌成马牙槎，并应沿墙高每隔500mm设2 6拉结钢筋，且每边伸入墙内不宜小于600mm； （7）组合砖墙的施工程序应为先砌墙后浇混凝土构造柱。第62页/共71页第六十二页，共72页。 例2-12 一网状配筋砖柱，截面尺寸bh=370mm490mm，柱的计算高度H0=3.9m，承受轴向力设计值N=185