梁模板扣件钢管高支撑架施工方案..docx

1、住院大楼高大支模专项方案一、工程概况：大埔县人民医院改扩建工程项目（住院大楼） 由大埔县人民医院投资兴建，广东宏图建筑设计有限公司设计，梅州市政泰建设有限公司施工。监理单位广东奥科工程监理有限公司，监督单位大埔县建设工程质量安全监督检测站，建筑面积45765.4 ，地上 13 层，地下一层，一层层高4.8m, 二层层高 4.2m，三至十层层高3.8m，十一层以上层高4.6m, 建筑高度为 52.7m。二、编制依据：1、据施工图纸、施工组织设计。2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204 20103、混凝土模板用胶合板GBT 1765619994、建筑施工承插型盘扣式脚手架安全技术规范5

2、、建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）6、建筑施工安全检查标准 （JGJ 59-2011 ）；7、建筑结构荷载规范 (GB50009-2012)8、混凝土结构设计规范(GB50010-2011)9、计算软件采用 3H建筑工程施工安全辅助设计系统建设部2006 年科技成果项目。三、搭设方案：1、高支模位置：三至十层，层高为3.8 米，搭设高度 3.8m，梁截面为 300× 1100、250×900， 350×800、300×700、250× 700、250× 600、250×500、200×500、2

3、00×400。板厚 120mm，100mm；2、梁模板搭设方案 :300×1100 梁。底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨 ( 次楞 ) 80× 80mm木枋 300mm，第二层龙骨 ( 主楞 ) 双钢管 48×3.0900mm；盘扣式 B-LG 48×3. 2 钢管支撑纵向间距1200mm，钢管横向间距 900mm，竖肋 80×80mm钢管 300mm，对拉螺栓 1 排, 12600mm,采用 48× 3.0 双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。立杆顶层步距 1.00m, 立杆中间层最大步距 1.50m, 模板支架可调

4、底座调节丝杆 , 外露长度不应大于 300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于 550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置。250×900，350× 800、300×700、 250×700、250× 600、250×500、200× 500、200× 400。底模、侧模厚度 18mm;第一层龙骨 ( 次楞 )80 ×80mm木枋 200mm，第二层龙骨 ( 主楞 )- 1 -住院大楼高大支模专项方案双钢管 48×3.01200mm；盘扣式 B-LG 48×3.2 钢管支撑

5、纵向间距1200mm，钢管横向间距 1200mm，竖肋 80×80mm钢管 300mm，对拉螺栓 1 排, 12600mm,采用 48×3.0 双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。立杆顶层步距 1.00m, 立杆中间层最大步距 1.50m, 模板支架可调底座调节丝杆 , 外露长度不应大于 300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于 550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置。3、板厚 120mm，100 mm：底模楼模板 18mm,第一层龙骨采用单枋 b=50mm，h=70mm,间距 350mm；第二层龙骨采用双钢管 48×3. 0；钢管横向间距

6、1200mm,钢管纵向间距 1200mm。立杆顶层步距 1.00m, 立杆中间层最大步距 1.50m, 模板支架可调底座调节丝杆 , 外露长度不应大于 300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于 550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置。四、计算书（一）梁模板支撑计算书（ 300×1100）1计算参数结构楼板厚 120mm，梁宽 b=300mm，梁高 h=1100mm，层高 3.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板 , 底模厚度 18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量22m2E=6000N/mm，木材弹性模量E=9000N/mm，抗弯

7、强度f =13.00N/mm，抗剪强度2采用两根盘扣式钢管支撑 , 横向间距 900mm，纵向间距 1200mm，支架立杆的步f v=1.40N/mm;距 h=1.50m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.20m;钢管直径 48mm，壁厚 3.2mm，截面积 4.50cm2，回转半径 i=15.90mm；立杆钢管重量 0.0479kN/m。钢材弹性模222。量 E=206000N/mm,抗剪强度 f v=120.00N/mm,Q235钢材抗弯强度 f=205.00N/mm- 2 -住院大楼高大支模专项方案2梁底模验算（ 1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值 单位梁宽 (m)梁

8、高 (m)系数设计值底侧模自重 0.3kN/m2×(0.30 + 1.96 )×1.2= 0.81 kN/m砼自重24.0kN/m3× 0.30× 1.10× 1.2= 9.50 kN/m钢筋荷载1.5kN/m3× 0.30× 1.10× 1.2= 0.59kN/m振捣砼荷载 2.0kN/m2× 0.30×1.4 = 0.84kN/m梁底模和支架承载力计算组合q1= 11.75 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合 ( )/1.2 q2= 9.09 kN/m（ 2）底模板验算第一层龙骨 ( 次楞

9、 ) 间距 L=300mm，计算跨数5 跨；底模厚度 h=18mm，板模宽度 b=300mm。2233/12=30034W=bh/6=300×18/6=16200mm,I=bh×18 /12=145800mm。1）抗弯强度验算弯矩系数 K =-0.105,M22=Kq L =- 0.105 ×11.75 ×300 =- 111038N·mmMmaxM 1 =M /W=111038/16200=6.85N/mmmax22m2梁底模抗弯强度 =6.85N/mmf=13.00N/mm, 满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.606,V max

10、=KVq1L=0.606×11.75 ×300=2136Nmax/(2bh)=3 ×2136/(2 ×300×18)=0.59N/2mm =3V22满足要求。梁底模抗剪强度 =0.59N/mmf v=1.40N/mm,3）挠度验算挠度系数 K =0.644,q 2 =9.09kN/m; max=Kq2L4/(100EI)=0.644×9.09 ×3004/(100 ×6000×145800)=0.54mm- 3 -住院大楼高大支模专项方案 =L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.5

11、4mm =1.20mm,满足要求。（ 3）第一层龙骨验算钢管横向间距 L=900mm，C=300、 =300/900=0.33,第一层龙骨(次楞)采用木枋223；b=80mm,h=80mm； W=bh/6=80×80 /6=85333mm3×8034I=bh /12=80/12=3413333mm。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨 ( 次楞 ) 间距 / 梁宽 =11.75×300/300=11.75kN/mMq=qcL(2- )/8=11.75 ×300/1000 ×900/1000 ×(2 - 0.

12、33)/8=0.66kN ·mb 、板传荷载计算P 板重量 =1.2 ×( 板厚度× 25模板重 ) 1.4 ×活载=1.2 ×(0.12 ×25+0.30)+1.4 ×2.50=7.46kN/m 2板传递到第一层龙骨 ( 次楞 ) 的荷载 P=(300+150)/1000 ×300/1000 ×7.46=1.01kN a=0.5 ×(L - c)=0.5 ×(900 -300)=300mm=0.3m，Mp=Pa=1.01×0.30=0.30kN ·mMmax=Mq

13、 Mp=(0.66+0.30) ×106 =960000N·mm=0.96kN·m2max/W=960000/85333=11.25N/mm =M22满足要求。第一层龙骨 ( 次楞 ) 抗弯强度 =11.25N/mm f m=13.00N/mm,- 4 -住院大楼高大支模专项方案2）抗剪强度验算Vmax=0.5 ×q×梁宽 P=0.5×11.75 ×300/1000+1.01=2.77kN =3Vmax/(2bh)=3 ×2.77 ×1000/(2 ×80×80)=0.65N/mm22

14、2满足要求。第一层龙骨 ( 次楞 ) 抗剪强度 =0.65N/mmf v=1.40N/mm,3）挠度验算q=q2×第一层龙骨 ( 次楞 ) 间距 / 梁宽 =9.09 ×300/300=9.09N/mm q=q' cL3×(8 -4 2 3)/(384EI)=9.09 ×300×9003×(8 - 4×0.33 2+0.33 3)/(384 ×9000×3413333)=1.28mm p=PaL2 ×(3 - 4×(a/L) 2)/(24EI)=1.01 ×1000&

15、#215;300×9002×(3 - 4×0.33 2 )/(24 ×9000×3413333)=0.85mm max=q p=1.28+0.85=2.13mm =L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨 ( 次楞 ) 挠度 max=2.13mm =3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（ 4）第二层龙骨验算钢管横向间距 L=1200mm，计算跨数 5 跨；第二层龙骨 ( 主楞 ) 采用双钢管， 48×3.034W=8980.00mm，I=215600.00mm ；1）抗弯强度验算弯矩系数 KM=- 0.395,P

16、=V=1/2 ×q×梁宽 P=0.5×11.75 ×300/1000+1.01=2770N=2.77kN Mmax=KmPL=-0.395 ×2.77 ×1000×1200=- 1312980N·mm=-1.31kN·m2 =Mmax/W=1312980/8980=146.21N/mm- 5 -住院大楼高大支模专项方案第二层龙骨 ( 主楞 ) 抗弯强度 22=146.21N/mmf=205.00N/mm , 满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=1.895,V max=KVP=1.895×2

17、.77=5.25kNmax/(2bh)=3 ×5.25 ×1000 /(2 ×2×424.00)=9.29N/mm 2 =3V第二层龙骨 ( 主楞 ) 抗剪强度 22满足要求。=9.29N/mmf v=120.00N/mm,3）挠度强度验算挠度系数 K =2.481,P ' =V=1/2×q×梁宽 P 板传 =0.5 ×9.09 ×300/1000+1.01=2.37kN= K3/(100EI)=2.4813×206000×215600)=2.29mmPL×2.37 ×

18、;1000×1200 /(100max =L/250=1200/250=4.80mm第二层龙骨 ( 主楞 ) 挠度 max=2.29mm =4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3. 支撑强度验算(1) 荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为 4.494每根钢管承载 NQK1=4.494×2770=12448N每根钢管承载活荷载 (1.0kN/m 2):N QK2=1.4 ×0.90 ×1.20 ×1000=1512N 每根钢管承载荷载 NQK =NQK1 NQK2=12448+1512=13960N钢管重量 0.0479kN/m

19、, 立杆重量 =0.0479×2.7 ×1000=129N 水平拉杆 2 层, 拉杆重量 =2×2.10 ×47.90=201N支架重量 NGk=立杆重量 +水平拉杆重量 =129+201=330N 钢管轴向力 N=1.2NGK+NQK=1.2 ×330+13960=14356N- 6 -住院大楼高大支模专项方案(2) 钢管立杆长细比验算LO1=h=1.2 ×1.50=1.80m,L O2=h+2ka=1.00+ 2 ×0.7 ×0.20 =1.28m LO=LO1=1.80m=1800mm,i=15.90mm,=

20、LO/i=1800/15.90=113.21钢管立杆长细比113.21 150, 满足要求。(3) 钢管立杆稳定性验算=0.496,P=N/(A)=14356/(0.4962×450.00)=64.32N/mm钢管立杆稳定性计算22满足要求。64.32N/mm205.00N/mm,4. 支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C25考虑）混凝土楼板 , 楼板厚 =120mm,上部荷载为： F=14.36kN=14356N（ 1）支承面受冲切承载力验算2 S=2.00,f t =1.27N/mm,h O=120-15=105mm,=0.4 1.2/ S

21、=1.002 pc,m=0N/mm,Um=2×(100+105)+2 ×(100+105)=820mm, h=1.00 (0.7 h f t 0.25 pc,m) UmhO=(0.7 ×1×1.27+0.25 ×0) ×1.00 ×820×105/1000=76.54kN 钢管支承面受冲切承载力 76.54kN14.36kN, 满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+2 ×0.10) ×(0.10 ×3)=0.09m 2,A l =0.10 ×0.10=0

22、.01m2 l =(Ab/A l )0.52=0.75=3.00,f cc =0.85 ×11900=10115kN/m,l f ccAl =0.75 ×3×10115×0.01=227.59kN支承面局部受压承载力F=227.59kN14.36kN, 满足要求。5. 侧模板验算（ 1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22 ×200/(T+15) 1 2V1/2=0.22 ×24.00 ×4.44 ×1.20 ×1.15 ×2.00 0.5 =45.75kN/m2=( =24.01=1.20

23、2 =1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24×梁高 =24×1.10=26.40kN/m 2F1、F2 两者取小值 F=26.40kN/m2，有效压头高度 =F/ =1.102) 荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位新浇混凝土的侧压力 F26.40kN/m2 =1.231.68kN/mG振捣混凝土产生的荷载 Q4.00kN/m2 =1.45.60kN/m2KQ梁侧模和侧肋强度荷载组合 +37.28kN/m梁底模和侧肋挠度验算计算荷载 /1.226.40kN/m2222（ 2）侧模板强度验算取竖肋间距 L=300mm，计算跨数 5 跨, 木模板厚度 h=1

24、8mm；- 7 -住院大楼高大支模专项方案2×1823334W=bh/6=980/6=52920mm，I=bh/12=980×18 /12=476280mm。1）抗弯强度验算弯矩系数 KM=- 0.105,q=37.28 ×(1100 -120)/1000=36.53kN/m=36.53N/mm Mmax=KMqL2=- 0.105 ×36.53 ×3002=- 345209N·mm=-0.35kN·m2max/W=345209/52920=6.52N/mm=M22满足要求。侧模抗弯强度 =6.52N/mmf m=13.00

25、N/mm,2）抗剪强度验算VmaxV×36.53×300/1000=6.64kN抗剪系数 K =0.606,V=K qL=0.606 =3Vmax/(2bh)=3 ×6.64 ×1000/(2 ×18×980)=0.56N/mm222满足要求。侧模抗剪强度 =0.56N/mmf v=1.40N/mm,3）挠度验算挠度系数 K =0.644,q'=26.40× (1100-120)/1000=25.87kN/m=25.87N/mm4/100EI=0.6444×6000×476280)=0.47mm

26、max=KqL×25.87 ×300 /(100 =L/250=300/250=1.20mm侧模挠度 max=0.47mm =1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：6. 对拉螺栓计算F s=0.95 ×(GF+QQ2k ） =0.95 ×37.28=35.42kN/m 2; 设 2 排对拉螺栓， 螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距- 8 -住院大楼高大支模专项方案b=(1100-120)/3=327mm=0.33m,N=abFs=0.60 ×0.33 ×35.42=7.01kN ；对拉螺栓 12, 容许拉力 N

27、t b=12.90kN对拉螺栓受力 7.01kN容许拉力 12.90kN, 满足要求。7. 侧肋强度验算计算跨度 327mm,跨数 3 跨, 木枋尺寸 b=60mm， h=80mm；223334。W=bh/6=60×80 /6=64000mm,I=bh/12=60×80 /12=2560000mm1）抗弯强度验算弯矩系数 KM=0.100,q=37.28 ×300/1000=11.18N/mm；Mmax=KMqL2=0.100×11.18 ×3272=119547N·mm=0.12kN·m2max/W=119547/6400

28、0=1.87N/mm =M22满足要求。侧肋抗弯强度 =1.87N/mmf m=13.00N/mm,2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.600,V max=KVqL =0.600 ×11.18 ×327/1000=2.19kN =3Vmax/(2bh)=3 ×2.19 ×1000/(2 ×60×80)=0.68N/mm222满足要求。侧肋抗剪强度 =0.68N/mmf v=1.40N/mm,3）挠度验算挠度系数 K =0.677,q'=26.40× 300/1000=7.92N/mm; max=KqL4/100EI=

29、0.677 ×7.92 ×3274/(100 ×9000×2560000)=0.03mm =L/250=327/250=1.31mm侧肋挠度 max=0.03mm =1.31mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：- 9 -住院大楼高大支模专项方案8. 梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距 300mm，计算跨数 5 跨 , 梁侧檩梁采用48×3.0 双钢342管， W=4490mm， I=107800mm，A=424mm；1）抗弯强度验算弯矩系数 KM=0.171,P=1.10qL=1.10 ×11.18 ×0.

30、33=4.02kN Mmax=KmPL=0.171×4.02 ×0.60 ×10 6=412452N·mm=0.41kN·m =Mmax/W=412452/(2×4490)=45.93N/mm222满足要求。檩梁抗弯强度 =45.93N/mm f m=205.00N/mm,2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.658,V max=KVP=0.658×4.02=2.64kN =3Vmax/(2bh)=3 ×2644/(2 ×2×424)=4.68N/mm222满足要求。檩梁抗剪强度 =4.68N/m

31、mf v=120.00N/mm,3）挠度验算挠度系数 K =1.097,P , =1.10qL=1.10 ×7.92 ×0.33=2.8 5kN; max=KP, L3/(100EI)=1.097 ×2846×6003/(100 ×206000×215600)=0.15mm =L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度 max=0.15mm =2.40mm,满足要求。9. 计算结果底模、侧模厚度 18mm;第一层龙骨 ( 次楞 )80 ×80mm木枋 300mm，第二层龙骨 ( 主楞 ) 双钢管 48×3.0

32、900mm；盘扣式 B-LG 48×3.2 钢管支撑纵向间距 1200mm，钢管横向间距-10-住院大楼高大支模专项方案900mm，竖肋 60×80mm钢管 300mm，对拉螺栓 2 排, 12600mm,采用 48×3.0 双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。立杆顶层步距 1.00m, 立杆中间层最大步距 1.50m, 支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔 5 跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于

33、300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于 550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。（二）梁模板支撑计算书（ 350×800）1计算参数结构楼板厚 120mm，梁宽 b=350mm，梁高 h=800mm，层高 3.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板 , 底模厚度 18mm，侧模厚度 18mm；梁边立杆至板立杆距离 0.60m；板弹性模量2222E=6000N/mm，木材弹性模量 E=9000N/mm，抗弯强度 f m=13.00N/mm，抗剪强度 f v =1.40N/mm;采用两根盘扣式钢管支撑, 横向间距 1200mm，纵向间距 1200m

34、m，支架立杆的步距 h=1.50m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.20m;钢管直径 48mm，壁厚 3.2mm，截22面积 4.50cm ，回转半径 i=15.90mm；立杆钢管重量 0.0479kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm,22抗剪强度 f v =120.00N/mm,Q235 钢材抗弯强度 f=205.00N/mm 。2梁底模验算（ 1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽 (m)梁高 (m)系数设计值底侧模自重0.3kN/m2×(0.35 + 1.36 )×1.2 = 0.62kN/m砼自重 24.0 kN/m 钢筋荷载

35、1.5 kN/m33× 0.35× 0.80× 1.2 = 8.06kN/m× 0.35× 0.80× 1.2 = 0.50kN/m-11-住院大楼高大支模专项方案振捣砼荷载 2.0kN/m2 × 0.35×1.4 = 0.98 kN/m梁底模和支架承载力计算组合q1= 10.16 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合 ( )/1.2q2= 7.65 kN/m（ 2）底模板验算第一层龙骨 ( 次楞 ) 间距 L=200mm，计算跨数5 跨；底模厚度 h=18mm，板模宽度 b=350mm。2233/12=35034

36、W=bh/6=350×18/6=18900mm,I=bh×18 /12=170100mm。1）抗弯强度验算22弯矩系数 K =-0.105,M =Kq L =- 0.105 ×10.16 ×200 =- 42672N·mmMmaxM 12max/W=42672/18900=2.26N/mm =M22梁底模抗弯强度 =2.26N/mmf m=13.00N/mm, 满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.606,V max=KVq1L=0.606×10.16 ×200=1231N =3Vmax/(2bh)=3 ×

37、1231/(2 ×350×18)=0.29N/mm222满足要求。梁底模抗剪强度 =0.29N/mmf v=1.40N/mm,3）挠度验算挠度系数 K =0.644,q 2 =7.65kN/m; max=Kq2L4/(100EI)=0.644 ×7.65 ×2004/(100 ×6000×170100)=0.08mm =L/250=200/250=0.80mm梁底模挠度max=0.08mm =0.80mm,满足要求。-12-住院大楼高大支模专项方案（ 3）第一层龙骨验算钢管横向间距 L=1200mm， C=350、=350/1200=

38、0.29,第一层龙骨(次楞)采用木枋223；b=80mm,h=80mm； W=bh/6=80×80 /6=85333mm3×8034I=bh /12=80/12=3413333mm。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨 ( 次楞 ) 间距 / 梁宽 =10. 16×200/350=5.81kN/mMq=qcL(2- )/8=5.81 ×350/1000 ×1200/1000×(2 - 0.29)/8=0.52kN ·mb 、板传荷载计算P 板重量 =1.2 ×( 板厚度× 25

39、模板重 ) 1.4 ×活载=1.2 ×(0.12 ×25+0.30)+1.4 ×2.50=7.46kN/m 2板传递到第一层龙骨 ( 次楞 ) 的荷载 P=(300+213)/1000 ×200/1000 ×7.46=0.76kN a=0.5 ×(L - c)=0.5 ×(1200 -350)=425mm=0.4m，Mp=Pa=0.76×0.43=0.33kN ·mMmax=Mq Mp=(0.52+0.33) ×106 =850000N·mm=0.85kN·mmax

40、2 =M /W=850000/85333=9.96N/mm2m2满足要求。第一层龙骨 ( 次楞 ) 抗弯强度 =9.96N/mmf =13.00N/mm,2）抗剪强度验算Vmax=0.5 ×q×梁宽 P=0.5×5.81 ×350/1000+0.76=1.78kN =3Vmax/(2bh)=3 ×1.78 ×1000/(2 ×80×80)=0.42N/mm222满足要求。第一层龙骨 ( 次楞 ) 抗剪强度 =0.42N/mmf v=1.40N/mm,3）挠度验算q=q2×第一层龙骨 ( 次楞 ) 间距 /

41、 梁宽 =7.65 ×200/350=4.37N/mm q=q' cL3×(8 -4 2 3)/(384EI)=4.37 ×350×12003×(8 - 4×0.29 2 +0.29 3)/(384 ×9000×3413333)=1.72mm p=PaL2 ×(3 - 4×(a/L) 2)/(24EI)=0.76 ×1000×425×12002×(3 - 4×0.35 2)/(24 ×9000×3413333)=1 .

42、58mm max=q p=1.72+1.58=3.30mm =L/250=1200/250=4.80mm第一层龙骨 ( 次楞 ) 挠度 max=3.30mm =4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：-13-住院大楼高大支模专项方案（ 4）第二层龙骨验算钢管横向间距 L=1200mm，计算跨数 5 跨；第二层龙骨 ( 主楞 ) 采用双钢管， 48×3.034W=8980.00mm，I=215600.00mm ；1）抗弯强度验算弯矩系数 KM=- 0.613,P=V=1/2 ×q×梁宽 P=0.5×5.81 ×350/1000+0.76=

43、1781N=1.78kN Mmax=KmPL=-0.613 ×1.78 ×1000×1200=- 1309368N·mm=-1.31kN·m2max/W=1309368/8980=145.81N/mm =M第二层龙骨 ( 主楞 ) 抗弯强度 22=145.81N/mmf=205.00N/mm , 满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=3.113,V max=KVP=3.113×1.78=5.54kNmax/(2bh)=3 ×5.54 ×1000 /(2 ×2×424.00)=9.802N/m

44、m =3V第二层龙骨 ( 主楞 ) 抗剪强度 22满足要求。=9.80N/mmf v=120.00N/mm,3）挠度强度验算挠度系数 K =3.789,P ' =V=1/2×q×梁宽 P 板传 =0.5 ×4.37 ×350/1000+0.76=1.52kN= K3/(100EI)=3.7893×206000×215600)=2.24mmPL×1.52 ×1000×1200 /(100max =L/250=1200/250=4.80mm第二层龙骨 ( 主楞 ) 挠度 max=2.24mm =4.8

45、0mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：-14-住院大楼高大支模专项方案3. 支撑强度验算(1) 荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为 5.766每根钢管承载 NQK1=5.766×1780=10263N每根钢管承载活荷载 (1.0kN/m 2):N QK2=1.4 ×1.20 ×1.20 ×1000=2016N 每根钢管承载荷载 NQK =NQK1 NQK2=10263+2016=12279N钢管重量 0.0479kN/m, 立杆重量 =0.0479×3.0 ×1000=144N 水平拉杆 3 层, 拉杆重量 =3×

46、;2.40 ×47.90=345N支架重量 NGk=立杆重量 +水平拉杆重量 =144+345=489N 钢管轴向力 N=1.2NGK+NQK=1.2 ×489+12279=12866N(2) 钢管立杆长细比验算LO1=h=1.2 ×1.50=1.80m,L O2=h+2ka=1.00+ 2 ×0.7 ×0.20=1.28m LO=LO1=1.80m=1800mm,i=15.90mm,=LO/i=1800/15.90=113.21 钢管立杆长细比 113.21 150, 满足要求。(3) 钢管立杆稳定性验算2=0.496,P=N/(A)=128

47、66/(0.496 ×450.00)=57.64N/mm钢管立杆稳定性计算22满足要求。57.64N/mm205.00N/mm,4. 支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C25考虑）混凝土楼板 , 楼板厚 =120mm,上部荷载为： F=12.87kN=12866N（ 1）支承面受冲切承载力验算 S=2.00,f2t =1.27N/mm,h O=120-15=105mm,=0.4 1.2/ S=1.002×(100+105)=820 mm, h=1.00 pc,m=0N/mm,Um=2×(100+105)+2(0.7 h ft

48、 0.25 ) Uh =(0.7 ×1×1.27+0.25 ×0) ×1.00 ×820×105/1000=76.54kNpc,mm O钢管支承面受冲切承载力76.54kN12.87kN, 满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+2 ×0.10) ×(0.10 ×3)=0.09m 2,A l =0.10 ×0.10=0.01m2 l =(Ab/A l )0.5=3.00,f2=0.75cc =0.85 ×11900=10115kN/m,-15-住院大楼l f ccA

49、l =0.75 ×3×10115×0.01=227.59kN支承面局部受压承载力F=227.59kN12.87kN, 满足要求。5. 侧模板验算（ 1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22 ×200/(T+15) 1 2V1/2=0.22 ×24.00 ×4.44 ×1.20 ×1.15 ×2.00 0.5 =45.75kN/m2=( =24.01=1.202 =1.15 V=2.0 T=30.0)2F1、F2 两者取小值 F=19.20kN/m2，有效压头高度 =F/ =0.80 2) 荷载计算荷载类型标准值单位分项系数高大支模专项方案设计值单位新浇混凝土的侧压力 F19.20kN/m2G=1.2振捣混凝土产生的荷载 Q2K4.00kN/m2Q=1.423.04kN/m5.60kN/m22梁侧模和侧肋强度荷载组合+梁底模和侧肋挠度验算计算荷载 /1 .2 （ 2）侧模板强度