(23)M3液化丙烷储罐设计课程说明书

1、xx 科技高校课 程 设 计 说 明 书题目：（23）m3液化丙烷储罐设计课 程 设 计 任 务 书1. 设计目的：1) 使用国家最新压力容器标准、规范进行设计，把握典型过程设备设计的全过程。2) 把握查阅、综合分析文献资料的力量，进行设计方法和方案的可行性争辩和论证。3) 把握电算设计计算，要求设计思路清楚，计算数据精确、牢靠，且正确把握计算机操作和专业软件的使用。4) 设计全部工作由同学本人独立完成。2. 设计内容和要求（包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等）：1. 原始数据序号项目1 名 称2 用 途设计条件表数值单 位备注液化丙烷储罐液化丙烷储配站3 最高工作压力4 工作温度5 公

2、称容积（v ）g6 工作压力波动状况7 装量系数( )v1.744-2040 230.86mpa m3由介质温度确定可不考虑8 工作介质9 使用地点10 其它要求管口表液化丙烷（易燃）太原市，室外接管代号公称尺寸连接尺寸标准连接面形式用途或名称a80hg20592-1997mfm液相进口管b80hg20592-1997mfm液相出口管c80hg20592-1997mfm放气管d80hg20592-1997mfm平安阀接口e25hg20592-1997mfm压力表接口f450hg/t21514-2005mfm人 孔g25hg20592-1997mfm液位计接口课 程 设 计 任 务 书2. 设计

3、内容1） 设备工艺设计；2） 设备结构设计；3） 设备强度计算与校核；4） 技术条件编制；5） 绘制设备总装配图；6） 编制设计说明书。3. 设计工作任务及工作量的要求包括课程设计计算说明书(论文)、图纸、实物样品等：1） 设计说明书：主要内容包括：封面、设计任务书、名目、设计方案的分析和拟定、各部分结构尺寸的设计计算和确定、设计总结、参考文献等；2） 总装配图设计图纸应遵循国家机械制图标准和化工设备图样技术要求有关规定，图面布置要合理，结构表达要清楚、正确，图面要洁净，文字书写接受仿宋体、内容要详尽，图纸接受计算机绘制。名目第一章 工艺设计11、设计温度12、设计压力13、设计储量1其次章

4、机械设计21、筒体和封头的设计2第三章 结构设计41、液柱静压力42、圆筒厚度的设计43、椭圆封头厚度的设计44、接管，法兰的选择54.1 法兰54.2 接管65、人孔的设计75.1 人孔的选取75.2 补强设计方法判别85.3 有效补强范围95.4 有效补强面积95.5 补强面积105.6 补强圈设计106、液面计设计107、平安阀设计118、鞍座选型和结构设计128.1 鞍座选型128.2 鞍座位置的确定149、焊接接头的设计149.1 筒体和封头的焊接149.2 接管与筒体的焊接15第四章 容器强度的校核161、圆筒的校核162、封头的校核173、鞍座的校核184、人孔的校核24结束语2

5、5参考文献26有用标准文案第一章 工艺设计1、设计温度依据本设计工艺要求，使用地点为太原市的室外，用途为液化石油气储配站工作温度为-2040，介质为易燃易爆的气体。从表中我们可以明显看出,温度从 50降到-25时,丙烷的饱和蒸气压力下降的很厉害,可以推断,在低温状态下,由饱和蒸气压力引起的应力水平不会很高。由上述条件选择危急温度为设计温度。为保证正常工作，对设计温度留肯定的富有量。所以，取最高设计温度 t=50，最低设计温度 t=25。依据储罐所处环境，最高温度为危急温度，所以选 t=50为设计温度。50下丙烷的饱和蒸汽压为 p=1.744mpa，取最高工作压力 pw=1.744mpa。2、设

6、计压力该储罐用于液化丙烷储备站，因此属于常温压力储存。工作压力为相应温度下的饱和蒸气压。因此，不需要设保温层。当液化石油气在 50时的饱和蒸汽压力高于异丁烷在 50时的饱和蒸汽压力时，若无保冷设施，则取 50时丙烷的饱和蒸汽压力作为最高工作压力。对于设置有平安泄放装置的储罐，设计压力应为 1.051.1 倍的最高工作压力。所以有 pc=1.1×1.744=1.9184mpa。3、设计储量参考相关资料，液化丙烷的密度为 580kg/m3，盛装液化丙烷的压力容器设计储存量为：w=v =0.86×23×580=11472tt有用标准文案其次章 机械设计1、筒体和封头的设

7、计对于承受内压，且设计压力p =1.9184mpa<4mpa 的压力容器，依据化工工艺c设计手册（下）常用设备系列，接受卧式椭圆形封头容器。筒体和封头的选形a、 筒体设计：查 gb150-1998，为了有效的提高筒体的刚性，一般取 l/d=36，为便利设计， 此处取 l/d=4 。 p d 2l = 23所以4 。由 连解得：d=1.942m=1942mm 。圆整得 d=2000mmb、封头设计：公称直径dn /mm总深度h /mm内表面积a/ m 2容积v封/ m 320005254.49301.1257查标准 jb/t4746-2002钢制压力容器用封头中表 b.1 eha 椭圆形封

8、头内表面积、容积得：表 2-1，eha 椭圆形封头内表面积、容积图 2-1 椭圆形封头由 2v 封 +p d 2 l/4=35 得 l=6608mm圆整得 l=7000mm则 l/d= 3.5符合要求.有用标准文案则 v=2 v实际+p d 2 l/4=24.231m 3 >23m 3封且v - vg /vg = 36.756 - 35 = 0.0502 所以结构设计合理。35有用标准文案第三章 结构设计1、液柱静压力依据设计为卧式储罐，所以储存液体最大高度 hd=2000mm。maxp=gh静（max）maxgd=580×9.8×2.0=11.368kpap/ p=

9、 13.073 ´103 ´100% = 0.6815% < 5%则 p可以忽视不记。静max）c1.9184 ´106静2、圆筒厚度的设计依据介质的易燃易爆、有毒、有肯定的腐蚀性等特性，存放温度为-2040， 最高工作压力等条件。依据 gb150-1998 表 4-1，选用筒体材料为低合金钢 q345r（钢材标准为 gb6654）t=189mpa。选用为筒体材料 q345r，适用于介质含有少量硫化物，具有肯定腐蚀性，壁厚较大（8mm）的压力容器。依据 gb150， 初选厚度为 625mm，最低冲击试验温度为-20，热轧处理。p d =ci=1.9184 &

10、#180; 2000=10.20mm2s t f - pc2 ´189 ´1 - 1.9184 对于低碳钢和低合金钢，需满足腐蚀裕度 c21mm，取 c2=2mm按 gb3531低温压力容器用低合金钢板中，例举的压力容器专用钢板的厚度负偏差按 gb/t709 中的 b 类要求，q345r 压力容器常用钢板的负偏差为-0.30mm。 设计厚度 =+c =10.20+2=12.20mm ， =d2n+c =12.20+0.3=12.50mmd1圆整后取名义厚度 =14mm，t 没有变化，故取名义厚度 14mm 合适。n3、椭圆封头厚度的设计为了得到良好的焊接工艺，封头材料的选择

11、同筒体设计，同样接受q345r。p d =ci=1.9184 ´ 2000=10.18mm2s t f - 0.5pc2 ´189 ´1 - 0.5 ´1.9184同理，选取 c =2 mm ，c =0.3mm 。21 =+c +c =13.774+2+0.3=12.48 mm圆整后取名义厚度为n12有用标准文案=14mmn跟筒体一样，选择厚度为 14mm 的 q345r 材料合适。4、接管，法兰的选择4.1 法兰液化丙烷储罐应设置排污口，气相口，放空口，出液口，进液口，人孔，液位计口，温度计口，压力表口，平安阀口。依据压力容器与化工设备有用手册p =2

12、.5mpa 时，可选接管公称通径nd =80mm。n依据设计压力 p =1.9184mpa，查 hg/t 20592-97钢制管法兰，选用 p 2.5mpann带颈对焊焊法兰（wn），由介质特性和使用工况，查密封面型式的选用。选择密封面型式为凹凸面（mfm），压力等级为 1.04.0mpa，接管法兰材料选用 q345r。依据各接管公称通径，得各法兰的尺寸。图 3-1 带颈对焊钢制管法兰有用标准文案序名称号径外径n液相a进口液相b出口放气c管平安d阀口压力e表口液位f计口法兰尺寸如表：连接尺寸法兰公称 钢管螺栓法兰法兰高度内径坡口宽度法兰理论通 外径孔中 螺栓 螺栓厚度法兰颈b质量法兰螺栓心圆

13、孔直 孔数bd直径 径量thc dklnh1b 系列bkg8089200160188m1624401189164.868089200160188m1624401189164.868089200160188m1624401189164.868089200160188m1624401189164.863238140100188m1618301183952.023238140100188m161830603952.024.2 接管表 3-1 法兰尺寸接管外径的选用以 b 国内沿用系列（公制管）为准，对于公称压力 0.25 pn25mpa 的接管，查压力容器与化工设备有用手册一般无缝钢管，选材料为 q

14、345。对应的管子尺寸如下如表：序号名称公称直径管子外径数量管口伸出量管子壁厚a液相进口323822006b液相出口8089120046c放气管808912006d平安阀808912006e压力表口323811503.5有用标准文案f人孔口45047823009g液位计管32382见图3.55、人孔的设计表 3-2 管子尺寸5.1 人孔的选取查压力容器与化工设备有用手册，可选回转盖带颈对焊法兰人孔，。 由使用地为太原市室外，确定人孔的公称直径 dn=450mm，以便利工作人员的进入检修。配套法兰与上面的法兰类型相同，依据 hg/t 21518-2005回转盖带颈对焊法兰人孔，查表 3-1，由p

15、 =2.5mpa 选用凹凸面的密封形式 mfm，接受n8.8 级 35crmoa 等长双头螺柱连接。其明细尺寸见下表：图 3-2 回转盖带颈对焊法兰人孔有用标准文案密公 公螺 螺 螺 总封称称dw柱 母 柱 质面×ddd1hhbbbad压直12bl0数数 尺 量形s力 径量 量 寸 kg式凹2.450478456660600250121424146375175250242040m33245凸5×9×面mpa165表 3-3 人孔尺寸表依据 gb150 中 8.3，当设计压力小于或等于 2.5mpa 时，在壳体上开孔，两相邻开孔中心的间距大于两孔直径之和的两倍，且接

16、管公称外径不大于 89mm 时， 接管厚度满足要求，不另行补强，故该储罐中只有 dn=400mm 的 人孔需要补强。5.2 补强设计方法判别按 hg/t 21518-2005,选用回转盖带颈对焊法兰人孔。开孔直径 d=di+2c=460+2×2=464mmd2000d = 464mm <i = 900mm22故可以接受等面积法进行开孔补强计算。 接管材料选用 16mn（热轧），其许用应力d t= 181mpa依据 gb150-1998 中式 8-1， a=dd + 2ddet(1- f )r其中：壳体开孔处的计算厚度d =kp dc0.9 ´1.9148 ´

17、 2000i= 10.202s r f - 0.5pc2 ´189 ´1.0 - 0.5 ´1.9148接管的有效厚度det= d- c- cnt12= 9 - 0.3 - 2 = 6.7mm强度减弱系数stf=n= 122.9 = 0.65rsr189所以开孔所需补强面积为a = dd + 2ddet (1 - fg ) = 464 ´1020 + 2 ´10.20 ´ 6.7 ´ (1 - 0.65) = 4789mm2有用标准文案5.3 有效补强范围1 有效宽度 b 的确定按 gb150 中式 8-7，得：b= 2d

18、= 2 ´ 464 = 928 mm1b= d + 2d+ 2d= 464 + 2 ´14 + 2 ´ 9 = 510mm2nntb = max( b , b12) = 928mm2 有效高度的确定(1) 外侧有效高度h1的确定依据 gb150 中式 8-8，得：ddnth” =1h“ = h- h112= 64.62mm464 ´ 9= 280 -115 = 165mmh= min(h” , h“ ) = 64.62mm111(2) 内侧有效高度h2的确定依据 gb150-1998 中式 8-9，得：ddnth” =2h“ = 0mm2h= min(h

19、22=408.6 ´11”,h2”) = 0= 67.04mm5.4 有效补强面积依据 gb150 中式 8-10 式 8-13，分别计算如下： ae= a + a + a1231 筒体多余面积 a1a = (b - d)(d- d )- 2d(d- d )(1 - f)1()(e)ete(g)= 928 - 464 12 -10.20- 2 ´ 6.7 ´12 -10.20 ´ (1 - 0.65) = 825.3mm22 接管的多余面积接管厚度： d =pcdi2d t f - pc=1.9184 ´ 4602 ´123 

20、0;1.0 - 1.9184= 3.869mm有用标准文案21a= 2h (d- d )f+ 2h (d- c )f(ettg)2et2g= 2 ´ 67 ´ 6.7 - 3.869´ 0.65 + 0 = 448.69mm23 焊缝金属截面积焊角取 6.0mm， a31= 2 ´ 62 ´ 2 = 36mm25.5 补强面积a= a + a+ ae123= 374.15 + 447.69 + 36 = 857.84mm 2由于 ae< a = 3530mm ，所以开孔需另行补强所需另行补强面积： a4= a - ae= 4788.7 -

21、 1107.5 = 3681.2mm 25.6 补强圈设计依据接管公称直径 d =400mm，参照补强圈标准 jb/t4736 取补强圈外径nd =680mm。由于 b=817>d ，所以在有效补强范围。22补强圈内径 d =478+4=482mm1a补强圈厚度： d =43681.2= 10.28mm 圆整得d = 11mmd” - d ”840 - 482名义厚度： dn= d+ c = 12.9mm 。d考虑钢板负偏差并圆整，取补强圈名义厚度为 14mm.6、液面计设计有用标准文案图 3-4 磁性液面计由于储罐工作温度为-2040，查压力容器与化工设备有用手册，选取磁性液面计。7、

22、平安阀设计有用标准文案图 3-5 平安阀由操作压力 p=1.9184mpa，工作温度为-2048，盛放介质为液化石油气体。选择平安阀的公称压力 p =25kg/cm2，最高工温度为 150，材料为可锻铸件的n弹簧微启式平安阀，型号为 a41h-25。公称直径 d =80mm。n8、鞍座选型和结构设计8.1 鞍座选型该卧式容器接受双鞍座式支座，依据工作温度为-2040，按 jb/t 4731-2005 表 5-1 选择鞍座材料为 q345，使用温度为-20250，许用应力为 = 170mpa。sa估算鞍座的负荷：计算储罐总重量 m=m +2m +m +m 。1234其中：m1为筒体质量：对于 1

23、6mnr 一般碳素钢，取=7.85×103kg/m3 m dl×=×2×7×14×10-3×7.85×1=103=4831.2kgm 为单个封头的质量：查标准 jb/t 4746-2002 钢制压力容器用封头中2标 b.2 eha 椭圆形封头质量，可知 m 839.3kg 。m 为充液质量：32=<液化石油气水有用标准文案故 m= ×v=1000×v=1000×（/4×22×7.0+2×1.1257）=24205.14 kg 。3（max）水m 为附

24、件质量：选取人孔后，查得人孔质量为 245 kg，其他接管质量总和估为4400 kg。综上述：总质量 m=m +2m +m +m =4831.2+2×485.2+24205.14+245+400=30984.94kg。1234 每个鞍座承受的重量为 g/2=mg / 2=30985×9.8/2=231.51kn由此查 jb 4712.1-2007 容器支座。选取轻型，焊制 a，包角为 120°，有垫板的鞍座.，筋板数为 4。查 jb 4712.1-2007 表 3 得鞍座尺寸如表 5，示意图如下图：公称直径d2100腹板10b430n24允许载荷q/kn300l3

25、330垫板410鞍座高度h250b2190e80l11420筋板b3260螺栓间距l21260底板b124038螺孔/孔长d/l24/40112弧长2330重量kg160表 3-4 鞍座支座结构尺寸图 3-6 鞍座有用标准文案8.2 鞍座位置的确定由于当外伸长度 a=0.207l 时，双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面处的弯矩确定值相等，从而使上述两截面上保持等强度，考虑到支座截面处除弯矩以外的其他载荷，面且支座截面处应力较为简单，故常取支座处圆筒的弯矩略小于跨距中间圆筒的弯矩，通常取尺寸a 不超过 0.2l 值，为此中国现行标准jb 4731 钢制卧式容器规定a0.2l=0.2（l+2h

26、），a 最大不超过 0.25l.否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。由标准椭圆封头di2(h - h)= 2，有 h=h-di/ 4=525-2000 / 4=25mm故 a0.2l=0.2×7000=1400mm由于接管比较多，所以固定支座位于储罐接管较多的左端。此外，由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗弯刚度，故封头对于圆筒的抗弯刚度具有局部的加强作用。若支座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强作用。因此，jb 4731 还规定当满足 a0.2l 时，最好使 a0.5r （r =r + /2），即a0.5rm=0.5×(2000/2+14/2)=

27、503.5mm ,取 a=500 mm 。mmin综上述：a=500 mm （a 为封头切线至封头切线边距离，l 为筒体和两封头直边段的总长）9、焊接接头的设计9.1 筒体和封头的焊接=1220 =50°+5°b=2+1p=2+1接受 y 型对接接头和手工电弧焊，综合考虑材料选用 q345r. 焊条类型：e5018 铁粉低氢钾型有用标准文案129.2 接管与筒体的焊接图 3-7 y 型坡口 1 =45°+5° b=2 ±0.5p 2±0.5h1= t dc8k30.7 d c dc 8图 3-8 带补强圈焊接接头结构ktk= dc有用

28、标准文案第四章 容器强度的校核1、圆筒的校核内压圆筒校核计算条件计算单位压力容器专用计算软件 ?筒体简图计算压力 p1.92mpac设计温度 t50.00° c内径 d2000.00mm材料q345r( 板材 )试验温度许用应力 s189.00mpa设计温度许用应力 st189.00mpa试验温度下屈服点 s345.00mpa钢板负偏差 c0.30mm腐蚀裕量 c2.00mm焊接接头系数 f1.00厚度及重量计算计算厚度p dd =t f- p有效厚度d=d- c - c = 11.70en名义厚度d=14.00重量4867.35压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值p =

29、 1.25p s= 2.3980(压力试验允许通过s £ 0.90 s=310.50t试验压力下s = pt .( d + d )= 206.16iee校核条件s £ s校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力p = 2de s t f = 2.19844ie设计温度下计算应力p ( d +d )estf 189.00校核条件stf st结论合格mmmm mm kg或由用户输入)mpa mpampampampa mpais12ci2sc= 10.2012ntst的应力水平 sts圆筒的应力t2d .fttw( d +d )icest =2d= 164.93有用标准文案2、

30、封头的校核内压椭圆封头校核计算条件计算单位压力容器专用计算软件 ? 椭圆封头简图计算压力 pc设计温度 t内径 di曲面高度 hi材料设计温度许用应力 st 试验温度许用应力 s 钢板负偏差 c1腐蚀裕量 c2焊接接头系数 f1.9250.002000.00525.00q345r(板材) 189.00189.000.302.001.00mpa° c mm mmmpa mpa mm mm厚度及重量计算外形系数k = 1 éæ d ö 2 ù= 0.9380iûê2 + çi ÷ ú计算厚度6 &#

31、234;ëd =è 2h ø úcikp d= 9.55mm有效厚度d=d2s t f-0.5 pc- c - c = 11.70mmen12最小厚度名义厚度结论重量d= 3.00mmmind= 14.00mmn满足最小厚度要求497.41kg压 力 计 算最大允许工作压力2s t fdmpap = kd+0.5d= 2.35009ewie结论合格有用标准文案3、鞍座的校核卧式容器（双鞍座）计算条件计算单位压力容器专用计算软件 ?简图计算压力pc1.9184mpa设计温度t50圆筒材料q345r鞍座材料16mnr圆筒材料常温许用应力 s189mpa圆筒材

32、料设计温度下许用应力st189mpa圆筒材料常温屈服点 s345鞍座材料许用应力 ssa工作时物料密度 go液压试验介质密度 g t圆筒内直径 di圆筒名义厚度 d n圆筒厚度附加量 c圆筒焊接接头系数 f封头名义厚度 d hnh封头厚度附加量 c两封头切线间距离l鞍座垫板名义厚度 drn鞍座垫板有效厚度 dre鞍座轴向宽度b鞍座包角 鞍座底板中心至封头切线距离 a封头曲面高度 hi试验压力pt鞍座高度 hmpa17058010002000142.31142.3705010102201205255252.398250mpa kg/m3 kg/m3mm mm mmmmmm mm mmmm mm&

33、#176;mm mmmpa mm腹板与筋板组合截面积a0samm2腹板与筋板组合截面断面系数 zr地震烈度圆筒平均半径 ra0<71007mm3mm有用标准文案物料充装系数fo0.86一个鞍座上地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径地脚螺栓根径鞍座轴线两侧的螺栓间距地脚螺栓材料1000mmmm mm圆筒质量( 两切线 m间)封头质量( 曲面部 m1支 座= p (d + d)l d g反力 计 算incns= 4902.26kgkg分)2= 483.221附件质量m3= 30938kg分)封头容积( 曲面部 vmm3h= 1.0472e+09容器容积( 两切线 v = 2.42426e+10间)m

34、m3工作时,容器内充液质量m= vg f= 12092.2kg4o o压力试验时,m”4= vg= 24242.6t耐热层质量m5= 0kg工作时,m = m + 2 ´ m+ m+ m+ m12345= 48898.9总质量kg压力试验时,m¢ = m + 2 ´ m+ m+ m+ m= 61049.312345单位长度载荷q =l + 3 himg4= 61.9092q¢ =l + 3 hm¢g4= 77.2924n/mmif¢ = 1 mg = 239898f ¢ = 1 m¢g = 299508支座反力22

35、f = max(f¢,f¢¢) = 299508n筒 体 弯 矩 计 算工作时圆筒中间处截面上的弯矩m =1f l ê12 r2 - h2 / l2¢é(+)4aúù=2.70113e+084êêêë1 + 4hai-ún·mmi3ll úúû压力试验有用标准文案ém=t1f l 1+¢ê2 r - h/ l(222)ù4aú =3.3723e+084êê&

36、#234;ë4h1+ai-úi3ll úû操作工况：m= -f¢aê1 -éê1 -+ar2 - h2 ùl2alaiú24h1 +支座处横截面弯矩êêëi3lú = -8.47887e+06úúû压力试验工况：n·mméê1 -+ar2 - h2 ùm2 alait 2= -f ¢aê1 -êêël4h1 +3liúú

37、; =-1.05857e+07úúû系 数 计 算k =0.1066111k =4k =0.01225236k =0.2035229k =0.1923482k =0.7602585k =7c =4k =1.170693k =0.01490566k =8c =5筒 体 轴 向 应 力 计 算s2= pc ra +2dpr 2 dm1= 89.8073eaempas= pc ra -m232d84.6905k pr 2d=操作状态e1aes = p rc a12dpr2d-m1= -7.25054ea empas=轴向应力计算4prca2de+k pr 2 dm2=

38、-1.183252aest1= -t 1mpr 2d= -9.04756aempast 4=mt 2k pr2d= -1.47726水压试验状态2a est 2= pt r2da +pr2dmt 1=112.248eaest 3= p rmpa2dt a-ek pr2dmt 2= 105.861a e应力校核a =0.094der= 0.0010998许用压缩应力a依据圆筒材料查 gb150 图 6-36-10b = 138.611mpa有用标准文案s tac= min(s t, b)= 138.611s = min(0.9r , b) = 138.611mpaels ，s<23s t

39、=| < s tac189合格|s |,|s14ac= 138.611 合格mpa|s|,|s| < s t 1t 4ac= 138.611 合格st2,st3< 0.9ss= 310.5 合格筒体和封头的切应力a >rm 时 ( a >2l4t =3k f ærdça eèl - 2a öl + 4h / 3i÷ø= 23.0402mpa时,不适用)a £r圆筒中：t = k f =2m 时3r da empa封头中：t=4=k fhr da he有用标准文案椭圆形封头, skp d=2 ci

40、 =h封头碟形封头,sdhempr=ch =mpa应力校核h2dhe半球形封头, sp d=ci =h4dhet = 0.8 s t= 151.2圆筒封头t = 1.25 s t - s圆筒,t< t = 151.2封头,th< th =mpah=mpa合格mpa鞍 座 处 圆 筒 周 向 应 力圆筒的有效宽度 b= b + 1.56r d= 405.227mm2an加无垫点处强板或圈垫板圆不起在鞍座筒加强作用时边角处无在横截面最低 skk f= -5=mpa5d be 2l/r 8 时,mf3 k fs= -6=mpa64d be 22d 2el/r <8 时,ms= -f

41、12 kfr-6a=mpa64d be2l d 2e鞍座垫板宽度w ³ b + 1 .56r d； 鞍座垫板包角³ q + 12 oan横截面最低点kk f处的周向应力s5 = - (de+ 5)bdre2= -2.58947mpa无l/r 8 时,mf3k fmpas= -()-(6) =加 垫板 鞍座边角处64 d + dbere22 d 2 e+ d 2re起加 的周向应力 l/r <8 时,fm强 强作s= -()- 12( k 6 fr m) = -40.8173mpa用时64 d + dbere2l d 2 e+ d 2re圈l/r 8 时,m鞍座垫板边s

42、 ¢ = -f-3 k ” f6=mpa筒缘处圆筒中的周向应力64d be2l/r <8 时,m2d 2 e体fs ¢ = -12k ” fr- 6m= -61.7419mpa64d be 2ld 2e应力校核|s | < s t = 189合格56|s | < 1.25s t = 236.25合格|s| < 1.25s t = 236.25合格6mpa有用标准文案5|s | < st =合格|s | < 1.25st =合格应力校核| |6mpas< 1.25st =7|s | < 1.25st =8r鞍座应力计算水平分力f

43、s= k f = 60956.4n9计算高度h= min æ 1 rçsè 3a, h ö÷ø= 250mm鞍座腹板厚度鞍座垫板实际宽度b= 10mmob= 430mm4腹 板 水鞍座垫板有效宽度b = min(b ,br42)= 405.227mm平应力无垫板或垫板不起加强作用 ,fs=s=9h b腹板水平应力s 0mpa垫板起加强作用,fs=9h bs= 9.3031d+ bs 0r re应力推断s< 2 s = 113.333合格mpa93sa腹板与筋板组由地震水平分力引起的支座强度计算圆筒中心至基础表面距离 hv= 12

44、64mm合截面应力轴向力f= aevmg =n1f£ ff , s= -ev-evv=mpaffhfhevsaa2 zsara(l - 2 a )saf> ff , s= -f(f- ev- ff)hs-fev h v=mpaevsaazsar|s | 1.2s =a(l - 2 a )sasabts=m 0-0=evmpa拉应力btnl a1 bt地脚螺s1.2s =mpa栓应力剪应力btt= fevbtbt- f × fs =n” abtmpat0.8×k ×s =mpa温差引起的应f= ff =ffbtobtnf × f × hs t = -= 0力saazsarmpa|st| < ssasa= 170注：带#的材料数据是设计者给定的有用标准文案4、人孔的校核开孔补强计算接 管:#, 478