抗滑桩本科毕业设计计算书

1、抗滑桩本科毕业设计计算书1、滑坡推力的计算11.1计算原理11.2推力的计算31.3剩余抗滑力的计算52、抗滑桩的设计与计算62. 1治理方案的拟定62. 2 1-1剖面计算62.2. 1桩的参数选取62.2.2受荷段内力计算72.2.3锚固段内力计算82.2.4桩身内力图102.2.5桩侧应力验算112.3 2-2剖面计算132.3. 1桩的参数选取132.3.2受荷段内力计算142.3.3锚固段内力计算152.3.4桩身内力图172.3.5桩侧应力验算182. 4抗滑桩的配筋计算202. 4. 1正截面受弯计算202.4.2斜截面受剪计算212. 5排水工程设计22附录抗滑桩设计理正验算书

2、221- 1剖面滑坡剩余下滑力理正计算222- 2剖面滑坡剩余卜滑力理正计算271- 1剖面抗滑桩配筋理正计算322- 2剖面抗滑桩配筋理正计算401、滑坡推力的计算1.1计算原理作用于抗滑桩上的滑坡推力，与滑坡的厚度、滑坡的性质、桩的位置、间距以及滑动而 的形状等条件有关。一般先运用工程地质法的各种方法，对滑坡的稳定性进行分析，然后运 用力学方法进行计算。计算吋，将滑坡范围内滑动方向和滑动速度大体-致的一部分滑体，看作一个计算单元, 并在其中选择一个或儿个顺滑坡主轴方向的地质纵断面为代表，再按滑动面坡度和地层性质 的不同，把整个断而上的滑体适当划分成若干竖直条块，由后向前，依次计算各块截而上

3、的 剩余下滑力。目前，由于还没有完全弄清桩间土拱对滑坡推力的影响，通常是假定每根桩所 承受的滑坡推力，等于桩距范围之内的滑坡推力。关于滑坡推力的计算，木文采用的是传递系数法，又称不平衡力传递法。传递系数法是一种平面分析法，其计算过程有如下假定：（1）危险滑动而的形状、位置已知，不可压缩并做整体滑动，不考虑条块z间的挤压变 形，并且其滑动面是组倾角已知的线段构成的一条折线。（2）条块之间只传递压力，不传递拉力，并且需要沿折线点将滑动土体划分为各个土条 具有竖向边界编号顺序由高到低。（3）条块之间的作用力用以集中力表示，它的作用力平行于前一块的滑面方向，作用在 分界而的屮点。当前一块土体（i-1）

4、的总抗滑力不足时，第i块土条与il 土条的竖向边界上 受到i-1传来的剩余下滑力，如果当前il个土条的总体抗滑力足够，则i-1 土条剩余下滑力为 oo（4）垂直滑坡主轴取单位长度（一般是lm）宽的岩土体作为计算的基木断面，不用考 虑两侧的摩擦力。基于以上假定对第i块土条，沿其底部滑动而（与水平方向夹角为少）建立的平衡方程, 计算计算图示如图51所示，途中c为土条的重心，0为坐标原点，m匕为土条受到的 重力与荷载力的竖向合力。图1t第i按照1-1建立x、y应j个轴向力的平jx = 0 -ei + .sin at工 y = 0 => wy.cos a- + &_sin(d/_ - q

5、) - n = 0式屮，尺和n,分别是土条i的底部滑动面上的抗滑力（平行于兀轴）和支持力（平行于y轴）, 没有在图1-1中标出。且两者存在以卜关系：& = + fni = + n tan（pi （1-2）式屮，q、%和l分别为第，土条底部滑动面上土体的黏结力、内摩擦角和长度。将12 式了带入12中，可以得到e；的表达式:nj = wqi.cos q + &_ .sin(q_ - a)e： = w()j.sin £ + eh .cos(6f._1 _ q) _ r)=wqi. sin q +. cos(aj_l - q) - cili - nt. tan(pt=w.si

6、n at +cos(%_ _©) 仑£一巴.cosq. + e.sm= wqi.smai-cili wqj cos . tan(pt +. cos(a -at)-_ 4) tan %=w.siny -(c + wqi.cosa.tan(p.t) + £z_,cos(6t/_1 _e)-sin(di_ _ajtan%令妁=cos(q_ -q) -sin(% -®)tan % ,则上式可简化为:(1-3)ei = wqi.sin 一(c,£ + 叱万 cos ar tan % ) + eii其屮：et第2块滑体的剩余下滑力;eh第i-1块滑体的剩余

7、下滑力；%,第块滑体的重量；%传递系数，丫= cos(q_ - q) - sin(q_i - a) tan © .cj_第i块滑体滑面上的岩土体的粘聚力；(第'块滑体的滑面长度；(p；第i块滑体滑面上岩土体的内摩擦角；%第'块滑体滑面的倾角；第i 1块滑体滑面上的倾角。计算是从上往下依次逐块计算。按式子13计算的到的推力可以用来判断滑坡的稳定性。 若是计算得到的最后一块滑体的£；值为0或者为负值，说明滑体是稳定的；若是最后一块滑 体计算所得到的e；为正值，说明滑体是不稳定的；若是在计算过程中某一块的q为0或负值, 则说明本块体以上岩石已经稳定，并且下一块计算

8、时按无上一块滑体推力计算。在实际的工程中滑坡体的稳定性还要考虑一定的安全储备，选用的安全系数为7；,其值 应大于1.0。在推力计算中一般采用加大自重下滑力，即tsw& sin6/,.来计算推力，从而式子13 变形为：e： = ts wqi. sin at - (c,/, + wqi. cos a-. tan(pi) + ef_y/i (1-4)式子14即为不平衡推理法分析的基木公式。注意：如果在计算吋，倾角勺为负值，则 wqi sin at也是负值，因而wqi sin 变成了抗滑力，在计算时此项不用再乘以安全系数。1.2推力的计算把设计要求的安全系数7； = 19代入公式1-4,将滑坡

9、剖成二个剖面，分别为1-1剖面、 2-2剖面的滑坡推力计算结果制成表格分别为1-1> 12,各坡面的参数：1-1剖面：q=6, ©=13, /=24kn/m； 22 剖面：cz =5.3, %=14, /=24kn/mo表1.1 1-1剖面剩余滑动推力计算条块编号条块面枳(nv)条块体力(kn/m)滑面倾角4(°)倾角差传递系数屮比.tan化coscz.(kn/m)1.19f.1 sin q(kn/m)咤1(m)h(m)(m)ei(kn/m)112.516300.38439/233.426189.058/171.082228.078673.87220190.87063

10、3.222230.506148.8966.393832238.666342.4521018.8488120.9301008.930141.815221.9919.0954.54103.249432.56()781.4401681.022751.161215.421105.5627.7946.74141.731532.496779.90422-61.019723.100292.1931443757.0342.18282.942650.2271205.4481660.9701158.739332.308274.5628.8653.16349.297739.268942.4320160.898942

11、.4320.000313.5297.0042.0053.922840.127963.04817-171.024920.957281.60355.2067.8647.17130.494940.881981.1441520.991947.704253.9711293637.7546.50166.2641()24.538588.9120150.906588.9120.000150.6609.5057.00-42.319表l2 2-2剖面剩余滑动推力计算条块编号条块而积(m*)条块体力(kn/m )滑面倾角水°)倾角差山(°)传递系数町 tancosq(kn/m)1.19w.1si

12、n q(kn/m)屮eu(m)h(m)c右(m)ei(kn/m)111.733281.59231f/241.361145.048/112.420227.042649.0082380.956597.402253.619107.4247.0837.52222.737347.1401131.36011120.9261110.568215.9012063199.6951.36134.952434.205820.9201651.01878911226.305137.3716.7635.83174.072549.7101193.0401821.0081134.633368.716175.4818.4444

13、.73286.587673.8671772.8081530.9861712.385458.895282.45310.3354.75346.786744.0811057.9440150.9011057.9440.000312.5826.0031.8016.971848.3431160.23218-181.0281103.432358.57617.4487.3739.06129.940941.029984.6961530.986951.135254.89012&0666.7335.67158.5401022.364536.7360150.901536.7360.000142.9038.00

14、42.4033.3391.3剩余抗滑力的计算剩余抗滑力是指设桩处的剩余下滑力和滑坡最前缘那块的剩余下滑力之差，然后将其与 桩前主动土压力做比较，最后取其较小值作为计算。设置抗滑桩后桩前滑体土对桩的抗力为在设计规定安全系数下，假设桩对桩前滑坡体土体的推力为e”，则此推力会传递给桩前 的土条块，不断地改变此推力的大小使滑坡体出口的土条块剩余滑坡推力为零或者几乎接近 于零，当滑坡体出口的土条块剩余推力为零或者几乎接近零的吋候，桩对桩前土条块的推力 即为抗滑桩的剩余抗滑力。于是求岀11、22剖面的剩余抗滑力用表格形式表示如下：表1.31-1剖面剩余抗滑力计算条块编号条块面枳(m2)条块体力(kn/m)

15、滑面倾角aq倾角差也(°)传递系数0tan 化cosq(kn/m)l19肌sin q(kn/m)屮e-(m)h(m)(m)ei(kn/m)抗滑桩抗滑桩剩余抗滑力=51.203 (kn/m)739.268942.4320160.898942.4320.000359.4887.0042.0099.881840.127963.04817-171.024920.957281.603102.2597.8647.17177.547940.881981.1441520.991947.704253.971176.0087.7546.50212.9101024.538588.9120150.90658

16、8.9120.000192.9289.5057.00-0.052表1.42-2剖面剩余抗滑力计算条块编号条块而积(m2)条块体力(kn/m)滑而倾角4(°)倾角差g°)传递系数tan 化cosq(kn/m)1.19w.1sin a；(kn/m)(m)h(m)(m)ei(kn/m)抗滑桩抗滑桩剩余抗滑力=40.514 (kn/m)744.0811057.9440150.9011057.9440.000349.1006.0031.8053.4898483431160.23218-181.0281103.432358.57654.99373739.06167.48494l0299

17、84.6961530.986951.135254.890165.0696.7335.67195.5431022364536.7360150.901536.7360.000176.256&0042.400.015由上述2表可以得出1-1剖面设桩处抗滑桩的剩余抗滑力为78.50lkn/m, 2-2剖面设桩处抗滑桩的剩余抗滑力为108.744kn/mo2、抗滑桩的设计与计算2.1治理方案的拟定由于最大剩余下滑力较小，所以本方案采用11剖而为门式抗滑桩支护形式、22剖面采用独立抗滑桩支护，有利于节省较大的经济开支，同时施工也较为简 便。根据剩余下滑力与各剖面最大剩余下滑力处滑块的高度，拟定抗滑

18、桩的尺寸、桩长、间距和设计下滑力等各项指标，如下表所示。表21抗滑桩选型及布置构件位置设计下滑 力(kn/m)截面尺寸(m)桩长(m)间距(m)数量(根)桩型i1-1剖面4002.0x2.510514桩型ii2-2剖面4002.0x2.511572.2 1-1剖面计算2.2.1桩的参数选取根据上述，对于该剖面，在滑体6号处设置钢筋混凝土抗滑桩，采用c30 混凝土，查询资料得到，c25混凝土，e = 2,sxlo7kpa桩长：h=13m，其屮受荷段 =6.3m,锚|占|段/z2=6.7m；桩截而的惯性矩：/=丄於二丄x2 x 2.53 = 2.604m412 12地基系数：桩前后土体厚度相同，滑

19、动面上下土体重度相等，锚固段下土层 的加值为9800册力严，贝|ja = a/ = llun = x6.3x 9400 =61740 kn.my yi 2429800x3*、2.8xl()7x2.604 丿桩的变形系数：锚固段的m=9400kn.m-4,则=0.044 m_l桩的计算深度：0x=0.044x6.3=0.277ar采用m法计算桩身内力，zx/2,0.044x6.3 =0.277<2.5,按照刚性桩计算。边界条件为:桩底为自由端。2.2.2受荷段内力计算该坡面在设桩处的滑坡推力=349.297kn/m,则每根桩要承扒的滑坡推力et = enl cos 0 = 349.297

20、x 5 x cos 13。= 1701.723kjv根据滑坡体的强度指标，土体的粘聚力相对内摩擦角比较大，所以滑坡体推力按矩形分布计算,即:牛晋270丽kn/m坡前土体的被动土压力:ep =0.5加 tan2(45°+ -) + 2 tan(45° +2= 0.5x24x6.32 tan2(45° +23.9223 ft) + 2x45.8x6.3tan 45° +=2005.9960v/加我们知道桩在该处的剩余抗滑力e： =51203 kn/m小于被动土压力，所以内力计算按照把剩余抗滑力作为桩前土堆桩的推力，同样采取矩形分布：er = e：l cos

21、0 = 51.203 x5cosl3° = 249.453en1、剪力计算qx = (bq-bq) = (270.115 - 39.596) j = 230.59y2、弯矩计算m, =0.* = 105.260)，表22 11剖面受荷段内力计算桩长(m)0.00.51.01.52.02.53.0剪力(kn/m)0.000115.260230.519345.779461.038576.298691.557弯矩(kn/m)0.00026315105.260236.835421.040657.875947.340桩长(m)3.544.555.566.3剪力(kn/m)806.817922.

22、0761037.3361152.5951267.8551383.1141452.270弯矩(kn/m)1289.4351684.1602131.5152631.5003184.1153789.3604177.769由上表可知0 =1452.27£n , ma=4n.769kn/m2.2.3锚固段内力计算1、yj桩身变位桩测应力ay =(a + my)(y0-y)a桩身剪力qy = 2 -£ bz/a(2y0 一 y) -1 bpma2(3% 一 2y)桩身弯矩my =ma +0小-2/甥 2(3% -刃-当"bp 泌(py2y0-y)o122、沖儿桩测应力s =(

23、川+砒)(儿一)泌0桩身剪力2 = 2 - * 3“泌0，(3y° - 2y) + * 3/仏0(y - 儿尸 一 *桩身弯矩my=ma+qay- bpa尿(3y - y0) - 吉 泌0(2儿 - y) + g bpa'a(p(y - y0)3 o12o由工h = 0得qa =；色/仏0叮-|s,w(/72-y°)2曲5-21"(2-1)ma-qah2 二;3 aa0y（3/?2 _儿）_；坊/2祕包 _>o）3o0+右恥做/（2儿-仏）由工/ = 0与工m = 0联立求解可得20&-小用+6他（川一人）一2必23川（2巧+q也）+必2（3

24、册人+20也） +/122 2 “（3m 八 + 2q2） + 曲2（4m a + 30也）=0（2 - 2）式中a = dm = axm、a' = dom = a2m仏丫2其屮，人、卩2滑而上下部分岩体重度。将 qa = 1452.27kn f ma =4177.769/n代入（22）可得 y0 = 4.28m代入（21）式得到桩身的转角厶0 = 1.4087x1 of ad,代入y < y0. y>y0求出桩身内力,如下表所示。表23锚固段内力计算表桩埋深（m）桩长（m）转角(rad)剪力（kn）弯矩(kn.m)桩侧压力（kpa）06.30.00140871452.27

25、4177.77372.250.36.60.00140871121.394563.60362.640.66.90.0014087800.274851.58350.540.97.20.0014087491.155044.96335.961.27.50.0014087196.285147.69318.901.57.80.0014087-82.125164.38299.351.88.10.0014087-341.815100.29277.322.18.40.0014087-580.554961.39252.802.48.70.0014087-796.114754.28225.802.790.00140

26、87-986.254486.26196.3139.30.0014087 1148.724165.30164.343.39.60.0014087-1281.313800.02129.883.69.90.0014087 1381.763399.7392.943.910.20.0014087-1447.852974.4053.514.2810.580.0014087 1478.732416.410.004.510.80.0014087 1467.982091.88-32.804.811.10.0014087-1417.551658.00 79.685.111.40.0014087 1323.8012

27、45.68-129.055.411.70.0014087-1184.51868.27-180.905.7120.0014087-997.43539.76-235.24612.30.0014087-760.33274.82-292.066.312.60.0014087-470.978&79-351.376.512.80.0014087-247.9216.49-392.296.7130.00140870.000.09434.31表中带有理论计算值为0,但计算不得0,计算存在误差，由上表可得maxqy = 1478.32kn、 max my = 564.3skn/m，max（jy = 434

28、.3rw/m2.2.4桩身内力图结合受荷段内力计算和锚固段内力计算结果用excel制成桩的剪力图、弯矩图和 桩侧应力图。如下图所示：6000. 005000. 004000. 00e.ndku3000. 002000. 00168416318412 /26315213l524563 60 *4177 77/37009 365044.965164. 384754. 284165. 303399 731000. 001汕* 2 8q 4416 411658 000. 0056埋深（m）10 1112图2-1 1-1剖面抗滑桩弯矩图2000(nd-rlsfto o501234567891011121

29、3埋深（m）o o15oooo o o o o o o5o-2000图22 11剖面抗滑桩剪力图o o o o o o o o o o 54321 t-2-3t-5(edx)图2-3 1-1剖面抗滑桩桩侧应力图2.2.5桩侧应力验算桩在外荷载的作用下发生变形，这种形变导致桥侧土岩的变形从而产生水平 方向上的被动抗力，悬臂式抗滑桩正是在桩周土岩被动抗力的作用下才能承担外 荷载从而起到支护边坡的作用。而周边十岩的被动抗力不是无穷大的，当桩的侧 压应力大于了土岩能提供的抗力吋周边土岩就会被破坏而导致支护失稳，因此在 边坡支护工程中，支护体的侧应力要小于周边岩土的容许抗力。在本边坡支护屮锚固段的第一层

30、土是粘土，对这样的土层桩某点的侧应力不 应大于该点被动土压力和主动土压力z差。即：op = y?tan2 （45° + ±） + 2c tan（45° + ±）（j（l - yh tan2 （45° - ） - 2c tan（45° -） 两式相减得：cr 一巧二（加tan©+c）cos0则桩壁容许压应力值：4久敢 <（tan0 + c）cos0式中：y一为底岩层、土的容重（zjv/加）；卩一为底岩层、土的内摩察角（。）； h一地面至计算点的深度（m）； c为底岩层、土的粘聚力（zjv/莎）c对于比较完整的岩质、半岩质

31、地层柱身作用于周围岩层的侧应力容许值0杯为："max<kcr式屮：k根据岩层构造在水平方向的岩石容许承载力的换算系数，取0.51.0；c折减系数，根据岩石的裂隙、风化及软化的程度，取0.3-0.5；r岩石'的单轴抗压强度，（rn/t?）。由勘测资料可以知道锚固段土层的抗剪强度设计值分别为y=24kn/m3,c = 45.8kn丨亦，0 = 23.8。表2-4 1-1剖面桩侧应力复核表桩埋深（m）实际深度（m）转角（rad）桩侧压力（kpa）容许压力（kpa）06.30.0014087372.25491.770.36.60.0014087362.64505.650.66.

32、90.0014087350.54519.530.97.20.0014087335.96533.421.27.50.001408731&90547.301.57.80.0014087299.35561.181.88.10.0014087277.32575.0728.40.0014087252.80588.952.48.70.0014087225.80602.832.790.0014087196.31616.7239.30.0014087164.34630.603.39.60.0014087129.88644.493.69.90.001408792.94658.373.910.20.001

33、408753.51672.254.2810.580.00140870.00689.844.510.80.0014087-32.80700.024.811.10.0014087-79.68713.905.111.40.0014087-129.05727.795.411.70.0014087-180.90741.675.7120.0014087-235.24755.56612.30.0014087-292.06769.446.312.60.0014087-351.37783.326.512.80.0014087-392.29792.586.7130.0014087-434.31801.83由上表验

34、算可以知道满足要求。2.32-2剖面计算2.3.1桩的参数选取根据上述，对于该剖面，在滑体6号处设置钢筋混凝土抗滑桩，采用c25混凝土，查询资料得到，c25混凝土，e = 2.8x2kpa.桩长：h=15m,其中受荷段九=7.9m,锚固段包=7lm；桩截面的惯性矩：/=丄於=丄x2 x 2.53 = 2.604m412 12地基系数：桩前后土体厚度相同，滑动面上下土体重度相等，锚固段下土层的加值为9400 kn.m-4 ,贝ija = a' = lun = xl.9x 9400 =74260 kn.m'3 yi 24桩的变形系数：锚固段的m=74260 kn.丫十，则2r 94

35、00x3 v <2.8x107 x 2.604；=0.043桩的计算深度：ax心=0.043x7.9=0.34釆用m法计算桩身内力,心包二0.043x7.9 =0.34<2.5,按照刚性桩计算。边界条件为：桩底为自曲端。2.3.2受荷段内力计算该坡面在设桩处的滑坡推力=346.786kn/m,则每根桩要承担的滑坡推力et = e”l cos & = 346.786x5xcosl4° = 1682.425k7v根据滑坡体的强度指标，土体的粘聚力相对内摩擦角比较大，所以滑坡体推 力按矩形分布计算，w：et _ 1682,425斤_ _79-= 212.965 kn/m

36、坡前土体的被动土压力:ep = 0.5/?,2 tan2(45° + 2ch tan(45°+号)23.8 八2 ,23 2°'= 0.5x24x7.92 tan2(45°+) + 2x45.8x7.9tan 45° + = 3547.488rn/加我们知道桩在该处的剩余抗滑力£>40.5143/加小于被动土压力，所以内力计算按照把剩余抗滑力作为桩前土堆桩的推力，同样采取矩形分布：er = e：l cos0 = 40.514x5cosl4° = 196.553例z / er 196.553 ooj a7 z b

37、q = = 24.88kn/m%7.91、剪力计算qx = (bq -bq') = (212.965 一 24.88)y = 188.085y2、弯矩计算my =0岭= 94.043)，j表25 22剖面受荷段内力计算桩长(m)0.00.51.01.52.02.53.03.54剪力(kn/m)0.00094.043188.085282.128376.170470.213564.255658.298752.340弯矩(kn/m)0.00023.51194.043211.597376.172587.769846.3871152.0271504.688桩长(m)4.555.566.577.5

38、7.9剪力(kn/m)846.383940.4251034.468112&5101222.5531316.5951410.6381485.872弯矩(kn/m)1904.3712351.0752844.8013385.5483973.3174608.1075289.9195869.224由上表可以得知2 =1485.8722 , ma =5869.224kn2.3.3锚固段内力计算1、桩身变位桩测应力牛=(4 +砒)(儿_)泌09t桩身剪力qv = qa_；bpaa(20 - y)-1bpma(py2(3儿 -2y)2o桩身弯矩m = ma + qay-& bpa(py2(3y

39、° - y) -占 bpma(py3(2y0- y)o122、yro桩测应力込=(a'+my)(y0-y)a桩身剪力qy =qa_； bpm(py2 (3y°-2y) + | bpa(p(y- y0)2 一 | bp an尿o22桩身弯矩my=ma-qay- b/_ y()一 a. bpma(p-2 y()- y) + g bpa(p(y- y()'o12o由工h = 0得qa =畅仏0叮-切/他-y0)2 +如严她2(3北-2代)(2-3)z2o由工m=0得lol°ma+q也=-bpa (3/1, - y0) - - y0)3oo由h = 0与m

40、= 0联立求解可得22(4-a)k +6ma(a-a)一2加23«(2/ + 0a) + "坯(3ma +2q#2) +hi2 2a3ma + 2qah2) + mh2 (4m a + 30 码)=0(2-4)式中 aam > a! - d2m - yi a2myi其中，、卩2滑面上卜'部分岩体重度。将qa=1485.872册，=5869.2243.加代入式子(24)叮得儿=4.434加代入(23)式得到桩身的转角= 1.2534x1()7说,代入ysy。、y >y0求出桩身内力,如下表所示。表26 22剖面锚固段内力计算桩埋深(m)桩长(m)转角(ra

41、d)剪力(kn)弯矩(kn.m)桩侧压力(kpa)07.90.00125341485.875869.22412.710.38.20.00125341120.276259.85399.390.68.50.0012534767.606542.68383.960.98.80.0012534429.776721.89366.411.290.0012534108.706802.22346.741.59.40.0012534-193.726788.97324.941.89.70.0012534-475.566688.04301.032100.0012534-734.936505.88274.992.410

42、30.0012534-969.916249.53246.832.710.60.0012534 1178.595926.57216.56310.90.0012534 1359.085545.19184.163.311.20.0012534 1509.445114.13149.643.611.50.0012534 1627.794642.72113.003.911.80.0012534-1712.214140.8574.244.212.10.0012534 1760.79361&9833.364.43412.3340.00125341772.573205.120.004.812.70.00

43、12534 1742.802559.98-54.765.1130.00125341672.412046.63-102.015.413.30.0012534155&541560.88-15l375.713.60.0012534 1388.261090.96-206.01613.90.0012534-1192.77726.03-256.466.314.20.0012534-937.03405.30 312.196.614.50.0012534630.19168.92-370.046.914.80.0012534-270.3332.49-430.007150.0012534-0.03a0.7

44、5-471.16表中带有理论计算值为 max qy = 1772.57kn , max2.3.4桩身内力图0,但计算不得0,计算存在误差，由上表可得200015001000oo-5 i只尿9404o oo51034479777b4 93-1000-1500-2000012341178. 591509. 441760. 79-1388. 261672 4156789101112131415埋探（m）mv = 6802.22zra.m , max crv = 4716kpa图2-4 2-2剖面抗滑桩剪力图8000. 00003000.5000. 004000. 002000. 001000. 00

45、6000. 007000. 00e.0. 000123456789101112131415埋深(m)图2-5 2-2剖面抗滑桩弯矩图(bd工)图2-6 2-2剖面抗滑桩桩侧应力图2.3.5桩侧应力验算桩在外荷载的作用下发生变形，这种形变导致桩侧土岩的变形从而产生水平 方向上的被动抗力，悬臂式抗滑桩正是在桩周土岩被动抗力的作用下才能承担外 荷载从而起到支护边坡的作用。而周边土岩的被动抗力不是无穷大的，当桩的侧 压应力大于了土岩能捉供的抗力时周边土岩就会被破坏而导致支护失稳，因此在 边坡支护工程中，支护体的侧应力要小于周边岩土的容许抗力。在本边坡支护中锚固段的第一层土是粘土，对这样的土层桩某点的侧

46、应力不 应大于该点被动土压力和主动土压力之差。bp：(jp =加 tan2 (45° + ) + 2c tan(45° + )(ja = tan2 (45° - ) - 2c tan(45° -)2 2两式相减得:°卩一0。(加 tan0+c)cos0则桩壁容许压应力值:式中：y为底岩层、土的容重（fcv/加）； 炉一为底岩层、土的内摩察角（。）；h地面至计算点的深度（m）；c为底岩层、土的粘聚力（kn/加巧。对于比较完整的岩质、半岩质地层柱身作用于周围岩层的侧应力容许值久为:"max<kcr式中：k根据岩层构造在水平方向的岩石

47、容许承载力的换算系数，取0.51.0；c折减系数，根据岩石的裂隙、风化及软化的程度，取0.3-0.5；r岩石的单轴抗压强度，j kn 1 m1 ） o由勘测资料可以知道锚固段土层的抗剪强度设计值分别为y=24kn/m3,c = 45.skn/m2 f = 23.8°表2-7 2-2剖面桩侧应力复核表桩埋深（m）实际深度（m）转角(rad)桩侧压力（kpa）容许压力（kpa）07.90.0012534412.71565.810.38.20.0012534399.39579.700.68.50.0012534383.96593.580.98.80.0012534366.41607.461

48、.290.0012534346.74621.351.59.40.0012534324.94635.231.89.70.0012534301.03649.112100.0012534274.99663.002.410.30.0012534246.83676.882.710.60.0012534216.56690.76310.90.0012534184.16704.653.311.20.0012534149.64718.533.611.50.0012534113.00732.423.911.80.001253474.24746.304.212.10.001253433.36760.184.4341

49、2.3340.00125340.00771.014.812.70.0012534 54.76787.955.1130.0012534-102.01801.835.413.30.0012534-151.37815.725.713.60.0012534-202.86829.60613.90.0012534-256.46843.486.314.20.0012534 312.19857.376.614.50.0012534-370.04871.256.914.80.0012534-430.00885.147.1150.0012534-471.16894.39可知复核结果满足。2.4抗滑桩的配筋计算本章2、3节计算结果可知，1j 剖面max qv =1478.323 ,maxmy = 5164.38a7v/2 ； 2-2 剖而max? =1772.57k/v, maxmv = 6802.22kn.m按最不利荷载计算配筋。2.4.1正截面受弯计算桩的受弯安全系数：n；=i.35桩的附加安全系数：=1.0则: