安高广场屋顶构架模板方案

1、建工集团二 00 九年八月一日安高广场工程上部结构模板设计方案一、工程概况安高广场（安高·城市天地三期）工程位于市望路99 号，本工程为一类高层工程，结构形式为框架剪力墙结构，主楼抗震等级为二级， 裙房与主楼相连部位抗震等级为二级，其余为三级；耐火等级为一级，建筑物安全等级为二级，抗震设防烈度为七度，建筑场地为二类，设计使用年限为50 年。本工程分酒店、办公楼两栋塔楼，塔楼构架顶标高分别为96.2 米和 106.5米。柱高分别为 6.8 米和 7.6 米（待机房顶墙柱浇筑完成后施工净高分别为2.5m 、1.9 米）。框架柱截面有 600 ×600 、700 ×70

2、0 、800 ×800 ，构架梁截面有 350×700 、300 ×600 ，剪力墙厚度为350 。二、设计思路本工程模板体系采用钢管支撑系统。梁底支撑架单独计算。三、各柱、墙、梁板支设方法1、柱模支设方法柱模板面板采用18 厚胶板、楞采用45 ×75 木方，采用双钢管抱箍加固体系，柱箍间距 450 mm ，柱截面小于 800 的采用 1 道对拉螺栓加固，楞根据截面大小布置 3-4 根。各截面柱支设如下图：800 ×800楞 4 道 ,双钢管柱700 ×700箍间距 450 , 600 ×60012 对拉螺栓 1 道 ,2、

3、梁板模支设方法梁规格（）支模方法简图梁侧龙骨4道，外龙间距500 ，立杆350 ×700纵距 900 ，300 ×600步距 1500 ，梁底小横杆间距 300 、4503、剪力墙模板支设剪力墙模板面板采用 18 厚胶合板。龙骨采用 45 ×75 木方，间距 250mm ，外龙骨采用双钢管 48mm ×3.5mm 。对拉螺栓间距 500 ×330mm ，直径 14mm 。350 厚,剪力墙模支设方法如下简图：整体方案设计分： 柱模板设计计算、 梁模板设计计算、 剪刀撑布设计及架体构造要求、承荷楼板的加固支撑、混凝土浇筑及其他几个方面。四、模板及

4、支撑架设计计算本方案的计算依据为：建筑结构荷载规 (GB 50009-2001)、混凝土结构设计规 GB50010-2002钢结构设计规 (GB 50017-2003)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规（ JGJ130-2001 ）中国建筑科学研究院研制开发的PKPM 应用软件中国建筑工业出版的建筑施工手册 （第四版）（一）柱模板设计计算柱模板的背部支撑由两层（木楞和钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度 B(mm):800.00

5、；柱截面高度 H(mm):800.00；柱模板的总计算高度 :H = 3.00m ；1 1.基本参数柱截面宽度 B方向对拉螺栓数目 :1 ；柱截面宽度 B方向竖楞数目 :4；柱截面高度 H方向对拉螺栓数目 :1；柱截面高度 H 方向竖楞数目 :4 ；对拉螺栓直径 (mm):M12 ；1.2.柱箍信息柱箍材料 :圆钢管；直径 (mm):48.00 ；壁厚 (mm):3.00 ；柱箍的间距 (mm):450 ；柱箍合并根数 :2；1.3.竖楞信息竖楞材料 :木方；竖楞合并根数 :1；宽度 (mm):45.00 ；高度 (mm):75.00 ；1.4.面板参数面板类型 :胶合面板；面板厚度 (mm)

6、:18.00 ；面板弹性模量 (N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值 (N/mm2):1.50；1.5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值 ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量 E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；2、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 :F=0.22 t1 2V1/2F= H其中 -混凝土的重力密度，取

7、 24.000kN/m3；t -新浇混凝土的初凝时间，取2.000h ；T -混凝土的入模温度，取 20.000 ；V -混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ；H -模板计算高度，取 3.000m ；1-外加剂影响修正系数，取1.200 ；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150 。分别计算得23.042 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值 23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2= 2 kN/m2。3、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别

8、取柱截面宽度 B方向和 H 方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为 l= 252 mm，且竖楞数为4，因此对柱截面宽度 B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图3.1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度 B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M- 面板计算最大弯矩 (N ·mm) ；l- 计算跨度 (竖楞间距 ): l =252.0mm；q- 作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇

9、混凝土侧压力设计值q1:1.2 ×23.04 ×0.45 ×0.90=11.198kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2 ：1.4 ×2.00 ×0.45 ×0.90=1.134kN/m；式中， 0.90 为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =11.198+1.134=12.332 kN/m；面板的最大弯矩： M =0.1 ×12.332 ×252 ×252= 7.83 ×104N.mm ；面板最大应力按下式计算：=M/W<f其中， - 面板承受的应力 (N/mm2)

10、；M - 面板计算最大弯矩 (N ·mm) ；W - 面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6b:面板截面宽度， h: 面板截面厚度；W= 450 ×18.0 ×18.0/6=2.43×104 mm3 ；f - 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：= M/W = 7.83×104 / 2.43 ×104 =3.223N/mm2；面板的最大应力计算值=3.223N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！3.2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式

11、如下:V=0.6ql其中， V- 面板计算最大剪力 (N) ；l- 计算跨度 (竖楞间距 ): l =252.0mm；q- 作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2 ×23.04 ×0.45 ×0.90=11.198kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2 ：1.4 ×2.00 ×0.45 ×0.90=1.134kN/m；式中， 0.90 为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =11.198+1.134=12.332 kN/m；面板的最大剪力： V = 0.6 ×12.332

12、×252.0 = 1864.661N；截面抗剪强度必须满足下式：= 3V/(2bhn)fv其中， - 面板承受的剪应力 (N/mm2) ；V- 面板计算最大剪力 (N) ：V = 1864.661N；b- 构件的截面宽度 (mm) ：b = 450mm；hn- 面板厚度 (mm) ： hn = 18.0mm；fv- 面板抗剪强度设计值 (N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3 ×1864.661/(2 ×450 ×18.0)=0.345N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受

13、剪应力=0.345N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q- 作用在模板上的侧压力线荷载 (kN/m) ： q = 23.04×0.45 10.37kN/m ；- 面板最大挠度 (mm) ；l- 计算跨度 (竖楞间距 ): l =252.0mm；E- 面板弹性模量（ N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2；I- 面板截面的惯性矩 (mm4) ；I=bh3/12I= 450 ×18.0 ×18.0 

14、15;18.0/12 = 2.19×105 mm4 ；面板最大容许挠度 : = 252 / 250 = 1.008 mm；面板的最大挠度计算值 : =0.677 ×10.37 ×252.04/(100×6000.0 ×2.19 ×105) = 0.216 mm；面板的最大挠度计算值=0.216mm小于 面板最大容许挠度设计值= 1.008mm,满足要求！4、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为 3.000m, 柱箍间距为 450mm ，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木

15、方，宽度45mm ，高度 75mm ，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 45 ×75 ×75/6 ×1 = 42.19cm3；I = 45 ×75 ×75 ×75/12 ×1 = 158.2cm4；竖楞方木计算简图4.1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M- 竖楞计算最大弯矩 (N ·mm) ；l- 计算跨度 (柱箍间距 ): l =450.0mm；q- 作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2 ×23.042 ×0.252 &#

16、215;0.900=6.271kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2 ：1.4 ×2.000 ×0.252 ×0.900=0.635kN/m；q = 6.271+0.635=6.906 kN/m；竖楞的最大弯距： M =0.1 ×6.906 ×450.0 ×450.0= 1.40 ×105N ·mm ；=M/W<f其中， - 竖楞承受的应力 (N/mm2)；M- 竖楞计算最大弯矩 (N ·mm) ；W- 竖楞的截面抵抗矩 (mm3) ，W=4.22 ×104 ；f - 竖楞的抗弯强度设计值

17、(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值 : = M/W = 1.40×105/4.22 ×104 =3.315N/mm2；竖楞的最大应力计算值=3.315N/mm2小于 竖楞的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！4.2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V- 竖楞计算最大剪力 (N) ；l- 计算跨度 (柱箍间距 ): l =450.0mm；q- 作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2 ×23.042 ×0.252 ×0.900=6

18、.271kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2 ：1.4 ×2.000 ×0.252 ×0.900=0.635kN/m；q = 6.271+0.635=6.906 kN/m；竖楞的最大剪力： V = 0.6 ×6.906 ×450.0 = 1864.661N；截面抗剪强度必须满足下式：= 3V/(2bhn)fv其中， - 竖楞截面最大受剪应力 (N/mm2)；V - 竖楞计算最大剪力 (N) ：V=0.6ql=0.6 ×6.906 ×450=1864.661N；b - 竖楞的截面宽度 (mm) ：b = 45.0mm；hn-

19、竖楞的截面高度 (mm) ： hn = 75.0mm；fv- 竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3 ×1864.661/(2 ×45.0 ×75.0 ×1)=0.829N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值=0.829N/mm2小于 竖楞截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！4.3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q- 作用在竖楞上的线荷载 (kN/

20、m) ： q =23.04 ×0.25 = 6.91 kN/m；max- 竖楞最大挠度 (mm) ；l- 计算跨度 (柱箍间距 ): l =450.0mm；E- 竖楞弹性模量（ N/mm2），E = 9000.00 N/mm2；I- 竖楞截面的惯性矩 (mm4) ， I=1.58 ×106 ；竖楞最大容许挠度 : = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值 : = 0.677 ×6.91 ×450.04/(100 ×9000.0 ×1.58 ×106)= 0.135 mm；竖楞的最大挠度计算值=0.135mm小

21、于 竖楞最大容许挠度=1.8mm，满足要求！5、 B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm ，壁厚 3mm ，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 4.493 ×2=8.99cm3 ；I = 10.783 ×2=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图） ：B方向柱箍计算简图其中 P - - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN) ；P = (1.2 ×23.04 ×0.9 + 1.4×2×0.9) ×0.252 ×0.45 = 3.11 kN；B方向柱箍剪力图 (kN)最大支座力 :

22、N = 6.837 kN；B方向柱箍弯矩图 (kN ·m)最大弯矩 : M = 0.350 kN·m ；B方向柱箍变形图 (mm)最大变形 : = 0.068 mm；5.1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式=M/( xW)<f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 349782.73 N·mm ；弯矩作用平面柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 37.07 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值 : f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值=3.50 ×108/(1.05 ×8.9

23、9 ×106)=37.07N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求 !5.2. 柱箍挠度验算经过计算得到 : = 0.068 mm；柱箍最大容许挠度 : = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度=0.068mm小于 柱箍最大容许挠度=1.6mm ，满足要求 !6、 B方向对拉螺栓的计算计算公式如下 :N<N=f×A其中 N -对拉螺栓所受的拉力；A -对拉螺栓有效面积(mm2) ；f -对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号 : M12；对拉螺栓的有效直径 :9.85 mm ；对拉螺栓的有效面积

24、 : A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N = 6.837 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105 ×7.60 ×10-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=6.837kN小于 对拉螺栓最大容许拉力值N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!7、 H 方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm ，壁厚 3mm ，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 4.493 ×2=8.99cm3 ；I = 10.783 ×2=21.57cm4；按计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P

25、 -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN) ；P = (1.2 ×23.04 ×0.9+1.4 ×2×0.9) ×0.252 ×0.45 = 3.11 kN；H方向柱箍剪力图 (kN)最大支座力 : N = 6.837 kN；H方向柱箍弯矩图 (kN ·m)最大弯矩 : M = 0.350 kN·m ；H方向柱箍变形图 (mm)最大变形 : = 0.068 mm；7.1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:=M/( xW)<f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 349782.73 N·m

26、m ；弯矩作用平面柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 37.072 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值 : f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值=3.50 ×108/(1.05 ×8.99 ×106)=37.072N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求 !7.2. 柱箍挠度验算经过计算得到 : = 0.068 mm；柱箍最大容许挠度 : = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度=0.068mm小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm ，满足要求 !8、 H 方向对拉螺栓的

27、计算验算公式如下 :N<N=f×A其中 N -对拉螺栓所受的拉力；A -对拉螺栓有效面积(mm2) ；f -对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径 : M12；对拉螺栓有效直径 :9.85 mm ；对拉螺栓有效面积 : A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105 ×7.60 ×10-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N = 6.837 kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.837kN小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求 !（二）梁板模计算基本尺寸为：梁截面B&

28、#215;D=350mm×700mm ，梁支撑立杆的纵距 (跨度方向 ) l=0.90 米，立杆的步距h=1.50 米，梁底增加 1道承重立杆。图 1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为 48 ×3.0 。1、模板面板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重线荷载(kN/m) ：q1 = 25.000×0.700 ×0.900=15.750kN/m(2)模板的自重线荷载 (kN/m) ：q2 = 0.500 ×0.900

29、×(2×0.700+0.350)/0.350=2.250kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN) ：经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000)×0.350 ×0.900=0.945kN均布荷载q = 1.20 ×15.750+1.20 ×2.250=21.600kN/m集中荷载P = 1.4 ×0.945=1.323kN面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W 分别为 :本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 90.00 ×1.80 ×1.80

30、/6 = 48.60cm3；I = 90.00 ×1.80 ×1.80 ×1.80/12 = 43.74cm4 ；1.32kN21.60kN/mA117B117117计算简图0.0410.034弯矩图 (kN.m)1.921.610.910.660.660.911.611.92剪力图 (kN)0.0000.009变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.909kNN2=3.533kNN3=3.533kNN4=0.909kN最大弯矩最大变形V = 0.0mm1.2 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.040 ×1000 &

31、#215;1000/48600=0.823N/mm2面板的抗弯强度设计值f ，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f < f, 满足要求 !1.3 抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3 ×1921.0/(2 ×900.000 ×18.000)=0.178N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算T < T ，满足要求 !1.4挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.009mm面板的最大挠度小于 116.7/250, 满足要求 !2、梁底支撑木方的计算2.1 梁底木方计算按照三跨连续梁计算， 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不

32、利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 3.533/0.900=3.925kN/m最大弯矩M = 0.1ql2=0.1×3.93 ×0.90 ×最大剪力Q=0.6 ×0.900 ×3.925=2.120kN最大支座力N=1.1 ×0.900 ×3.925=3.886kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 4.50 ×7.50 ×7.50/6 = 42.19cm3；I = 4.50 ×7.50 ×7.50 ×7.50/12 =

33、158.20cm4；木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.318 ×106/42187.5=7.54N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求 !木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值T=3 ×2120/(2 ×45 ×75)=0.942N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算最大变形v =0.677 ×3.271 ×900.04/(100 ×9500.00 ×

34、;1582031.3)=0.967mm木方的最大挠度小于 900.0/250, 满足要求 !3 、梁底支撑钢管计算3.1 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取木方支撑传递力。AB500500支撑钢管计算简图0.2570.070支撑钢管弯矩图 (kN.m)0.0000.054支撑钢管变形图 (mm)4.224.220.220.220.690.690.690.690.220.22支撑钢管剪力图 (kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形vmax=0.054mm最大支座力Qmax=8.449kN抗弯计算强度f=0.257 ×106/4491.0=

35、57.16N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于500.0/150 与10mm, 满足要求 !4 、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,取8.0kN ；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力， R=8.45kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件 !5、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.45kN (已经包括组合系数 1.4)脚手架钢管的自重N2

36、 = 1.20 ×0.111 ×6.800=0.903kNN = 8.449+0.903=9.352kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm) ； i =1.60A 立杆净截面面积 (cm2) ； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩 (cm3) ；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度(m) ；如果完全参照扣件式规不考虑高支撑架，由公式(1)或 (2) 计算l0= k1uh(1)l0= (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照

37、表1取值为 1.167 ；u 计算长度系数，参照扣件式规表；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =0.10m ；公式 (1) 的计算结果： l0=1.167 ×1.700 ×1.50=2.976m=2976/16.0=186.574=0.207=9352/(0.207×424)=106.411N/mm2，立杆的稳定性计算< f, 满足要求 !公式 (2) 的计算结果： l0=1.500+2×0.100=1.700m=1700/16.0=106.583=0.545=9352/(0.545×424)=40.

38、506N/mm2，立杆的稳定性计算< f, 满足要求 !如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为 1.014 ；公式 (3) 的计算结果： l0=1.167 ×1.014 ×(1.500+2 ×0.100)=2.012m=2012/16.0=126.124=0.418=9352/(0.418×424)=52.781N/mm2，立杆的稳定性计算< f, 满足要求 !模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数k1

39、步距 h(m)h 0.90.9<h 1.21.2<h 1.51.5<h 2.1k11.2431.1851.1671.163 表2模板支架计算长度附加系数k2 H(m)46810121416182025303540h+2a 或 u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471

40、.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.2

41、51.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091 五、架体构造要求（一）立杆平面布置支架施工前应按梁下立杆间距要求现场定出立杆位置同时立杆的垂直度应用经纬仪检查校正。（二）扣件的拧紧力矩确保达到40-65N.m（三）剪刀撑设置1、剪刀撑沿纵横两个方向每隔4 跨双向设置，与水平夹角为45 60 0，剪刀撑均与现有结构抵紧或落地，并刚性联接， 确保将因荷载不均匀造成的水平力传递至结构或地

42、面。（四）架体与柱的连接支撑架与每层结构柱用水平杆及斜杆连接牢固，确保整个架体与主体结构的连接可靠。（五）每步架的纵横水平杆应相互拉通。（六）扫地杆距地200 。（七）架体的其他构造要求架体搭设除了遵守 扣件式钢管脚手架安全技术规的相关要求外， 还要符合以下要求：1、梁板模板高支撑架所用杆件和扣件必须为合格的国标产品；每个扣件的拧紧力矩都要进行控制， 直接承受荷载较大的扣件 （如梁底横杆与立杆） 由专人负责检查严格控制拧紧力矩在45-60N ·m ，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。2、所有方木的位置和放置方向必须严格按照设计执行。3、立杆的位置要弹线控制，严格按照设计尺寸搭设，确保位置准确、齐整；梁立杆连接应采用对接， 不得搭接，相邻接头应错开至少一步架；水平杆的接头也应错开在不同的框格中设置。4、纵横梁交接处， 不得因梁底支撑架相会减少立杆，应根据具体情况，适当增加立杆。5、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏