××水力发电枢纽工程重力坝设计

1、××水力发电枢纽工程重力坝设计【摘 要】：人类筑坝的历史有近5000年，重力坝是出现最早的一种坝型。它具有结构简单、工作可靠、易于机械化施工、使用年限长、养护费用低等优点，所以至今仍被广泛使用。××水力发电枢纽工程兼有发电、防洪、航运、灌溉等任务。××沿岸地质条件适中，所以修筑实体重力坝较为理想。【关键词】：重力坝设计 非溢流坝段 溢流坝段一、 前言1、 流域概况及枢纽任务××是罗江上的一条南北向大支流，河流全长295公里，流域面积850平方公里。流域形状略呈菱形，上下游狭窄，中游宽大，河道坡陡流急，具有暴涨暴落的

2、特性。本枢纽工程以发电为主，兼顾防洪、灌溉，对航运和木材筏运也适当加以解决。水库总库容22.6亿立方米，装机容量24.8万千瓦，灌溉上游农田130万亩，确保减免昌州市（福州市）及附近50万亩农田和南江县（南平县）的洪灾。2、 经水文、水利调洪演算确定：死水位200.15m；发电正常水位215.5m，相应下游水位163.88m；设计洪水位216.22m，相应下游水位169.02m，通过河床式溢洪道下泄流量5327.70m3/s；校核洪水位217.14m，相应下游水位169.52m，通过河床式溢洪道下泄流量6120.37 m3/s；泥沙淤积高程174.6m，淤沙干容重14.1kn/m3（浮容重=8

3、.71 kn/m3），孔隙率n=0.45内摩擦角为=15o；电站进水口底板高程为186.20m（坝式进水口）。3、 气象资料相应洪水季节50年重现期最大风速的多年平均值为17.3m/s，相应设计洪水位时吹程2.54km，相应校核洪水位时吹程2.66km。4、 地质勘测资料坝址处河床地面高程为146.10m，河床可利用基岩高程为140m，坝与基岩之间摩擦系数为0.7，基岩允许抗压强度为6.3mpa ,坝基渗透系数（扬压力折减系数或剩余水头系数）12可分别取0.25，0.34。5、 建筑材料有关数据5.1 龄期为90天，强度等级c15标号的混凝土允许抗压强度为4.3mpa。5.2 砂石料有3个主要

4、料场：5.2.1 房村料场位于坝上游右岸22公里处，与公路边小山丘相连，附近河岸地形开阔，可供加工堆存之用，分布呈长方形，长1350m，宽234m，表土层34m，露出水面07m。5.2.2 张湖料场位于坝址下游62公里的江中靠右岸，附近有铁路干线的某一车站，全长1580m，宽390m，露出水面09m。5.2.3 南浠料场位于坝址下游58公里江中靠右岸，全长1900m，宽300m，露出水面05m。5.3 土料分布于坝址上下游一公里范围内，分布高程为170350m，有效储量达150万m3，其平均剥土层约1.5m左右，开采运输也方便。5.4 石料及水泥掺和料石料在坝址上下游一公里范围内，花岗岩储量丰

5、富，且石质坚硬良好，但覆盖风化层厚，采料时剥土工作量大。无效储量与有效储量之比约1：7.4；水泥掺和料在坝址区10公里范围内，可用者有风化后的灰质页岩及泥煤。前者活性高，储量亦大，后者层薄，难开采，并含有少黄铁矿。6、 其他有关资料根据国家建筑委员会所颁布的地震烈度图，本地区应属6度地震区，坝区设防烈度建议为7度。坝顶有交通要求，行车宽度不少于8m。二、 设计说明书1、 工程综合说明1.1 工程分等与建筑物分级根据工程的效益，库容确定本枢纽属于等工程，其主要建筑物为2级，次要建筑物为3级，临时建筑物为4级。1.2 枢纽布置本工程是以发电为主的综合利用工程，溢流坝段布置在主河槽处，冲沙孔布置在电

6、站进水口附近。本枢纽的主体工程由挡水坝段、溢流坝段、泄水底孔坝段、电站坝段及其建筑物组成，电站为坝后式。该重力坝由18个坝段组成，每个坝段的长度大约为20m，从左岸到右岸依次是16号坝段为右挡水坝段，79号为溢流坝段，10号11号为底孔坝段，1218号为右岸挡水坝段。该坝坝基面最低高程为140m，坝顶高程为217.8m，坝体总长度为370m，枢纽工程布置图附后。非溢流坝段：右岸全长120m左岸全长190m，除10号坝段长30m外，其余坝段均长20m。坝顶宽度为10m，坝顶两侧各设一宽1m的人行道。坝顶的上游侧设置高1.2m宽0.5m的钢筋混凝土结构防浪墙，下游设置栏杆。沿坝轴线方向每隔20m设

7、置一个照明灯。坝上游面为折线面，起坡点高程为185m，坡度为1：0.2，下游面坡度为1：0.7，折坡点高程为202.85m。溢流坝段：该坝段全长60m，分3个坝段，每段长20m，共分3孔。溢流堰顶高程为201.07m。堰顶安装工作闸门和检修闸门，闸门宽×高=15×15。工作闸门为平面钢闸门，采用坝顶门机启闭。工作桥面与非溢流坝顶一致。堰顶设有两个中墩，其厚度为4.5m边墩厚3m，缝设在闸孔中间。溢流堰面采用wes曲线，过堰水流采用连续式鼻坎挑流消能，坎顶高程为170.52m，反弧半径为30m，挑射角为25o，边墩向下游延伸成导水墙，其高度为4m，断面为梯形，顶宽为0.5m底

8、边为3m，需分缝，缝距为15m。电站坝段：电站的装机容量为4×6.2万千瓦，坝段总长30m，坝顶高程为217.14m宽度为20m，坝顶人行道与挡水坝段一致，门机与溢流坝段一致，上游突出2m为拦污闸槽，引水口中心线高程为160.07m，孔径为6m，进口为三向收缩的喇叭口，进口前紧贴坝面布置拦污栅，进口处设置事故闸门和工作闸门，均为平面闸门。在进口闸门后设置渐变段，渐变段为圆角过渡，长度为12m。电站厂房采用坝后式，位于左岸非溢流坝后，由主厂房、副厂房等组成。副厂房在主厂房的上游侧，厂房与坝之间用缝分开。2、 坝型、坝址选择2.1 坝型选择2.1.1 坝址地质条件该河道河谷为壮年期类型，

9、浅滩深渊交替，河道稳定，断面冲淤极微，河谷断面形状除上游和峡谷地区多呈“v”形外，中下游一带均为浅槽形或梯形，坝址区域多为花岗岩，完整性较好，覆盖层及风化层均较薄。2.1.2 建筑材料 由前言所述“建筑材料有关数据”中知坝址附近砂石料较为丰富（3个主要料场）且运输也方便，土料次之，石料含量有限。2.1.3 方案比较 根据以上情况综合分析如下：拱坝方案：河谷面宽浅，不是“v”字形，两岸不对称，没有适宜的地形条件，故该方案不可取；土石坝方案：坝址附近没有适宜的地方修建溢洪道，若开挖溢洪道则工程量较大，且当地土料含量不丰富，故该方案也不可取；重力坝方案：混凝土重力坝和浆砌石重力坝都能充分利用当地的自

10、然条件，泄洪问题易于解决，施工导流容易。浆砌石重力坝虽然可以节约水泥用量，但当地石料比较缺乏，而且此坝型不能实现机械化施工，速度慢，施工质量难以控制，故不可取。混凝土重力坝可以采用机械化施工，施工方便快捷，故本工程宜采用混凝土重力坝。2.2 坝址选择根据坝址地质勘测工作，××水电站选坝委员会在距南江县约6公里处选定了现坝址。坝址两岸地形较宽敞。河水面宽达70m140m，右岸山坡坡度30o左右，而左岸较陡，约为40o。河床在此段内纵向呈“釜形”，是两头浅中间深，河流稍偏蚀右岸，致使右岸河水比左岸深。坝址区地层简单，表层大部分为第四纪残破积层所覆盖，由黏土、砂质黏土及花岗岩风化

11、土所组成，厚度约816m。河床部分的冲积层厚度小于5m，下伏岩基均为上白垩纪花岗岩。综合防洪、灌溉等因素选坝委员会做了五条勘探线比较，最后选定第二坝轴线作为建坝的坝轴线。3、 非溢流坝设计3.1 剖面尺寸拟定3.1.1 坝顶高程的确定波浪要素按官厅公式计算：hl=0.0166vod1/3m；l=10.4（hl）0.8；hz=（hc2/l）cth（2h/l）l波长，m；d风区长度，m；h坝前水深，m；hl波浪高度，m；hz波浪中心线高于静水面的高度，m；vo计算风速，设计洪水位时宜用相应洪水期多年平均最大风速的1.52.0倍；校核洪水位时宜用相应洪水期多年平均最大风速，m/s。坝顶或防浪墙高程=

12、设计洪水位+h设坝顶或防浪墙高程=设计洪水位+h校 h= hl + hc + hzh坝顶高于静水位的超高值；hc坝顶安全超高（查非溢流坝坝顶安全超高表）。分设计情况和校核情况分别计算，计算成果见表2-1表2-1 坝顶高程计算成果表计算情况风速v波浪高度波浪长度风壅水高安全加高静水超高坝顶高程设计情况301.5915.070.530.52.62218.84校核情况17.30.818.790.230.41.44218.58经过比较可以得出坝顶或防浪墙顶高程为218.84m，考虑水库综合利用情况取219m，并取防浪墙高1.2m则有带防浪墙的坝顶高程位217.8-140=77.8m3.1.2 坝顶宽度

13、 考虑交通要求，坝顶宽度取m。 3.1.3 坝面坡度上游坝采用折线面，起坡点在（1/32/3）h处，其高程为185m，坡度为1：0.2；下游剖面采用基本三角形顶点与校核洪水位齐平的剖面形式，则有折坡处向上延伸与校核洪水位相交。取下游边坡系数为1：0.7，那么下游起坡点高程为202.85。3.1.4 坝底宽度由上下游起坡点高程、坡度、边坡系数等条件通过几何关系可得坝底宽度为63m，在（0.70.9）坝高=54.4670.02范围内。说明坝底宽度符合要求。3.1.5 地基防渗与排水设施拟定由于防渗的需要，坝基面须设置防渗帷幕和排水孔幕，其中心线在坝基面处距离坝踵分别为12m和15m。初步拟定非溢流

14、坝剖面尺寸如图2-1所示：3.2 荷载组合及其计算（以下各组合情况均取单位坝长计算）3.2.1 设计情况上游设计洪水位为216.22m，相应下游洪水位为169.02m，坝基设有防渗帷幕和基础排水措施。要求抗滑安全系数ks1.05。计算成果见表2-2（附后）。3.2.2 校核情况可分为以下两种3.2.2.1 设计洪水位情况下发生7度地震。要求抗滑安全系数ks1.0。计算成果见表2-3（附后）。3.2.2.2 上游校核洪水位为217.14m，相应下游洪水位为169.52m。要求要求抗滑安全系数ks1.0。计算成果见表2-4（附后）。3.2.3 抗滑稳定验算与强度验算抗滑稳定系数按公式ks=f(w-

15、u)/ p计算；上游边缘正应力按公式gyu=(w´/b)+(6m/b2)计算；上游边缘正应力按公式gyd=(w´/b)-(6m/b2)计算。w总铅直力；p总水平力；w´竖直方向合力；b坝底宽度；m对坝截面形心的总力矩。3.2.3.1 设计情况抗滑稳定验算：ks=f(w-u)/ p=0.7×（65.75-2.52）/28.88=1.531.05满足稳定要求。强度验算：上游边缘正应力gyu=(w´/b)+(6m/b2)=63.23/63-6×261.17/632=0.61mpa0上游边缘正应力gyd=(w´/b)-(6m/b2)

16、=63.23/63+6×261.17/632=1.40 mpa4.3mpa满足强度要求。3.2.3.2 校核情况3.2.3.2.1 设计洪水位时发生7度地震抗滑稳定验算：ks=f(w-u)/ p=0.7×（65.75-2.52）/32.36=1.371.0满足稳定要求。强度验算：上游边缘正应力gyu=(w´/b)+(6m/b2)=63.23/63-6×378.53/632=0.43mpa0上游边缘正应力gyd=(w´/b)-(6m/b2)=63.23/63+6×378.53/632=1.58mpa4.3mpa满足强度要求。3.2.3.

17、2.2 校核洪水位时抗滑稳定验算：ks=f(w-u)/ p=0.8×38.98/27.97=1.1151.0满足稳定要求。强度验算：上游边缘正应力gyu=(w´/b)+(6m/b2)=63.14/63-6×265.87/632=0.60mpa0上游边缘正应力gyd=(w´/b)-(6m/b2)=63.14/63+6×265.87/632=1.40mpa4.3mpa满足强度要求。4、 溢流坝设计4.1 孔口设计4.1.1 泄水方式的选择重力坝的泄水主要方式有开敞式溢流和孔口式溢流，前者除泄洪外还可以排除冰凌或其他漂浮物。设置闸门时，闸门顶高程大致

18、与正常高水位齐平，堰顶高程较低，可利用闸门的开启高度调节水位和下泄流量，适用于大中型工程，所以为是水库有较大的泄洪能力，本设计采用开敞式溢流。4.1.2 洪水标准的确定本次设计的重力坝是2级建筑物，根据水利工程水工建筑物洪水标准采用500年一遇的洪水标准设计，2000年一遇的洪水标准校核。4.1.3 流量的确定经水文、水利调洪演算确定：设计情况下，溢流坝的下泄流量为5327.7m3/s；校核情况下，溢流坝的下泄流量为6120.37m3/s。4.1.4 单宽流量的选择坝址处基岩比较完整，根据综合枢纽的布置及下游的消能防冲要求，单宽流量取100150 m3/（s.m）。4.1.5 孔口净宽拟定分别

19、计算设计和校核情况下溢洪道所需的孔口宽度。计算成果见表2-5表2-5孔口净宽计算成果表计算情况流量q（m3/s）单宽流量qm3/（s.m）孔口净宽b（m）设计情况5327.7010015053.2835.52校核情况6120.3710015061.2040.80根据以上计算，溢流坝孔口净宽取45m，设每孔宽度为15m，则孔数为3。4.1.6 溢流坝段总长度确定初步拟定闸墩厚度，中墩厚d=4.5m，边墩厚t=3m，则溢流坝段的总长度b0为：b0=nb+（n-1）d+2t=45+9+6=60m4.1.7 堰顶高程的确定初拟侧收缩系数=0.95，流量系数m=0.502。因过堰水流为自由出流，故s=1

20、，由堰流公式q=smnb（2g）0.5h01.5计算堰上水头h0，计算水位分别减去相应的堰上水头即为堰顶高程。计算成果见表2-6表2-6堰顶高程计算成果表计算情况流量m3/s侧收缩数流量系数孔口净宽m堰上水头m堰顶高程m设计情况5327.700.950.5024514.65201.57校核情况6120.370.950.5024516.07201.07根据以上计算，取堰顶高程为201.07m。4.1.8 闸门高度的确定门高=正常高水位-堰顶高程+（0.10.2） =215.5-201.07+（0.10.2） =14.5m 取15m4.1.9 定型设计水头的确定堰上最大水头hmax=校核洪水位-堰

21、顶高程即：hmax=217.14-201.07=16.07m 定型设计水头hs为hs=（75%95%）hmax=12.0515.27m，取hs=14.2m，由14.2/16.07=0.88查表知0.3hs=4.26m小于规定的允许值（36m水柱）。4.1.10 泄流能力校核运用堰流公式q=smnb（2g）0.5h01.5分情况校核溢流堰的泄流能力，计算成果见表2-7表2-7泄流能力校核计算成果表计算情况mb（m）h（m）q（m3/s）q|（q-q）/q|设计情况0.5020.924515.155159.275327.73.26%校核情况0.5120.924516.076045.366120.3

22、71.24%由表中计算成果知|（q-q）/q|×100%<5%，说明孔口设计符合要求。4.2 消能防冲设计根据地形地质条件选用挑流消能，参考已建工程经验取挑射角=25o，挑流鼻坎应高出下游最高水位（169.52m）12m，那么鼻坎的高程为169.52+1=170.52m。4.2.1 反弧半径的确定堰顶水流流速按公式v=（2gh0）0.5计算，由q=av=bhv可得h=q/bv；堰面流速系数；h0库水位至坎顶高差，m；b鼻坎处水面宽度，m；q校核洪水位时溢流坝下泄流量，m3/s；v=0.96×（19.6×45.7）0.5=28.73m/s，坎顶水深h=6120

23、.37/（50×28.73）=4.26m反弧半径r=（410）h=17.0442.6m，取r=20m。4.2.2 水舌的挑距l及可能最大冲坑的深度tk估算由式l=（v1）2sincos+v1cos（v1）2sin2+2g(h1+h2)0.5/g计算l水舌挑距，m；h2坎顶至河床面高差，m；h1坎顶垂直方向水深，m h1=hcos；v1坎顶水面流速，m/s，取平均流速的1.1倍。代入各参数计算得l=118.36m由式tk=q0.5h0.25 tk=q0.5h0.25-h2计算tk水垫厚度，自水面算至坑底，m；tk冲坑深度，m；q单宽流量，m3/（s.m）；h上下游水位差，m；h2下游水

24、深，m；冲坑系数，坚硬完整的基岩取0.91.2，坚硬但完整性较差的基岩取1.21.5，软弱破碎裂隙发育的基岩取1.52.0。得：tk=1.2×1500.5×47.620.25=38.61m； tk =38.61-23.42=15.19m l/ tk =3.07>2.5，说明挑流消能形成的冲坑不会影响大坝安全。挑流消能冲坑计算简图如图2-2所示：4.3 溢流坝剖面设计首先绘出坝顶部的曲线，取堰顶部最高点为坐标原点，堰顶上游部分采用椭圆曲线，下游部分采用幂曲线。幂曲线方程：y=xn/khsn 椭圆方程：x2/(ahs)2+(bhs-y)2/(bhs)2=1hs定型设计水头

25、，值为堰顶最大作用水头的75%95%；n.k取决于坝顶上游面的坡度，按表取用。a0.280.3；a/b=0.87+3a代入参数得幂曲线方程为y=x1.85/2×14.2(1.85-1)=0.052 x1.85取a=0.3，b=0.17 则ahs=5.68 bhs=2.41得椭圆方程为：x2/5.682+(2.41-y)2/2.412=1绘出其基本剖面，求得基本剖面的下游面与幂曲线的切点c的坐标为（20.01，13.28）。由于上游侧超出基本剖面，故需将溢流坝做成倒悬的堰顶以满足溢流曲线的要求，倒悬的高度为4.57m。最后作出反弧段，反弧半径为20m。溢流坝的剖面如图2-3所示：5、

26、泄水孔设计本次设计中发电孔设计成有压孔，灌溉孔设计为无压孔，利用发电尾水供水。5.1 有压泄水孔设计发电孔的进口处设置拦污栅和事故闸门（兼做检修闸门用），工作闸门布置在出口，孔的断面为圆形，孔内用钢板衬砌。发电孔共设四条，为单元供水方式。5.1.1 孔径d的拟定最大发电流量632.61 m3/s，共设4台发电机组，由公式d=(4q/vp)0.5q多个发电孔引取的流量，m3/s；vp孔内允许流速，m/s，对于发电孔vp=5.06.0m/s；得p=632.61/(3.14×5)0.5632.61/(3.14×6)0.5=6.345.79m 取d=6.0m5.1.2 进水口体形设

27、计进水口顶部采用椭圆曲线，方程为x2/a2+ y2/b2=1a椭圆长半轴，圆形进口时，a为圆孔直径；矩形进口时，顶面曲线a为孔高h，侧面曲线a为孔宽b；b椭圆短半轴，圆形进口时，b=0.3a；矩形进口时，顶面曲线b=（1/31/4）a，侧面曲线b=a/5。此处a=6，b=0.3a=1.8 则有 x2/36+ y2/3.24=1，列表计算曲线坐标值见表2-7表2-7椭圆曲线坐标值x6543210y00.991.341.561.701.771.8进水口底缘采用平底，进水口草图如图2-4所示：5.1.3 闸门与门槽进水口设置拦污栅和平面事故闸门，平面工作闸门。事故闸门紧贴上游坝面布置，闸槽尺寸为0.

28、8×0.5为矩形闸门槽。5.1.4 渐变段在进水口闸门后设置渐变段，渐变段采用圆角过渡，其长度为（23）d，此处取12m。5.1.5 出水口出水口前采用1：10压坡段，出口断面，面积为孔身断面的85%95%，由于孔身断面面积为a=（d/2）2=28.26m2。故出口断面面积为24.0226.85 m2。出口断面为方形，其尺寸取5×5m，面积ac=25 m2。5.1.6 水力计算5.1.6.1 泄流能力验算泄水能力按管流公式q=µac（2gh）0.5计算µ流量系数；ac泄水孔出口断面面积，m2；h库水位与出口水面之间的高差。取u=0.853得q=0.853

29、×25×（2×9.8×20.48）0.5=427.25m3/s。5.2 无压泄水孔设计灌溉孔的工作闸门布置在进水口，工作闸门后的孔口顶部升高形成无压流。5.2.1 进水口体形设计进水口由进口曲线段、检修闸门槽和压坡段组成，进口曲线也用1/4椭圆曲线，其后接一段直线压坡段，坡度为1：5，长度为6m。5.2.2 明流段设计为使水流平顺，工作闸门后的明流段的底坡设计为抛物线形，其方程为： y=x2/（6.252 h）h工作闸门处的作用水头，m；孔口流速系数，一般为=0.900.96。代入数据得y=x2/（6.25×0.81×1.07）=0.

30、18 x2，孔身设计成城门洞形，拱脚距水面的高度可取不掺气水深的20%30%。5.2.3 水力计算无压泄水孔的泄流能力也按公式q=µac（2gh）0.5计算h工作闸门处的作用水头，m；ac闸孔过水断面面积，m2；µ流量系数，当压力短管长度不超过10倍孔高时，有闸门槽时µ=0.80.85，无闸门槽时µ=0.90.95。代入数据得q=0.84×16×（2×9.8×21.52）2=270.03m3/s。6、 细部构造6.1 坝顶构造6.1.1 非溢流坝坝顶上游设置防浪墙，与坝体连成整体，其结构为钢筋混凝土结构。防浪墙在坝

31、体横缝处留有伸缩缝，缝内设止水。墙高为1.2m，厚度为50cm，以满足运用安全的要求。坝顶采用混凝土路面，向两侧倾斜，坡度为2%，两边设有排水管，汇集路面的雨水，并排入水库中。坝顶公路两侧设有宽1m的人行道，并高出坝顶路面20cm，坝顶总宽度为10m，下游侧设置栏杆及路灯，细部构造图附后。6.1.2 溢流坝溢流坝的上部设有闸门、闸墩、门机、交通桥等机构和设备。6.1.2.1闸门的布置工作闸门布置在溢流坝的顶稍微偏向下游一些，以防闸门部分开启时水舌脱离坝面而形成负压。采用平面钢闸门，门的尺寸为高×宽=15×15m，工作闸门的上游设有检修闸门，二门之间的净距为2m。6.1.2.

32、2 闸墩闸墩的墩头形状为上游采用半圆形，下游采用流线型。其上游布置工作桥，顶部高程取非溢流坝坝顶高程即201.07m；下游布置交通桥，桥面高程为非溢流坝顶高程217.8m。中墩的厚度4.5m，边墩厚度3m，溢流坝的分缝设在闸孔中间，故没有缝墩。工作闸门槽深1m，宽1m，检修闸门槽深0.5m，宽0.8m。6.1.2.3 导水墙边墩向下游延伸成导水墙，其长度延伸到挑流鼻坎的末端。边墩的高度应高出掺气后水深0.51.5m，平直段掺气后水深估算公式为： hb=h（1+v/100）h、hb掺气前、后的水深，m；v掺气前计算断面的平均流速，m/s；修正系数，一般为1.01.4m/s，v20m/s时，取较大

33、值。代入数据得hb=2.34×（1+ 1.4×31.60/100）=3.38m，则导水墙高度为3.38+0.62=4m，导水墙需分缝，间距为15m，其横断面为梯形，顶宽取0.5m，细部构造图附后。6.2 坝体分缝与止水6.2.1 横缝垂直于坝轴线布置，缝距为20m，缝宽2cm，内有止水。6.2.2 止水坝体设有两道止水片和一道防渗沥青井。止水片采用1.0mm厚的紫铜片，第一道止水片距上游坝面1.0m。两道止水片间距为1m，中间设有直径为20cm的沥青井，止水片的下部深入基岩30cm，并与混凝土紧密嵌固，上部伸到坝顶。6.2.3 纵缝纵缝为临时性缝，缝内设有键槽，待混凝土充分

34、冷却后，水库蓄水前进行灌浆。纵缝与坝面正交，缝距为20m。6.2.4 水平缝混凝土浇筑块厚度为4m，纵缝两侧相邻坝块的水平缝错开布置，上下层混凝土浇筑间歇为5d，上层混凝土浇筑前对下层混凝土凿毛，并冲洗干净，铺2cm厚的水泥砂浆。6.3 廊道系统6.3.1 基础廊道位置：廊道底部距坝基面5m，廊道底部高程为145m，上游侧（中心点）距上游坝面4m；形状：城门洞形，底宽3m，高3.5m，内部上游侧设排水沟，并在最低处设集水井。平行于坝轴线方向廊道向两岸沿地形逐渐升高，坡度不大于40o。6.3.2 坝体廊道自基础廊道沿坝高每隔20m设置一层廊道，共设3层。底部高程分别为165m，185m，205m，形状为城门洞形，其上游侧（中心点）距上游坝面4m，底宽2m，高3m，左右岸各有一个出口。6.4 坝体防渗与排水6.4.1 坝体防渗在坝的上游面、溢流面及下游面的最高水位以下部分，采用一层厚2m具有防渗性能的混凝土作为坝体的防渗设施。6.4.2 坝体排水距离坝的上游面7m沿坝轴线方向设一排竖向排水管幕。管内径为20cm，间距为3m，上端通至坝顶，下端通