支模架板模板(扣件式)计算书施工方案

1、10mm 板模板 (扣件式）计算书计算依据：1、 建筑施工模板安全技术规范jg162-2008 2、 混凝土结构设计规范 gb 501-210 3、 建筑结构荷载规范 g00-2012 4、 钢结构设计规范 g 507-03 一、工程属性新浇混凝土楼板名称标准层 2板新浇混凝土楼板板厚(mm) 20 模板支架高度h(m) 3 模板支架纵向长度l(m) 8 模板支架横向长度（) 7.8 二、荷载设计模 板 及 其 支 架 自 重 标 准 值g1k(kn/ 2) 面板0.面板及小梁3 楼板模板0.5 模板及其支架0.7混凝土自重标准值2k(kn/m3) 4 钢筋自重标准值g3(kn/m3) 1.1

2、 施工人员及设备荷载标准值q1当计算面板和小梁时的均布活荷载(knm2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kn）5 当计算主梁时的均布活荷载(kn/2) 15 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载 (nm2）1 风荷载标准值k(k/m2）基本风压0(k 0.0.051 /2) 地基粗糙程度类 (有密集建筑群且房屋较高市区）模 板 支 架 顶 部距地面高度 (m）2.9 风 压 高 度 变 化系数 .5风 荷 载 体 型 系数 s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距l（mm) 00立柱横向间距b（mm) 1000 水平拉杆步距 (m) 1500 小梁间

3、距 (mm) 350 小梁最大悬挑长度l1(mm) 200 主梁最大悬挑长度l2(m）2结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图 (模板支架纵向 )模板设计剖面图 (模板支架横向）四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 (m) 1面板抗弯强度设计值f(n m2) 12.面板抗剪强度设计值(n/mm2) 1.4 面板弹性模量e（n/mm2) 450面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁， 取 1单位宽度计算。w=bh2/=100 13 136216 7mm3， i=h312=100 3 133118303.3 m4 承载能力极限状态0

4、.9 max12(1（gkg3) h） 1.4 ,1.5(g1k+(g2g3k) h)14 0.7 1k b0.9 max.2 (0.1+（24+1.1） 12)1. ,.5 (0.1+(4+.1) 12)+1 0.7 .5 1=6.11knq1静. g(g1+(g2+g3) h) b = 1 (0.1+(24+.1） 0 ) =3361km q1活=.9 （qq1k） b09 (14 2.5） 1=.15knm .9 1.2 1k b0.9 1.2 0.1 1=0.108k/=0 1. 1k0.9 1. 2.=3.15n 正常使用极限状态q=(g1k +(g2+gk) h) b =(1 （0

5、.1（ +1） 0.12)） 13.112kn计算简图如下 : 、强度验算m10q1静+.1q1活l20.1 3.36 .35+.117 3.15 .2 086kn m m2max0.0q2l2 .21 l,0.q2l2+0. 5pl max008 018 0352+0.23 .15 .3， 0.1 0.108 0.52 .175 3.15 0350.36k m ax=maxm1，m2mx.086,0.236=0236k =max/w=0.236 1062166.668.35n/mm2f=12.5n/m满足要求！2、挠度验算ma067q4(100ei)= 677 3.1 3504/(100 4

6、50 183083.33)=034mm 0.3mm /250=3/2501.4m满足要求 ! 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型 (m) 40 90 小梁抗弯强度设计值f (/mm2) 1544 小梁抗剪强度设计值(n/ m2) 1小梁截面抵抗矩w(m3) 54 小梁弹性模量e(n/m 2）9小梁截面惯性矩i(cm) 43 小梁计算方式二等跨连续梁q10.9 mx.2(g1k+(g+3k) h）+ 4，1 5(1k+(g2kg3k） )1 4 0.7 q1k b0 9 max1.2 （03+(+.1) 0.12)1.4 .5，1.3 (0.3+(+1.1) 0.12)14 0. 5=2.3k

7、n/m 因此,q1静=.9 .2 (g1k(g2+3k) h） b=9 (03+(4+1.1) .12) 0.5=1.25kn/1活. 1. q =0 1.4 2.5 .1.03n/q2. 12 1 b=0.9 1.2 0.3 0.35=11nm 09 1.4 q1=9 1. 2 31kn 计算简图如下 : 1、强度验算1.25q1静2+0 q1活l2=.15 1.252 0.125 .103 120.24kn m m2mx0.7q2l2+0.203pl，0.12522+0.88pl x007 0.1 120.0 .15 1，.5 .113 12+0.188 3.5 1=0.647kn m m

8、3=mq1l12,212/+pl1=max2.354 022/2，.113 .2/2+.15 02=0.32k m mma=x1，m2，m3ma0.29，0.47，.632=0.6k m mx/w=0.64 106500=1.99n/m2 =15.44nm2 满足要求 ! 、抗剪验算v10.62q1静l+0625q活l0.2 1.252 1+.5 1.103 1=1.472kn v2=0.62q2l.68p=025 0.113 1+0.68 3.5=238kn v3=maxq1l1，ql1+p=max2.354 0.2，0.113 02+3.13.173kn vmma，v2,v3=ma1.47

9、， .238，3.73=.17n max=3v/（2bh0）=3 .17 100/(2 40 0）1.2/ =17n/m2 满足要求！、挠度验算q=(g(g1k +(gk+3) )） = （1 (.3+(4+1.1) 0 12) 31.159n/m 挠度,跨中 x0521ql/(100i)=0.521.159 10004/(100 9350 2 104） 266mm = 5=10025=4mm；悬臂端mxql1(8ei）=1 9 204/(8 93 23 04)=0.01mm 2 1/250=2 20/250=16mm 满足要求 ! 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型 (mm) 482 7

10、主梁计算截面类型（) 8 2.主梁抗弯强度设计值f(/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值 (/m2）25 主梁截面抵抗矩w(cm3) .1主梁弹性模量e（ m) 2600主梁截面惯性矩i(cm4) 9.9 主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q109 ax1.2(g1k+(gk+g3) h)+1.1k，1.35(k +（g2k+3k) h）1.4 0. k b0.9 max. （0.（24.1) 0.1）+4 15，1.3 (0.5+(24+11) 0.12）+1. 0 1.5 0.3=1.89k/m q1静0.9 1.2 （1+(k+g3k) h) b=.9 1.2 (.5+(

11、24+.1) .12) 0.3=1.38kn/m q活 9 1. q1 b0. 1.4 1.5 0.350.661kn/q2=（(1k(gk+3k） h)） b=(1 (0.5+（4+1.1) 0.12)） 0.5=1.22kn/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁 ,rma1.q1l1.25 .989 1=2486kn 按悬臂梁 ,11.8 .=0.398kn r rm,r=.486k; 正常使用极限状态按二等跨连续梁， rmax1.25q .5 1229 137按悬臂梁， r1q2l11.229 0 0.246kn r=mar,=1.7; 计算简图如下 : 主梁计算简图一主梁计算简图二、抗弯

12、验算主梁弯矩图一（ k m) 主梁弯矩图二（ n ) =mmx/w=0.752 06/41=182.93n/mm2 f=25/m2 满足要求 ! 、抗剪验算主梁剪力图一 (k) 主梁剪力图二 (kn）max=vax/= 5.14 000/384=6586/m2 125/mm2 满足要求 ! 4、挠度验算主梁变形图一（ m) 主梁变形图二（ m) 跨中 mx=1. mm =1 00/25 4m 悬挑段 ax=1.027mm = 20/50=.6mm 满足要求 ! 5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 r1=6.9kn，r2=70kn,r=7.68kn，r4=.723kn 图二支座反

13、力依次为 r1=4.84n，27.5n，3.59kn,r4.8k七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数k按上节计算可知，扣件受力n=7 8knr=kc 2=1 12=1kn 满足要求 ! 八、立柱验算钢管截面类型（m) 482 7 钢管计算截面类型(mm) 4 2.7 钢材等级q35 立柱截面面积 (mm2) 3立柱截面回转半径(m) 16 立柱截面抵抗矩w(cm3) 4.1抗压强度设计值f(n/mm2) 05 支架自重标准值（kn/m) 0.11、长细比验算l0=h 00m l0/i=100/1=3.75 =150 满足要求 ! 2、立柱稳定性验算根据建筑施工模板安全技

14、术规范j 62-208，荷载设计值 q1有所不同：小梁验算0. 1 2 ( +(24+1.1) 0.12)+ .9 .35 1.724kn/m 同上四六步计算过程 ,可得：r15.282kn，r=6.583k，=691kn,r4497kn l0/i1500.0/1=93.75 查表得 , 1=0.41 不考虑风荷载 : n max 1,r2,3,r4+0 q h=max5. 8 ,6.5 3,.91,4.19+09 1.2 0. 3=7 6kf=n/（1a)7.396 03/(0641 384)=30047/mm =205 /mm2 满足要求！考虑风荷载 : mw=0.9 qck la h21

15、0=0.9 1. 0. 001 1.2/1 .0 k nw=mxr1,r2，r3,4+0.g q mw/lb=max5.82,6583,6.91，4.97+0.9 2 015 +0.13/1=7.409kn f=nw( 1)+/w=7.409 10（0.641 34） .013 106/41033.25n/m2 =2nmm满足要求！九、高宽比验算根据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj30-201第9 ：支架高宽比不应大于3 h/b3/.8=0.85 满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度(m) 20 混凝土强度等级c2混凝土的龄期 (天) 7 混凝土的

16、实测抗压强度c(n/mm2) 6.902 混凝土的实测抗拉强度ft(n/mm2) 0.737 立柱垫板长a(m) 00 立柱垫板宽b(mm) 0 f=n=.409kn 1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范b5000-010第 65.1 条规定，见下表公式参数剖析f （0.hft0.5p,) umh0f1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数:当800mm时,取 h1.0；当 h200 m 时,取 h09;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在10-3.n/2范围内um临界截面周长 :距离局部荷载或

17、集中反力作用面积周边h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。h截面有效高度 ,取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 =m (1,) =0.4 1.2/s,2=05+as 04um局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，不宜大于 4：当 s2 时取 =2,当面积为圆形时 ,取 =板柱结构类型的影响系数：对中柱 ,取=40，对边柱 ,取 as=30:对角柱，取 as=2说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc，m 之值 ,将其取为 0,作为板承载能力安全储备。可得: 1，f=0.3nmm2， ，0=h-0=10mm, um =（a+h0)（bh0）=1200mm f（0ht+02p,m) umh0=（.7 1 037+.2 ) 1 10 10100= 98nf1=.409kn 满足要求 ! 2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范gb5010-01第 6.6.条规定，见下表公式参数剖析f .5lalnf1局部受压面