[黑龙江]剪力墙结构住宅楼工程施工组织设计(近200页)_secret

1、施工组织设计施工组织设计工程名称：小镇北区工程名称：小镇北区 G4G4 栋楼栋楼建设单位：建设单位： 监理单位：监理单位： 施工单位：施工单位： 日日 期：期：20092009 年年 8 8 月月 1010 日日小镇 G4施工组织设计1施工组织设计审批表施工组织设计审批表C2-01-2工程名称小镇北区 G4编制人部门审 批 意 见责 任 人项目负责人：年 月 日技术负责人：年 月 日质量负责人：年 月 日项 目 经 理 部 审 批安全负责人：年 月 日技术部门负责人：（公章）年 月 日质量部门负责人：（公章）年 月 日安全部门负责人：（公章）年 月 日生产部门负责人：（公章）年 月 日公 司

2、级 审 批总工程师：（公章）年 月 日监理（建设）单位审批监理工程师：（公章）年 月 日小镇 G4施工组织设计2总监理工程师（建设单位项目负责人）：（公章）年 月 日小镇 G4施工组织设计3审审 批批 栏栏工程名称工程名称小镇北区 G4项目负责人项目负责人施工单位施工单位技术负责人技术负责人审批部门审批部门审审 核核 意意 见见技术部门（盖公章）审审 核核 人：人：审核日期：审核日期：质量部门（盖公章）审审 核核 人：人：审核日期：审核日期：安全部门（盖公章）审审 核核 人：人：审核日期：审核日期：生产部门（盖公章）审审 核核 人：人：审核日期：审核日期：总工程师（盖公章）审审 核核 人：人：

3、审核日期：审核日期：小镇 G4施工组织设计4目 录第一章第一章 编制依据编制依据 4第二章第二章 工程概况工程概况 5第三章第三章 工程项目实施目标工程项目实施目标 7第四章第四章 施工部署施工部署 7第五章第五章 施工准备施工准备 8第六章第六章 施工测量方案施工测量方案 9第七章第七章 分部分项工程施工方分部分项工程施工方法法及技术措施及技术措施 12第八章第八章 保证工程质量措施保证工程质量措施 141第九章第九章 保证工期措施保证工期措施 155第十章第十章 质量通病预防措质量通病预防措施施 157第十一章第十一章 成本目标控制措施成本目标控制措施 160第十二章第十二章 季节性施工措

4、施季节性施工措施 161第十三章第十三章 安全文明安全文明施施工、环境保护措施工、环境保护措施 162第十四章第十四章 保证员工健康、安全措施保证员工健康、安全措施 179第十五章第十五章 成品保护措施成品保护措施 184第十六章第十六章 防水、防渗技术措施防水、防渗技术措施 185第十七章第十七章 地下管线及其他地上地下设施的保护加固措施地下管线及其他地上地下设施的保护加固措施 187第十八章 工程中新技术、新工艺推广及应用 187第十九章第十九章 工程的技术服务和完工后服务的内容及措施工程的技术服务和完工后服务的内容及措施 188第二十章第二十章 机械设备一览表机械设备一览表 施工现场平面

5、图施工现场平面图 总进度计划总进度计划 191小镇 G4施工组织设计5第一章第一章 编制依据编制依据一、G4 栋工程施工图纸、规划设计总平面图、图纸会审资料二、建设单位提供的地质勘察报告书三、黑龙江建筑安装工程施工技术操作规程四、黑龙江省建筑安装工程质量验收标准和国家建筑安装工程施工质量验收规范1. 统一标准 DB23/711-20032. 建筑装饰装修工程 DB23/712-20033建筑给排水工及采暖工程 DB23/713-20034. 砼结构工程 DB23/716-20035. 砌体工程 DB23/716-20036. 建筑地面工程 DB23/718-20037通风与空调工程 DB23/

6、719-20038电梯工程 DB23/720-20039. 建筑地基基础工程 DB23/721-200310. 屋面工程 DB23/722-200311. 建筑电气工程 DB23/723-200312. 地下防水工程 DB23/723-200313. 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-200114建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202-200215. 砌体工程施工质量验收规范 GB050203-200216. 混凝土工程质量验收规范 GB50204-200217. 屋面工程质量验收规范 GB50207-200218. 地下防水工程质量验收规范 GB50208-200219

7、. 建筑地面工程施工质量验收规范 GB50209-200220. 建筑装饰工程质量验收规范 GB50210-2002小镇 G4施工组织设计621. 电梯工程施工质量验收规范 GB50310-200222. 智能建筑工程质量验收规范 GB50339-200323. 地下工程防水技术规范 GB50108-200124. 施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-200525. 机件式钢管脚手架搭设安全技术规范 JGJ46-200526. 质量管理体系要求 GB/T19001-2000第二章第二章 工程概况工程概况一、工程建设简介一、工程建设简介工程名称：滨湖小镇 G4 用 途：高层住宅和地下一层车

8、库开工日期：竣工日期：建设单位： 设计单位： 监理单位：勘察单位： 施工单位：二、建筑概况二、建筑概况本工程为房地产开发公司开发建设的滨湖小镇 G4 高层住宅和地下一层车库，本工程总建筑面积 12725.7m2，阳台面积 912.6 m2，共有住宅 156 套，建筑高度为 79.50m，本工程为 26 层，地下一层，住宅层高 3 米， ，本工程0.000 标高相当于绝对标高 118.65m。三、结构概况三、结构概况结构形式主体为剪力墙结构，车库为框架机构，基础为桩基础，抗震等级为四级，抗震设防烈度为 6 度，梁、板为全现浇钢筋混凝土，地下部分外墙厚 350mm 的钢筋砼剪力墙，外加 80mm

9、厚挤塑板保温，内隔墙采用 200、100 厚陶粒砼砌块，地上部分外墙为 200 厚钢小镇 G4施工组织设计7筋混凝土剪力墙，外墙填充采用 200 厚陶粒砌块墙。四屋面概况四屋面概况屋面防水等级为二级，合理使用年限为 15 年，设一道刚性防水，二道柔性防水，设防做法为二道合成高分子防水卷材，防水卷材总厚度不得小于 2.4mm，40mm 厚 C20 细石砼掺防水剂并配置直径为 46mm 间距为 100200 的双向钢筋网片，钢筋网片在分割缝处应断开，其保护层厚度不应小于 10mm，屋面保温层每隔 6m 设通气孔，屋面保温层选用 100 厚挤塑板，屋面及地下室屋面均设隔气层，大于 1.0 厚高分子合

10、成卷材一道。五装修概况五装修概况外墙面为橘红色外墙涂料，局部装饰线为灰色外墙涂料。室内装修方面：内墙面分别为理石贴脸、乳胶漆墙面、刮大白墙面、水泥砂浆拉毛、具体见建施01，装修一览表，顶棚分别为石膏板吊顶，乳胶漆顶棚、刮大白顶棚、踢脚线分别为防滑地砖踢脚，水泥砂浆踢脚。地面/楼面分别为防滑地砖楼面，水泥砂浆楼面，地面混凝土原浆压光，混凝土楼面。门窗：外窗为三玻塑钢节能窗，阳台门连窗采用三玻塑钢。水、电等专业概况：生活给、排水系统，消防系统、采暖系统、通风系统、照明系统、防雷及接地系统、综合布线系统，每个单元设一部消防电梯，载重量 1000KG，电梯速度1.75m/s,梯门采用慢关闭，电梯从首层

11、到顶层的运行时间不超过 60S，并在首层设供消防队员专用操作按钮。六施工条件和施工特点六施工条件和施工特点1松北区热源路南侧，紧邻热源路与赛纳欧香高级住宅区隔路相望，东侧、西侧为G3、G5 为同一家同期开发建设的工程，共享一个大的施工场地，共用一个木模，钢筋制作场地，交通便利。2本工程施工现场场地已平整，场地笔记宽敞，施工用水用电由业主提供，满足施工需要。3根据地质报告，地下水对混凝土结构弱侵蚀性，抗浮水位绝对标高为 115.80m。4本工程模板、钢筋、砼工程量大，需制定相应的技术措施。5地下室、屋面、卫生间的防渗漏是保证本工程质量的关键之一，必须采用取有效的小镇 G4施工组织设计8防水技术保

12、障措施，预防质量问题的发生。 第三章第三章 工程项目实施目标工程项目实施目标一、工期目标：2009 年 月 日 开工，2009 年 11 月 15 日入冬维护，2010 年 月 日复工，2010 年 月 日 竣工。二、质量目标：三、安全目标：安全生产执行 JG59-99建筑施工安全检查标准增强安全意识，确保安全生产，杜绝重大恶性安全事故发生。四、环境保护目标：施工中增强环境保护意识，施工现场进行规划，封闭式管理，有效控制施工噪音和污染，合理使用土建、水、电等施工机械。五、职业健康目标：按照 ISO2800职业健康安全管理体系管理，易燃易爆品安全存放，杜绝机械触电，火灾等恶性事件发生，作好卫生管

13、理，确保员工身体健康。第四章第四章 施工部署施工部署一、施工段的划分一、施工段的划分1.本工程地下室底板分为两个施工段，以后浇带为流水施工段分界线，底板以上结构按一个施工段。2.主体结构每层一个施工段3.地下室柱、剪力墙、梁、板模板按一个流水段配置，主体结构剪力墙模板、梁模板、板模板按二层配制。二、施工程序二、施工程序按先地下后地上，先土建后安装，先主体后围护，先结构后装饰，水电安装的预埋、预留，随主体上升同步进行，内装修在主体结构上升至 8 层后，即进行穿插施工，外装修待主体施工完毕后，自上而上连续作业一次完成，内装修从砌筑开始。三、人员组织机构部署三、人员组织机构部署本工程配备一套完整的管

14、理组织机构，设置工程项目经理一名、总工一名、技术负责人小镇 G4施工组织设计9一名、质检部部长一名、工长两名、测量负责人一名、下设核算员、专职质量检查员、技术员、专职安全员、材料员、放线员。四、机具设备见附表四、机具设备见附表五、劳动力部署五、劳动力部署根据工程机构特点，配备木工、钢筋工、力工、瓦工、架子工为主及机械工、电焊工、搅拌工、抹灰工、油工、防水工、水暖工、电气等辅助专业工种齐全的劳动力队伍。工程施工前与各劳务分包单位签定劳务用工合同，根据工程施工进度计划安排分阶段组织劳动力进场，详见“劳动力计划” 。六、施工进度计划安排六、施工进度计划安排施工进度计划详见总施工进度计划表。本工程主体

15、进度计划为 5 天一层。第三章第三章 工程项目实施目标工程项目实施目标一、工期目标：2009 年 月 日 开工，2009 年 11 月 15 日入冬维护，2010 年 月 日复工，2010 年 月 日 竣工。二、质量目标：三、安全目标：安全生产执行 JG59-99建筑施工安全检查标准增强安全意识，确保安全生产，杜绝重大恶性安全事故发生。四、环境保护目标：施工中增强环境保护意识，施工现场进行规划，封闭式管理，有效控制施工噪音和污染，合理使用土建、水、电等施工机械。五、职业健康目标：按照 ISO2800职业健康安全管理体系管理，易燃易爆品安全存放，杜绝机械触电，火灾等恶性事件发生，作好卫生管理，确

16、保员工身体健康。第四章第四章 施工部署施工部署一、施工段的划分一、施工段的划分小镇 G4施工组织设计101.本工程地下室底板分为两个施工段，以后浇带为流水施工段分界线，底板以上结构按一个施工段。2.主体结构每层一个施工段3.地下室柱、剪力墙、梁、板模板按一个流水段配置，主体结构剪力墙模板、梁模板、板模板按二层配制。二、施工程序二、施工程序按先地下后地上，先土建后安装，先主体后围护，先结构后装饰，水电安装的预埋、预留，随主体上升同步进行，内装修在主体结构上升至 8 层后，即进行穿插施工，外装修待主体施工完毕后，自上而上连续作业一次完成，内装修从砌筑开始。三、人员组织机构部署三、人员组织机构部署本

17、工程配备一套完整的管理组织机构，设置工程项目经理一名、总工一名、技术负责人一名、质检部部长一名、工长两名、测量负责人一名、下设核算员、专职质量检查员、技术员、专职安全员、材料员、放线员。四、机具设备见附表四、机具设备见附表五、劳动力部署五、劳动力部署根据工程机构特点，配备木工、钢筋工、力工、瓦工、架子工为主及机械工、电焊工、搅拌工、抹灰工、油工、防水工、水暖工、电气等辅助专业工种齐全的劳动力队伍。工程施工前与各劳务分包单位签定劳务用工合同，根据工程施工进度计划安排分阶段组织劳动力进场，详见“劳动力计划” 。第五章第五章 施工施工准备准备我公司进场后立即进行施工准备工作，并根据各单位工程具体的实

18、际开工日期，在各单位工程开工前，提前进行施工准备。办公室与管理人员生活设施已布置在施工现场外东侧，采用二层组合式活动板房。现场材料加工、堆放的布置钢筋、模板的加工堆放场地在施工现场内，见施工总平面布小镇 G4施工组织设计11置图。现场临时用水由甲方给定水源引出，临水管线沿施工现场周圈布置，现场安全门处设置消防设施架及消防器材。现场临时用电：依据现场机械设备用量，计算出满足施工临时用电需求的电容量。施工用电由变压器引至各楼层的分配电柜，再经配电箱引至操作部位。现场将临电用配电柜、二级箱座置于坚实地面上，按要求现场作砼地面硬化处理，基座采用 1：3 水泥砂浆 M75 红砖砌筑 200mm 高，外面

19、抹灰。施工现场设置配电室一间，配电柜放置在配电室内，二级箱防护采用成品彩钢板房，要求雨天四周不积水。施工前组织有关人员进行图纸会审，各分项工程施工前要进行认真技术交底，提出施工所需成品半成品加工计划，和主要材料等物资需要计划。第六章第六章 施工测量放线施工测量放线定位仪器、设备选用表名称型号数量精度用途激光电子经纬仪DJD2-GJC12角度测量自动安平水准仪DSZ3-321M1 故应采用 M2 验算强度，胶合板宽受力净跨度 240（因小楞中心距 300，小楞宽 60、高 90） Bh2 240182 60902根据公式 W= = + = 93960mm3 6 6 6小镇 G4施工组织设计27

20、M2 962500 则 = = = 10.24N/mm2 22N/mm2（桦木敷面胶合板） W 93960强度满足要求2.挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载设计值， q1 =0.3(300+4800+220) =1596N/m =1.596N/mm故实际设计值为 5ql4 51.5968004= = =0.729mm 384EIx 38410103 1167104 1= 0.729mm M1，故应采用 M2 验算温度，并查表得小楞 WX =81cm3 ，IX=364.50则 M2 634200 = = =7.83N/mm2 f=10N/mm2 （杨木

21、） Wx 81103 满足温度要求2.挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作业效应的荷载标准线荷载值如下： q =0.6(300+4800+220+81)=3240.6N/m = 3.241N/mm故实际设计挠度值为： 5ql4 53.2418004 V= = = 0.47mm 384EIx 384101033645000根据表 5-3-8（模板施工手册）查得 5ql4 53.2418004U= = = 0.47mm 384EIX 384101033645000根据表 5-3-8（模板施工手册）查得 L 800 U= = = 1.6mm 符合要求 500 500地下室

22、梁模板设计验算地下室梁模板设计验算小镇 G4施工组织设计29一、参数信息一、参数信息1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：5.40；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况

23、，取扣件抗滑承载力折减系数：小镇 G4施工组织设计301.00；2.荷载参数荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.

24、7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：

25、木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2小镇 G4施工组织设计31 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别

26、计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)小镇 G4施工组织设

27、计32 f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (750-130)/(4-1)= 206.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(750-130)/(4-1)2 + 0.1172.8(750-130)/(4-1)2= 5.97104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q

28、2l=1.110.709(750-130)/(4-1)/1000+1.22.800(750-130)/(4-1)/1000=3.129 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.97104 / 3.33104=1.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (750-130)/(4-1

29、)=206.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709(750-130)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.066 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(750-130)/(4-1)/250 = 0.827mm；面板的最大挠度计算值 =0.066mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.827mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三

30、跨连续梁计算。小镇 G4施工组织设计33次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.129/0.500= 6.258kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN)小镇 G4施工组织设计34 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.156 kNm，最大支座反力 R= 3.442 kN，最大变形 = 0.140 mm（1）次楞强度验算）次楞

31、强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.56105/5.33104 = 2.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！小镇 G4施工组织设计35（2）次楞的挠度验算）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.14mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.442kN,按照集中荷载

32、作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2588/6 = 106.67cm3；I = 25888/12 = 426.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm)小镇 G4施工组织设计36 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.258 kNm，最大支座反力 R= 5.593 kN，最大变形 = 0.081 mm（1）主楞抗弯强度验算）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.58105/1.07105 = 2.4 N/mm2

33、；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.081 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.081mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓

34、型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.593 kN。小镇 G4施工组织设计37穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.593kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产

35、生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 333.332020/6 = 2.22104mm3； I = 333.33202020/12 = 2.22105mm4； 1.抗弯强度验算抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.75+0.300.33=7.770kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.33=1.867kN/m；q=7.770+1.867=9.6

36、37kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1259.6372502=7.53104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3757.770.25+0.4371.8670.25=0.932kN小镇 G4施工组织设计38RB=1.25ql=1.259.6370.25=3.011kN =Mmax/W=7.53104/2.22104=3.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大

37、挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=6.475kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5217.772504/(10060002.22105)=0.119mm；面板的最大挠度计算值: =0.119mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！七、梁底支撑的计算七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考

38、虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.011/0.333=9.034kN/m2.方木的支撑力验算方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。小镇 G4施工组织设计39本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木强度验算方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.19.0340.

39、3332 = 0.1 kNm；最大应力 = M / W = 0.1106/53333.3 = 1.9 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.9 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.0340.333 = 1.807 kN；方木受剪应力计算值 = 31.8071000/(25080) = 0.678 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.678 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值

40、 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6779.034333.3334 /(1009000213.333104)=0.039mm；方木的最大允许挠度 =0.3331000/250=1.333 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.039 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.333 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.932kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.011kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自

41、重传递的集中力：小镇 G4施工组织设计40P3=(0.800-0.500)/40.333(1.20.13024.000+1.42.000)+1.220.333(0.750-0.130)0.300=0.312kN 简图(kNm) 剪力图(kN)小镇 G4施工组织设计41 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=2.75 kN；最大弯矩 Mmax=0.789 kNm；最大挠度计算值 Vmax=2.087 mm；最大应力 =0.789106/4490=175.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 175.7 N/mm2

42、 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!小镇 G4施工组织设计42八、梁跨度方向钢管的计算八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.75 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN)小镇 G4施工组织设计43 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.733 kNm ；最大变形 max = 2.36

43、7 mm ；最大支座力 Rmax = 6.233 kN ；最大应力 =M/W= 0.733106 /(4.49103 )=163.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 163.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=2.367mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算九、扣件抗滑移的计算:小镇 G4施工组织设计44按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实

44、际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.233 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.75 kN ；纵向钢管的最大支座反力

45、： N2 =6.233 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1295.4=0.837 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.20/2+(0.80-0.50)/4)1.000.30+(1.20/2+(0.80-0.50)/4)1.000.130(1.50+24.00)=2.928 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.200/2+(0.800-0.500)/41.000=3.780 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=2.75+6.233+0.837+2.928+3.78=16.528 kN； - 轴心受压立杆的

46、稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；小镇 G4施工组织设计45 lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取

47、值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=16528.184/(0.205424) = 190.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 190.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！地下室柱模板设计验算地下室柱模板设计验算柱模板的背部支撑由两层（木楞或

48、钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图由于柱截面尺寸不一，故取最大尺寸，设定宽度B(mm):600；柱截面高度H(mm):600；柱模板的总计算高度:H = 6m（实际底于6m）； 小镇 G4施工组织设计46 模板在高度方向分 2 段进行设计计算。第第1段（柱底至柱身高度段（柱底至柱身高度3.00米位置；分段高度为米位置；分段高度为3.00米）米）:一、参数信息一、参数信息1.基本参数基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方

49、向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；小镇 G4施工组织设计474.面板参数面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数木方

50、参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝

51、土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 275 mm，且竖楞数

52、为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。小镇 G4施工组织设计48 面板计算简图1.面板抗弯强度验算面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q =

53、q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 10.871275275= 8.22104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 8.22104 / 2.43104 = 3.383N/mm2；小镇 G4施工组织设计4

54、9面板的最大应力计算值 =3.383N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.13

55、4=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510.871275.0 = 1868.538N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1868.538N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31868.538/(245018.0)=0.346N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面

56、的受剪应力 =0.346N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)；小镇 G4施工组织设计50 l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2

57、.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 275 / 250 = 1.1 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.02275.04/(1006000.02.19105) = 0.205 mm；面板的最大挠度计算值 =0.205mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.1mm,满足要求！四、竖楞计算四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 508080/61 = 53.33cm

58、3；I = 50808080/121 = 213.33cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)；小镇 G4施工组织设计51 l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2750.900=5.951kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2750.900=0.693kN/m； q = 5.951+0.693=6.644 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.644450.0450.0= 1

59、.35105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.35105/5.33104 = 2.523N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.523N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =45

60、0.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2750.900=5.951kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2750.900=0.693kN/m； q = 5.951+0.693=6.644 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.644450.0 = 1793.797N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.644450=1793.797N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b =