主体工程施工方案

1、 主体工程施工方案XXXXXX工程主体工程施工方案一、编制说明及编制依据1.本方案为专项方案，与XXXX工程施工组织设计互为补充。因C区消防水池尚未进行支护设计，本方案仅针对A、B区。C区方案在完善支护设计后予以补充。2.方案编制依据：3.本施工方案以介绍主要的工程施工方法及质量保证措施为主，同时兼顾施工措施与组织管理等内容，施工中部分施工方法可能根据具体的情况进行相应调整。技术规范：序号规范及标准名称规范编号1建筑地基处理技术规范JGJ79-20022建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20023建筑边坡工程技术规范GB50330-20024工程测量规范GB50026935建筑变

2、形测量规程JGJ/T8-976钢筋焊接及验收规程JGJ18-20037混凝土结构结构设计规范GB50010-20028混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-959建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-200210混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-200211钢筋焊接接头试验方法标准JGJ/T27-200112钢筋机械连接通用技术规程JGJ107-200313砌体工程施工质量验收规范GB50203-200214建设工程文件归档整理规范GB/T50328-200115工程建设标准强制性条文2002年版16建设工程项目管理规范GBT50326-200117建筑机械使用安全技术

3、规程JGJ33-200118施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200519建筑施工安全检查标准JGJ59-9920建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-200121建筑用砂GBT14684-200122土工实验方法标准GB/T50123-9923钢筋砼用热轧带肋钢筋GB1499-9824预防砼碱集料反应技术管理规定JJG14-200025建筑抗震设计规范GB50011-200126混凝土质量控制标准GB50146-92二、工程概况工程名称：XXXX工程工程地点： 建筑面积：51668m2结构类型：框架层数：A区4层 ；B区2层；C区地下一层建设单位： 设计单位： 监理单位： 施工单

4、位： 结构形式：A区（商场）49243m2基础形式桩基础/承台槽底标高-2.35m基础混凝土强度承台、基础梁:C35; 基础墙圈梁构造柱:C20B区（商场）2017m2基础形式桩基础/承台基础深度-1.75m基础混凝土强度承台、基础梁:C30; 基础墙圈梁构造柱:C20C区（消防水池）408m2基础形式天然地基/筏板基础基础深度-5.68m、-6.28m基础混凝土强度底板、水池外壁C30P6三、 组织机构四、 施工组织安排4.1施工流水段的划分：本工程工期紧，A区单体量较大。根据施工图纸及现场情况将A区根据后浇带及变形缝位置划分为五个施工区段，组织流水施工，充分优化各种资源。施工区段划分：第一

5、段：g轴c轴第二段：c轴Y轴第三段：Y轴T轴第四段：S轴M轴第五段：M轴A轴4.2、 施工进度计划：主体阶段施工工期：2011年6月26日2011年9月30日。主体施工进度计划见下页4.3、 劳动力使用计划：本工程选择素质高、操作熟练、作风顽强的各专业作业队伍。作业队伍进场后进行入场教育、三级安全教育、技术交底、安全交底等，使之迅速进入工作状态。特殊工种做到持证上岗。主要劳动力计划见下图： 工种主体施工阶段投入劳动力情况木工300钢筋200砼100瓦工100架子80水、电60壮工100合计9404.3、现场施工临时水电需用量计划4.3.1 现场用水量计算4.4.1.1施工现场用水：本工程施工用

6、水主要为混凝土养护及润湿模板、打压试水等。施工生产最大用水量时期为混凝土养护用水阶段，因此，施工高峰用水以最大混凝土养护工作量为计算依据。4.4.1.2施工高峰浇筑养护用水量计算（L/s），按下式计算：式中：q1施工工程用水量（L/s）；K1未预计的施工用水系数（1.051.15），取K11.10；Q1年（季）度最大日工程量，（以实际计量为准，本工程取最高日混凝土养护量800m3）；N1施工用水定额（L/m3），取混凝土养护耗水量200L/m3；T1年（季）度有效作业日（d），取T11；t每天养护工作的班数（班），取t3；K2用水不均衡系数，取K21.5；4.4.1.3生活用水量按下式计算：施

7、工现场最高峰施工人数按1000人考虑：现场生活用水量计算公式：q2施工现场生活用水量；L/sP1施工高峰昼夜人数；按1000人考虑/日N2现场生活用水定额；按每人40L考虑/日K3现场生活用水不均衡系数；取1.4t每昼夜工作的班数；仅按日班考虑4.4.1.4 消防用水量计算：现场消防水用量，按10 L/s考虑。4.4.1.5生产给水干管管径混凝土浇注养护时期的用水量为q1=3.05L/s，生活给水用量为q2=1.94L/s，室外消防用水量，因q1+q210L/s，未预见水量10%，所以室外总用水量Q外=10 L/s。以此水量作为计算施工现场生产用水环线的依据，管内计算流速为1.5m/s。室外干

8、管管径为：（m）室外生产给水总干管管径为d=100mm，现场备2根DN50管道接口，可满足施工现场用水的需求。4.3.2施工现场总用电量计算4.4.2.1基础阶段现场主要用电设备明细序号用电项目用电负荷现场机械用电1钢筋调直机10KW/台×3台30KW2煨弯机6KW/台×3台18KW3钢筋切断机6KW/台×4台24KW4钢筋套丝机5KW/台×4台20KW5电锯（电刨）5.0KW/台×4台20KW6插入振捣器1.5KW/台×20台30KW7蛙式打夯机5KW/台×10台50 KW8潜水泵（2寸）2.5KW/台×20台5

9、0 KW9塔吊6012型55KW/台×3台165 KW10固定泵60KW/台×1台60 KW10现场照明80KW合计547KW2.施工总电量计算：计1.2411-施工用电设备同时使用系数；取0.7-施工用电设备额定用量之和；取547KVA计1.24×0.7×547475KVA变压器容量计算；变1.05计cos 1.4计变-变压器容量KVA1.05-功率损失系数；cos-用电设备功率因数；取0.75变1.05×475/0.75665KVA变压器型号选择：根据施工现场总用电量测算；配备两台额定容量为315KVA的变压器，可满足施工生产要求。另外现场

10、配备一台200KVA变压器供办公区、生活区用电使用。4.4主要投入机械、设备配备清单： 主要机械设备计划表：序号机械名称型号功率（台）数量（台）1挖掘机日立200 1.1m342推土机天津移山超湿地165型165KW13自卸汽车金刚小型翻斗车3m3124钢筋调直机JT4-1210.0kW35钢筋切断机FGQ40A6kW36钢筋弯曲机GJ7-406kW37套丝机5 kW3交流电焊机BX3-30048木工圆锯MJ60049木工平刨MB400410潜水泵QY-2.21511砼插入式振捣器HZ-501012氧气瓶813乙炔瓶414象泵115固定泵1五、施工方法及技术措施：5.1测量放线：5.1.1施工

11、测量准备：1.器具配备：根据该工程平面形状，施工配备以下测量、计量器具，以满足测量放线、高程引测、工程监测需要，达到确保工程质量的目的。名 称规 格数 量用 途全站仪莱卡1台测放控制大线经纬仪J22台测量放线水准仪S34台高程引测、抄平塔 尺5m4根高程引测、抄平钢卷尺50m4把测量距离、高程传递靠 尺2m4把工程质量检测方 尺5m20把工程质量检测塞 尺0-10mm4把工程质量检测2.对所有进场的测量器具都要进行年检；与业主办理有关测量控制点的交接手续；对规划设计提供的定位桩和水准点进行复测；对现场人员进行技术交底，要求持证上岗。3.确认基准点根据业主提供的开发道一侧TD1、TD2坐标控制点

12、进行复核，并经甲方及监理认可后，将其作为原始点。根据原始点，利用全站仪放出建筑物轴线角点。在建筑物周边（8m以外）设置三个控制点作为现场建筑物主控制桩点，主控制桩点的引测数据记录齐全，做到每月复测一次，并留有复测记录。如遇大风、大雨等恶劣天气后须复测一次。主控制桩点须经监理认可后方可使用。主控制桩周边用240厚红砖砌成1500×1500的方井，高处自然地坪400mm，中间灌混凝土，并预埋钢管作围栏进行保护，围栏高度1.2米，并用红白油漆作好测量警示标识，其构造如图所示。5.2主体施工技术质量保证措施1.施工工序：下层砼浇筑后 本层放线 支柱模 硬架搭设 铺梁底 绑梁筋 合梁侧模、支板

13、底模 绑板筋 本层砼浇筑 墙体砌筑 绑下层柱筋2.模板工程：根据目前图纸情况，XXXX工程A区最高层数为5.4m。板厚为100mm、120mm，故本方案选取最厚楼板120进行计算。3.施工方法 室内模板采用满樘碗扣碗脚手架，建筑物层高5.4m。立杆的横、纵间距0.9米，步距1.81.2米。立杆顶端用早拆头与楼板底模、木方支撑。4施工准备4.1明确使用荷载，确定脚手架平面、立面布置，列出构件用量表，制订构件供应和周转计划等。4.2施工人员在施工前认真熟悉图纸、规范、施工方案。4.3对施工班组进行现场安全和技术培训，加强队伍的技术素质。4.4对模板、木方、钢管、扣件、脚手板进行检查，不合格的禁止使

14、用。4.5脚手板采用宽不小于200mm，厚度为50mm的松木脚手板。4.6清理组架范围内的杂物.5碗扣式钢管脚手架搭设51搭设顺序：准备基础（脚手板）安立杆一安扫地杆一安横杆一铺临时脚手板一安上层立杆一安上层横杆一逐层支设到楼板底，安立早拆头一安钢管主楞、纵横木方，铺木模板5.2脚手架搭设：5.2.1在楼板上按立杆位置安放立杆，其上交错安装1.8m+3m立杆。长立杆扫地杆固定在距离底座上皮30cm 的立杆上。5.2.2接头是立杆同横杆、斜杆的连接装置，应确保接头锁紧。搭设时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆等接头插人下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿

15、切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两个碗扣是否在同一水平面上(即横杆水平度是否符合要求)；下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物充填等；如是装配原因，则应调整后锁紧；如是杆件本身原因，则应拆除，并送去整修。5.2.3脚手架搭设以3人为一小组为宜，其中1人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。搭设完一层架子，铺一层脚手板，逐层向上搭设。5.2.4 搭设到

16、板底，安装并调整立杆上面的早拆头，使早拆头、顶板处于同一水平面内。再支设纵横木龙骨，铺胶合板。可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。6碗扣式钢管脚手架拆除6.1当8米跨度内楼板、梁混凝土强度达到75%以上(8米跨度以上，梁混凝土强度需达到100%)；且与施工楼层间隔不少于两层时，可以拆模。拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立警戒区，禁止无关人员进入。6.2拆除顺序自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。6.3拆除的构件应用绳索吊下，或人工递下，严禁抛掷。6.4拆除的钢管、扣件应及时分类堆放，以便运输、保管。6.5每班拆架下班时，

17、不应留下扣件松动；架体堆放钢管、扣件等隐患。 6.6拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 6.7在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。 6.8 根据本工程实际情况，单层施工面因后浇带而出现分区域、分批浇注情况，故脚手架不可能同时拆除。拆除时，要先对不拆除部分的边缘进行加固（如增加斜撑或预留一步横向架体等），然后检查无隐患后，方可对其他部分进行拆除。7质量保证措施7.1检验、验收管理7.1.1碗扣式脚手架杆件主要是焊接而成，故检验的关键是焊接质量，要求焊缝饱满，没有咬肉、夹碴、裂纹、凹陷、锈蚀等缺陷。7.1.2立杆最大弯曲变形矢高不超过L500，

18、横杆斜杆变形矢高不超过L250。7.1.3 U形托螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。7.1.4搭设完，应进行检验，检验主要内容：1)垫板放置稳固。2)立杆不允许有松动现象。3)整架垂直度应小于L500。4)对于直线布置的脚手架，其纵向直线度应小于L200。5)横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差应小于L400。6)所有碗扣接头必须锁紧。检验合格后，报监理进行验收。7.2使用管理：7.2.1脚手架的施工和使用应设专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。7.2.2在使用过程中，应定期对脚手架进行检查，发现问题及时整改。8. 安全保证措施8.1

19、建立安全保证体系根据有关规定建立健全安全保证体系并成立由项目经理部安全生产负责人为首，各施工单位安全生产负责人参加的“安全生产管理小组”组织领导施工现场的安全生产管理工作。8.2工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。架子安装、拆除必须由专业队伍施工，架子工必须持证上岗。8.3施工操作人员戴安全帽，穿防滑鞋，栓安全带。作业层满铺脚手板，脚手板质量合格，搭设时两端用与钢管用8#铁丝固定牢，不得有探头板。8.4所有构件都必须合格，并按有关规定进行检查、验收、报验。8.5严禁上下同时交叉作业，严防高空落物伤人。8.6传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。8.7夜间施工要有足够照明。8.8在搭设过程

20、中，应注意调整架体的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现。8.9在搭设、拆除时，设置警戒区，禁止其它人员进入危险区域。8.10严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m。8.11各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。 8.12定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。8.13脚手架料、木枋、模板在塔吊吊运时，必须分开单独吊运，不得与其它物件混装。捆绑绳必须在被起吊物上缠绕一圈，并绑扎牢固。采用两点起吊，且保证两端平衡，防止杆件滑落伤人。 扣件等小物件用吊篮盛装吊运。8.14 施工人员上下架子，必须搭设爬梯，

21、不准踩碗扣、架杆上下。8.15 脚手架搭设完毕，施工队自检，合格后报项目部验收，项目部收通过后，报监理验收。不通过验收合格的脚手架严禁使用。9. 文明施工保证措施9.1项目部建立文明施工领导小组，施工队主要负责人参加，共同管理现场。9.2 加强对工人的宣传教育。9.3传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。9.4架子拆除后，钢管、扣件、木方、模板按位置集中堆放，码放整齐。9.5 每天下班前，清扫现场，做到工完场清。模板体系的选择与配置本工程为现浇钢筋混凝土框架结构，为了保证混凝土的浇筑质量，达到 “结构XXX杯”的标准，基础、主体所用模板全部采用覆膜多层胶合板，模板支撑体系采用碗扣式脚手管与早拆

22、头组成。由于工程工期短，材料需用量较大，质量标准高。梁板模板与支撑配置两层半需用量，柱模板配置两层需用量。二、模板体系设计2.1柱模板模板选用15mm厚覆膜多层胶合板，模板龙骨50×100方木，间距：150，柱箍选用双钢管，基间距从下到上，最下排距地面200mm,柱高1/2以下间距：400，上部间距为500。2.1.1 柱模板支撑计算书本工程柱界面尺寸为550mm×550mm、650mm×650mm、700mm×700mm、750mm× 750mm、（800mm×650mm、1000mm×650mm、1200mm×

23、600mm主入口门厅处框柱）。选取最大截面1200mm×650mm代表门厅处800mm×650mm、1000mm×650mm、1200mm×600mm框柱。选取最大截面750mm×750mm代表550mm×550mm、650mm×650mm、700mm×700mm、750mm×750mm框柱。 1) 柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=650mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 5.4mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。

24、 柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度10mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞9根。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500N/mm2。 柱模板支撑简图2) 柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，t=

25、200/(20+15)=取6h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.4m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数(塌落度>150mm)取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F=72.130kN/m2 F=rcH=24×5.4=129.6 kN/m2 取较小值F1=72.130 kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×72.130=64.917kN/m2考虑结构的重要性

26、系数0.9，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×2.000=1.800kN/m2。 2.3.3 柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.2×64.917×0.5+1.40×1.8×0.5=40.21kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500×15×15/6 = 18750mm3； I = 500×15×15

27、×15/12 = 140625 mm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.1ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；L取148mm 经计算得到 M = 0.100×(1.20×64.917×0.5+1.40×1.8×0.5)×0.148×0.148=0.09kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09×

28、;1000×1000/21600=4.167N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×32.459+1.40×0.9)×0.148=3.571kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3571/(2×500×15)=0.714N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677qL4 / 100EI < v =

29、L / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×64.917×1484/(100×6000×140625)=0.249mm 面板的最大挠度小于v =148/250=0.592 ,满足要求!3) 竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.158m。 荷载计算值 q = 1.2×64.917×0.158+1.40×1.8×0.158=12.706kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与

30、活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q =6.353/0.500=12.706kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.706×0.50×0.50=0.318kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×12.706=3.812kN 最大支座力 N=1.1×0.400×13.478=5.930kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5×10×10/6 = 83.33cm3； I = 5×10×10×10/

31、12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.318×106/83.33×106=3.816N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql=0.6×12.706×0.158=1.204kN 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×1204/(2×50×100)=0.361N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠

32、度计算 最大变形v = 0.677qL4 / 100EI < v = L / 250v =0.677×12.706×1584/(100×9500×416666)=0.116mm 最大挠度小于158/250=0.632mm,满足要求!4) B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×64.917+1.40×1.8)×0.158× 0.500 = 5.39kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(

33、kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.632kN.m 最大变形 vmax=0.100mm 最大支座力 Qmax=16.698kN 抗弯计算强度 f=0.632×106/8982.0=70.36N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求!5) B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

34、f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.698 对拉螺栓强度验算满足要求!6) H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×64.92+1.40×3.60)×0.163 × 0.400 = 5.39kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯

35、矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.632kN.m 最大变形 vmax=0.100mm 最大支座力 Qmax=16.698kN 抗弯计算强度 f=0.632×106/8982.0=70.36N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求!7) H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A

36、 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.698 对拉螺栓强度验算满足要求!2.2梁模板扣件钢管高支撑架计算计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。2.2.1计算参数:模板支架搭设高度为5.4m，梁截面 B×D=350mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向) L=0.60m，立杆的步距 h

37、=1.80m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取0.80。图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合

38、分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.20+0.50)+1.40×2.00=40.120kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×1.20+0.7×1.40×2.00=40.840kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.8。2.2.2模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等

39、。1) 荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.500×1.0×0.35=8.925kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.500×0.600×(2×1.200+0.400)/0.400=2.100kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.400×0.600=1.080kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×18.360+1.35×

40、2.100)=24.859kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×1.080=0.953kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.50×1.50/6 = 22.50cm3；I = 60.00×1.50×1.50×1.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1

41、=1.254kN N2=4.194kN N3=4.194kN N4=1.254kN最大弯矩 M = 0.053kN.m最大变形 V = 0.043mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.053×1000×1000/22500=2.356N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3×2133.0/(2×600.000×15.000)=0.356N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算

42、T < T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.043mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!2.2.3 梁底支撑木方的计算1)梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.194/0.600=6.989kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×6.99×0.60×0.60=0.252kN.m最大剪力 Q=0.6×0.600×6.989=2.516kN最大支座力 N=1.1×0.600×6.989=4.6

43、13kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.252×106/53333.3=4.72N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×2516/(2

44、×50×80)=0.944N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.001kN/m最大变形 v =0.677×5.001×600.04/(100×9000.00×2133333.5)=0.229mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求2.2.4梁底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按

45、照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.188kN.m最大变形 vmax=0.079mm最大支座力 Qmax=6.342kN抗弯计算强度 f=0.188×106/4248.0=44.29N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于383.3/150与10mm,满足要求!2.2.5梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。2.2.6 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc

46、其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.34kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!2.2.7立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.342kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.093×5.800=0.655kN N = 6.342+0.655=6.997kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2；

47、 W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+2×0.300=2.400m； 由长细比，为2400/16=150； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.312；经计算得到=6997/(0.312×397)=56.430N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.7×0.300×1.250×0.099=0.037kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生