综放面供电设计

1、综放工作面供电设计说明书2016-11-8110402综放工作面供电设计 （一）综采工作面主要条件110402工作面计划设计为综采放顶煤工作面，本工作面位于井田南翼一采区。矿井井下高压采用10KV供电，由中央变电所高开向该综采工作面供电。（二）设备选用1、工作面设备采煤机采用MG180/420-WDK型采煤机，其额定功率420KW，其中两台截割主电动机功率为180KW,额定电压为1140V；两台牵引电机功率为22KW,额定电压为380V，调高泵电机电压1140V，功率7.5KW。工作面前部刮板输送机采用SGZ630/264型输送机，额定电压为1140V。工作面后部刮板输送机采用SGZ764/5

2、00型输送机，额定电压为1140V。2、运输顺槽设备1）顺槽一部皮带采用DSJ100/80/2×90型带式输送机，驱动电机额定功率180KW。2）转载机采用SZZ730/160转载机 电机功率: 160kW。3）破碎机采用PLM1000×650型破碎机，电机功率: 110KW。4）乳化液泵站：两泵一箱，乳化液泵采用BRW200/31.5型（2台）液泵，其额定功率125KW,额定电压1140V。5）喷雾泵：采用BPW315/10喷雾泵，其额定功率75KW,额定电压1140V。（三）工作面移动变电站及配电点位置的确定工作面主供电电源采用高压10kV伸入,来自井下中央变电所高压防

3、爆永磁配电装置。根据用电设备的容量布置，工作面和运输巷生产系统设备采用1140V电压等级供电，照明信号采用127V供电，控制电压采用36V以下或本安回路。由于工作面设备功率比较大，考虑供电质量和短路校验要求及经济性，回风巷500米处设置两台移动变电站为采煤机、刮板机和泵、皮带机、转载机和破碎机供电。（4） 负荷统计及移动变电站选择1）负荷统计供电设备用电设备额定功率（kW）额定电压（V）KBSGZY-800/10/1.2采煤机MG180/420-WDK4201140 前部刮板机SGZ630/2642×1321140乳化泵BRW200/31.51251140KBSGZY-1000/10

4、/1.2后部刮板机SGZ764/5002×2501140乳化泵BRW200/31.51251140喷雾泵BPW315/102×751140KBSGZY-630/10/1.2皮带机DSJ100/80/2×901801140转载机SZZ730/1601601140破碎机PLM1000×6501101140调度绞车JD-1.62×251140回柱绞车JH-202×18.51140水泵BQW10-100/7.52×7.51140合计2136计算电力负荷总视在功率 S=PN KVA 式中 S所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ；

5、PN参加计算的所有用电设备额定功率之和，KW； Cos参加计算的电力负荷的平均功率因数； Kr-需用系数。Kr按下式进行选择Kr=0.4+0.6 式中 PS最大电机的功率（或同时启动的机台电机总功率之 和） ，KW ；PN参加计算的用电设备额定功率之和，KW；则 Kr =0.4+0.6× =0.54 Cos取0.7 Kr取0.54电力负荷总视在功率为 S=2136×=1647KVA电力负荷总电流为=95.1（A）1） 1#移动变电站的选择供电设备用电设备额定功率（kW）额定电压（V）KBSGZY-630/10 /1.2皮带机DSJ100/80/2×90180114

6、0转载机SZZ730/1601601140破碎机PCM-1101101140调度绞车JD-1.62×251140回柱绞车JH-202×18.51140水泵BQW10-100/7.52×7.51140合计552计算1#移动变电站负荷总视在功率 S=PN KVA 式中 S所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ； PN参加计算的所有用电设备额定功率之和， KW； Cos参加计算的电力负荷的平均功率因数； Kr-需用系数。Kr按下式进行选择Kr=0.4+0.6 式中 PS最大电机的功率（或同时启动的机台电机总功率之 和） ，KW ；PN参加计算的用电设备额定功率之和(1

7、140v)， KW；则 Kr =0.4+0.6× =0.59 Cos取0.7 Kr取0.59电力负荷总视在功率为 S=552×=465KVA根据计算负荷，选用KBSGZY-630/10矿用隔爆型移动变电站一台。2） 2#移动变电站的选择供电设备用电设备额定功率（kW）额定电压（V）KBSGZY-800/10采煤机MG180/420-WDK4201140前部刮板机SGZ630/2642×1321140喷雾泵BPW315/10751140合计759计算2#移动变电站负荷总视在功率 S=PN KVA 式中 S所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ； PN参加计算的所有

8、用电设备额定功率之和， KW； Cos参加计算的电力负荷的平均功率因数； Kr-需用系数。Kr按下式进行选择Kr=0.4+0.6 式中 PS最大电机的功率（或同时启动的机台电机总功率之 和） ，KW ；PN参加计算的用电设备额定功率之和， KW；则 Kr =0.4+0.6× =0.73 Cos取0.7 Kr取0.73电力负荷总视在功率为 S=769×=791KVA根据计算负荷，选用KBSGZY-800/10矿用隔爆型移动变电站一台。3） 、3#移动变电站的选择供电设备用电设备额定功率（kW）额定电压（V）KBSGZY-1000/10后部刮板机SGZ764/5002×

9、;2501140乳化泵BRW200/31.52×1251140喷雾泵BPW315/16751140合计825计算3#移动变电站负荷总视在功率 S=PN KVA 式中 S所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ； PN参加计算的所有用电设备额定功率之和， KW； Cos参加计算的电力负荷的平均功率因数； Kr-需用系数。Kr按下式进行选择Kr=0.4+0.6 式中 PS最大电机的功率（或同时启动的机台电机总功率之 和） ，KW ；PN参加计算的用电设备额定功率之和， KW；则 Kr =0.4+0.6× =0.76 Cos取0.7 Kr取0.76电力负荷总视在功率为 S=825

10、×=895KVA根据计算负荷，选用KBSGZY-1000/10矿用隔爆型移动变电站一台。（五）、移动变电站高压开关的选择（1）、配电装置额定电压：选定为10KV。（2）、变电所工作面总高压配电装置额定电流应大于变压器的最大长时工作电流。变压器最大长时工作电流即额定电流Ie为Ie=式中 Se变压器额定容量，KVA ；Ve变压器高压侧额定电压，KV。移变高压开关的选择高压侧额定电流为Ie=根据计算选择中央变电所PBG1-200/10Y 型高压真空配电装置，满足要求。（六）高压电缆截面选择校验按设计规定及矿用高压电缆选型，初选MYPTJ型矿用10KV铜芯、橡套、双屏蔽电缆。1、移变总高压电

11、缆截面选择（L1）1）按长时允许电流选电缆截面式中 PN参加计算的所有用电设备额定功率之和， KW；Kr-需用系数。Cos参加计算的电力负荷的平均功率因数；根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得50mm2 电缆为173A >95.1A 满足要求。2）按经济电流密度校验电缆截面。A-电缆主芯截面j-经济电流密度 A/mm2 查表得2.25根据高压电缆经济电流密度校验50 mm2电缆能够满足要求。 3）按允许电压损失校验 U%=PLK =2.4334×1×(0.448+0.081×0.577)=1.203%高压电缆线路中的电压损失百分数。 K 兆瓦公里负荷距电缆中

12、电压损失百分数； 10KV时，K=1·(R0+X0tan)。 电缆输送的有功功率，兆瓦。L 电缆长度，km。 允许电压损失百分数。按电压损失校验，满足要求。4）热稳定校验电缆截面井下中央变电所10kV 母线最大短路容量为66.5MVA，最大三相稳态短路电流Amin=50mm2短路电流的假象时间，即热等效时间，取0.25S;C电缆热稳定系数，铜芯橡套电缆C=93.4。热稳定校验电缆截面满足要求。综上可知高压电缆选择50mm2，可以满足供电要求。2、1#移变高压电缆截面选择（630移变）1）按长时允许电流选电缆截面需用系数Kr按下式进行选择Kr=0.4+0.6 式中 PS最大电机的功率（

13、或同时启动的几台电机总功率之 和） ，KW ；PN参加计算的用电设备额定功率之和， KW；则 Kr =0.4+0.6×=0.59 Cos取0.7 Kr取0.59式中 PN参加计算的所有用电设备额定功率之和， KW；Kr-需用系数。Cos参加计算的电力负荷的平均功率因数；根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得16、25、35mm2 电缆为85、113、138A >27A 满足要求。2）按经济电流密度校验电缆截面。A-电缆主芯截面j-经济电流密度 A/mm2 查表得2.25根据高压电缆经济电流密度校验35 mm2电缆能够满足要求。 3、2#移变高压电缆截面选择（800移变）1）按长时

14、允许电流选电缆截面需用系数Kr按下式进行选择Kr=0.4+0.6 式中 PS最大电机的功率（或同时启动的几台电机总功率之 和） ，KW ；PN参加计算的用电设备额定功率之和， KW；则 Kr =0.4+0.6× =0.73 Cos取0.7 Kr取0.73式中 PN参加计算的所有用电设备额定功率之和， KW；Kr-需用系数。Cos参加计算的电力负荷的平均功率因数；根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得16、25、35mm2 电缆为85、113、138A >45.7A 满足要求。2）按经济电流密度校验电缆截面。A-电缆主芯截面j-经济电流密度 A/mm2 查表得2.25根据高压电缆经

15、济电流密度校验35 mm2电缆能够满足要求。 4、3#移变高压电缆截面选择（1000移变）1）按长时允许电流选电缆截面需用系数Kr按下式进行选择Kr=0.4+0.6 式中 PS最大电机的功率（或同时启动的几台电机总功率之 和） ，KW ；PN参加计算的用电设备额定功率之和， KW；则 Kr =0.4+0.6× =0.76 Cos取0.7 Kr取0.76式中 PN参加计算的所有用电设备额定功率之和， KW；Kr-需用系数。Cos参加计算的电力负荷的平均功率因数；根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得16、25、35mm2 电缆为85、113、138A >57.6A 满足要求。2）按

16、经济电流密度校验电缆截面。A-电缆主芯截面j-经济电流密度 A/mm2 查表得2.25根据高压电缆经济电流密度校验35 mm2电缆能够满足要求。(七)按长时负荷电流选择低压电缆截面长时负荷电流要求电缆截面载流量大于等于电缆长时间负荷电流，电缆标号见拟定供电系统图。1、JD-1.6调度绞车电缆的选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得4mm2 电缆为36A >15.8A 满足要求。2、转载机电缆的选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得50mm2 电缆为173A >72A 满足要求。3、破碎机电缆的选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得16mm2 电缆为85A >58A

17、 满足要求。4、破碎机处水泵电缆的选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得4mm2 电缆为85A >3.4A 满足要求。5、破碎机处回柱机电缆的选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得16mm2 电缆为85A >14A 满足要求。6、皮带机张紧绞车电缆的的选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得4mm2 电缆为36A >3.4A 满足要求。7、皮带机电缆的选择： 根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得25mm2 电缆为113A >91A 满足要求。8、JH-20回柱机电缆（L118）的选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得25mm2 电缆为113A >11

18、A 满足要求。11、采煤机电缆选择：式中 PN参加计算的所有用电设备额定功率之和， kW；Kr-需用系数。Cos参加计算的电力负荷的平均功率因数；根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得50mm2 电缆为173A >159A 满足要求。12、工作面前部刮板输送机电缆选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得35mm2 电缆为138A >127A 满足要求。13、工作面后部刮板输送机高速电缆选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得50mm2 电缆为173A >158A 满足要求。14、乳化液泵电缆选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得16mm2 电缆为85A >79A

19、满足要求。15、喷雾泵电缆选择：根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得16mm2 电缆为64A >47A 满足要求。16.根据计算，初选电缆见下表：采煤机选用MCP-1140-3×70+1×16+4×6型电缆，其余电缆均选用1140V MYP型矿用橡套屏蔽电缆。负荷名称长时负荷电流（A）长时负荷电流要求最小截面（查表mm2）初选截面(mm2)备注采煤机1757070270m前部输送机机头电机低速441635270m前部输送机机尾电机低速441635100m前部输送机机头电机高速881635270m前部输送机机尾电机高速881625100m后部输送机机头电机低速

20、842535270m后部输送机机尾电机低速842535100m后部输送机机头电机高速1685070270m后部输送机机尾电机高速1685070100m1#乳化液泵82.5163525m2#乳化液泵82.5163530m喷雾泵72.6163515mJD-1.6调度绞车1710105m转载机140505010m破碎机80355015m7.5水泵7.641020m回柱绞车1441010m4.0照明信号综保1.3435600m皮带机10725355m皮带机张紧车4.74415m回柱绞车3241020m开关车处水泵7.64410m（八）按机械强度要求校验电缆截面机械强度要求采煤机电缆允许最小截面35-5

21、0 mm2，工作刮板输送机（九）短路电流计算1.回风巷2#移动变电站二次出口端的短路电流Id1计算变压器二次电压1200V，容量1000kVA，井下中央变电所系统短路容量为66.5MVA；已知系统电阻=1.062；系统电抗=2.52；短路电流S(S3)=2111A。高压电缆L1的阻抗10kV电缆L1=0.92km查表得,Ro=0.448/km, Xo=0.081/km高压电缆电阻、电抗：RL1=0.448×0.68=0.31XL1=0.081×0.68=0.055变压器阻抗查表得KBSGZY-1000/10型移动变电站的vs=4, PN.T=4100W则变压器的电阻、电抗：

22、0.009230.072该点的总阻抗计算：两相短路电流Id1计算：2. 馈电开关出口短路电流Id2计算：MYP3×50+1×16型电缆的电阻、电抗：L短节=2米，阻抗参数：Ro=0.448/ km, Xo=0.081/ kmR短节=0.448×0.002=0.000896X短节=0.081×0.002=0.000162该点短路电阻电抗计算：R=0.02857+0.000896=0.029466X=0.109+0.000162=0.109162该点两相短路电流Id2计算：3. 馈电开关出口短路电流Id3计算：MYP 3×50+1×16型

23、电缆的电阻、电抗：L短节=8米，阻抗参数：Ro=0.448/ km, Xo=0.081/ kmR短节=0.448×0.008=0.003584X短节=0.081×0.008=0.000648该点的短路阻抗计算：R=0.02857+0.003584=0.032154X=0.109+0.000648=0.109648该点两相短路电流Id3计算：4. 馈电开关出口短路电流Id4计算：MYP 3×50+1×16型电缆的电阻、电抗：L短节=8米，阻抗参数：Ro=0.448/ km, Xo=0.081/ kmR短节=0.448×0.005=0.00224X

24、短节=0.081×0.005=0.000405该点的短路阻抗计算：R=0.02857+0.00224=0.03081X=0.109+0.000405=0.109405该点的两相短路电流Id4计算：5. 25调度绞车电机处短路电流Id5计算：MYP 3×6+1×6型电缆的电阻、电抗：L101=20米，L122=5米阻抗参数：Ro=3.69/ km, Xo=0.095/ kmR101+R122=3.69×（0.02+0.005）=0.09225X101+X122=0.095×（0.02+0.005）=0.002375该点的短路阻抗计算：R=0.02

25、9466+0.09225=0.12176X=0.109162+0.002375=0.111537该点的短路电流Id5计算：6.转载机尾回柱机电机处短路电流Id6计算MYP 3×50+1×16型电缆的电阻、电抗：L短节=3米，L102=20米，L103=650米，L104=30米，L105=2米，阻抗参数：Ro=0.448/ km, Xo=0.081/ kmMYP 3×16+1×6型电缆的电阻、电抗：L106=20米，L107=10米，L128=5米，阻抗参数：Ro=1.37/ km, Xo=0.09/ kmR102+R103+R104+R105=0.44

26、8×(0.02+0.65+0.03+0.002)=0.3145X102+X103+X104+X105=0.081×(0.02+0.65+0.03+0.002)=0.056862R106+R107+R128=1.37×(0.02+0.01+0.005)=0.045X106+X107+X128=0.09×(0.02+0.01+0.005)=0.00315R=0.029466+0.3145+0.045=0.389X=0.109162+0.056862+0.000315=0.1663397.皮带张紧绞车电机处短路电流Id8计算MYP 3×35+1

27、15;16型电缆的电阻、电抗：L110=20米阻抗参数：Ro=0.616/ km, Xo=0.084/ kmMYP 3×16+1×6型电缆的电阻、电抗：L130=15米阻抗参数：Ro=1.37/ km, Xo=0.09/ kmMYP 3×6+1×6型电缆的电阻、电抗：L132=30米阻抗参数：Ro=3.69/ km, Xo=0.095/ kmR110=0.616×0.02=0.01232X110=0.084×0.02=0.00168R111+R112=1.37×（0.07+0.002）=0.09864X111+X112=0.

28、09×（0.07+0.002）=0.00648R110=3.69×0.03=0.1107X110=0.095×0.03=0.00285该处两相短路阻抗计算：R=0.032154+0.01232+0.09864+0.1107=0.253814X=0.109648+0.00168+0.00648+0.00285=0.1206588.JD-25调度绞车电机处短路电流Id9计算MYP 3×25+1×10型电缆的电阻、电抗：L113=100米，阻抗参数：Ro=0.864/ km, Xo=0.088/ kmMYP 3×6+1×6型电缆的

29、电阻、电抗：L114=5米，L115=240米，L134=5米，阻抗参数：Ro=3.69/ km, Xo=0.095/ kmR113=0.864×0.1=0.0864X113=0.088×0.1=0.0088R114+R115+R134=3.69×(0.005+0.24+0.005)=0.9225X114+X115+X134=0.095×(0.005+0.24+0.005)=0.024该点的电阻电抗计算：R=0.03081+0.0864+0.9225=1.03971X=0.109405+0.0088+0.024=0.142205该点的短路电流计算：9.回

30、柱机电机处短路电流Id10计算MYP 3×25+1×10型电缆的电阻、电抗：L113=100米，L116=100米，L117=5米，L118=450米，MYP 3×16+1×6型电缆的电阻、电抗：L119=40米，L120=40米，L121=10米，L140=5米，阻抗参数：Ro=0.864/ km, Xo=0.088/ kmR113+R116+R117+R118=0.864×（0.1+0.1+0.005+0.45）=0.566X113+X116+X117+X118+=0.088×（0.1+0.1+0.005+0.45）=0.0576

31、4阻抗参数：Ro=1.37/ km, Xo=0.09/ kmR119+R120+R121+R140=1.37×（0.04+0.04+0.005）=0.12X119+X120+X121+X140=0.09×（0.04+0.04+0.005）=0.0077该点的短路电阻电抗计算：R=0.03081+0.566+0.12=0.7168X=0.109405+0.05764+0.0077=0.174745该点的短路电流Id10计算：10. 工作面2#移变二次出口端的短路电流Id11计算变压器二次电压1200V，容量1000kVA，井下二采区变电所系统短路容量为66.5MVA；已知系统

32、电阻=1.062；系统电抗=2.52；短路电流S(S3)=2111A。高压电缆L1的电阻=0.28；高压电缆L1的电抗=0.051；10kV电缆L2=0.73km查表得,Ro=0.412/km, Xo=0.075/km高压电缆电阻、电抗：RL2=0.412×0.73=0.3XL2=0.075×0.73=0.055查表得KBSGZY-1000/10型移动变电站的vs=4, PN.T=5100W则变压器的电阻、电抗：0.01150.072该点的电阻电抗计算：该点的两相短路电流Id11计算：11. 工作面3#移动变电站出口处短路电流Id12计算因3#移动变电站与2#移动变电站距离

33、很近且容量相等，该移动变电站出口参数与2#移动变电站相同。12. 前部刮板机机头处电机短路电流Id13计算MYP 3×25+1×10型电缆的电阻、电抗：L203=240米， 阻抗参数：Ro=0.864/ km, Xo=0.088/ kmRL203=0.864×0.24=0.20736XL203=0.088×0.24=0.02112该点的电阻电抗计算：R=0.03515+0.20736=0.24251X=0.11+0.02112=0.13112该点的两相短路电流Id13计算：13. 主乳化泵电机短路电流Id14计算MYP 3×25+1×

34、10型电缆的电阻、电抗：L201=15米， 阻抗参数：Ro=1.37/ km, Xo=0.09/ kmRL201=1.37×0.015=0.02055XL201=0.09×0.015=0.00135该点的电阻电抗计算：R=0.03515+0.02055=0.0557X=0.11+0.00135=0.11135该点的两相短路电流Id14计算：14. 后部刮板机机头电机处短路电流Id15计算MYP 3×70+1×16型电缆的电阻、电抗：L303=240米， 阻抗参数：Ro=0.315/ km, Xo=0.078/ kmR303=0.315×0.24

35、=0.0756X303=0.078×0.24=0.01872该点短路电阻电抗计算：R=0.03515+0.0756=0.11075X=0.11+0.01872=0.12872该点两相短路电流Id15计算15.副乳化液泵电机处短路电流Id16计算MYP 3×25+1×10型电缆的电阻、电抗：L306=15米， 阻抗参数：Ro=1.37/ km, Xo=0.09/ kmRL306=1.37×0.015=0.02055XL306=0.09×0.015=0.00135该点的电阻电抗计算：R=0.03515+0.02055=0.0557X=0.11+0.

36、00135=0.11135该点的两相短路电流Id15计算：16.喷雾泵电机处短路电流Id17计算MYP 3×16+1×6型电缆的电阻、电抗：L301=10米，阻抗参数：Ro=1.37/ km, Xo=0.09/ kmR301=1.37×0.02=0.00274X301=0.09×0.02=0.0018R=0.03515+0.0274=0.06255X=0.11 +0.0018=0.1118（十）高压开关的整定与校验。1、短路保护整定与校验PBG1-10Y型真空配电装置是电子式高压综合保护器，其整定值按下式进行选择：n式中 n互感器二次侧额定电流（5A）的

37、倍数； Ige高压配电装置额定电流，A。按上式计算出的整定值还应按下式进行校验：1.5 1.5式中 Id（2）变压器低压侧两相短路电流值，A；IZ高压配电装置过电流保护装置的电流整定值，A；Kb变压器的变比；Y/接线变压器的二次侧两相短路电流折算到一次侧时的系数；1.5保证过电流保护装置可靠动作的系数。（1）变电所高压开关的短路保护整定n=1.57则 变电所开关的短路保护整定为2倍。校验=1.5981.5 合格（2）工作面高压开关的短路保护整定n=1.88则 工作面开关的短路保护整定为2倍。校验=2.081.5 合格2、过流保护整定PBG1-10Y型真空配电装置为电子式过流反时限继电保护装置，

38、按变压器额定电流整定，则变电所高压过流保护整定为0.7倍，工作面高压过流保护整定为0.7倍。（十一）低压开关的整定及校验对保护电缆干线的装置按下式选择 IZIQe+KxIe式中 IZ过流保护装置的电流整定值，A；IQe容量最大的电动机的额定起动电流，A；Ie其余电动机的额定电流之和，A；Kx需用系数，取0.5-1。按上式选择出的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求：式中 IZ过流保护装置的电流整定值，A；Id（2）被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值，A；1.5保护装置的可靠动作系数。电磁起动器中电子保护器的过流整定值，按下式选择IZIe式中 IZ电子保护器的过

39、流整定值，取电动机额定电流近似值，A；Ie电动机的额定电流，A；按上式选择出的整定值，也应以两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求：式中 IZ含义同上；Id（2）含义同上；8IZ电子保护器短路保护动作值；1.2保护装置的可靠系数。1.运输巷移动变压器的保护箱：该移变为KBSGZY-630/10型，低压侧配用BXB-630/1140(660)Y矿用隔爆型移动变电站用低压保护箱，安装在移动变电站的低压侧，能对低压侧的各种故障进行监测，并能将故障断电信号传递给移动变电站用高压真空开关，对低压供电系统可实现漏电、漏电闭锁、过压、欠压、短路、过载等保护。(1) 过压保护Ug=115%×120

40、0=1380V(2) 欠压保护Uq=75%×1200=900V(3) 断相保护处于“开启”状态（4）漏电保护 单相漏电动作电阻整定值为：20k 单相漏电闭锁动作电阻整定值为：40k（5）过载保护Iz=Ie=814.4×0.66=538A538A大于移动变电站的额定电流319A，为了保护移动变电站实际整定 取0.5 为15A。（6）短路保护IZIQe+KxIe=105.6×7+0.518×（814.4-105.6）=1106A则 n取2 为1260A灵敏度系数校验：1.5 满足灵敏度要求2.工作面2#移动变压器的保护箱：该移变为KBSGZY-800/10型

41、，低压侧配用BXB-800/1140(660)Y矿用隔爆型移动变电站用低压保护箱。(1) 过压保护Ug=115%×1200=1380V(2) 欠压保护Uq=75%×1200=900V(3) 断相保护处于“开启”状态（4）漏电保护 单相漏电动作电阻整定值为：20k 单相漏电闭锁动作电阻整定值为：40k（5）过载保护Iz=Ie=175+84+82.5=341.5A 则 n取0.5 为400A 略大于变压器的额定电流385A （6）短路保护IZIQe+KxIe=2×118.8×6+2×84+82.5=1676A则 n取5 为1707A灵敏度系数校验：

42、1.2 满足灵敏度要求3.工作面3#移动变压器的保护箱：该移变为KBSGZY-800/10型，低压侧配用BXB-800/1140(660)Y矿用隔爆型移动变电站用低压保护箱。 过压保护Ug=115%×1200=1380V 欠压保护Uq=75%×1200=900V 断相保护处于“开启”状态漏电保护 单相漏电动作电阻整定值为：20k 单相漏电闭锁动作电阻整定值为：40k过载保护Iz=Ie=175+84+82.5=341.5A 则 n取0.5 为400A 略大于变压器的额定电流385A 短路保护IZIQe+KxIe=2×118.8×6+2×84+82

43、.5=1676A则 n取5 为1707A灵敏度系数校验：1.2 满足灵敏度要求4. 1#馈电开关KBZ-200的保护整定：过载保护整定：Pe=371.9kW Ue=1200VIz=Ie=224A 整定224A短路保护IZIQe+KxIe=705A则 n取4 为896A灵敏度系数校验：1.2 满足灵敏度要求5.2#馈电开关KBZ-400的保护整定：过载保护整定：Pe=254kW Ue=1200VIz=Ie=253A 整定253A短路保护IZIQe+KxIe=634A则 n取3 为759A灵敏度系数校验：1.2 满足灵敏度要求6.3#馈电开关KBZ-400的保护整定：过载保护整定：Pe=187.5

44、kW Ue=1200VIz=Ie=113A 整定113A短路保护IZIQe+KxIe=187A则 n取2 为226A灵敏度系数校验：1.2 满足灵敏度要求7.运输巷反坡JD-25绞车开关2#磁力启动器QBZ-80N的保护整定：过载保护整定：Pe=25kW Ue=1200V25×0.66=16.5AIz=Ie=16.5A 整定16.5A 灵敏度系数校验：1#馈电开关出口短路电阻=0.029466、短路电抗=0.109162MYP 3×50+1×16型电缆的阻抗参数：Ro=0.448/ km, Xo=0.081/ kmMYP 3×6+1×6型电缆的

45、阻抗参数：Ro=3.69/ km, Xo=0.095/ kmL102=20米，L123=20米， R102=0.448×0.02=0.00896X102=0.081×0.02=0.00162R123=3.69×0.02=0.0738X123=0.095×0.02=0.0019该点短路电阻电抗计算：R=0.029466+0.00896+0.0738=0.112226X=0.109162+0.00162+0.0019=0.112682该点两相短路电流Id18计算：1.5 满足灵敏度要求8.转载机头JD-25绞车开关3#磁力启动器QBZ-80N的保护整定：过载

46、保护整定：Pe=25kW Ue=1200V25×0.66=16.5AIz=Ie=16.5A 整定16.5A 灵敏度系数校验：1#馈电开关出口短路电阻=0.029466、短路电抗=0.109162MYP 3×50+1×16型电缆的阻抗参数：Ro=0.448/ km, Xo=0.081/ kmMYP 3×6+1×6型电缆的阻抗参数：Ro=3.69/ km, Xo=0.095/ kmL102=20米，L103=650米，L124=15米， R102 +R103=0.448×（0.02+0.65）=0.30016X102 +X103=0.08

47、1×（0.02+0.65）=0.05427R124=3.69×0.015=0.05535X124=0.095×0.015=0.001425该点短路电阻电抗计算：R=0.029466+0.30016+0.05535=0.384976X=0.109162+0.05427+0.001425=0.164857该点两相短路电流Id19计算：1.5 满足灵敏度要求9.转载机开关4#磁力启动器QJZ-200S的保护整定：过载保护整定：Pe=160kW Ue=1200V160×0.66=105.6AIz=Ie=105.6A 整定105.6A 灵敏度系数校验：1#馈电开关

48、出口短路电阻=0.029466、短路电抗=0.109162MYP 3×50+1×16型电缆的阻抗参数：Ro=0.448/ km, Xo=0.081/ kmMYP 3×35+1×16型电缆的阻抗参数：Ro=0.616/ km, Xo=0.084/ kmL102=20米，L103=650米，L104=30米，L125=30米， R102 +R103+R104=0.448×（0.02+0.65+0.03）=0.3136X102 +X103+X104=0.081×（0.02+0.65+0.03）=0.0567R125=0.616×0

49、.03=0.01848X125=0.084×0.03=0.00252该点短路电阻电抗计算：R=0.029466+0.3136+0.01848=0.361546X=0.109162+0.0567+0.00252=0.168382该点两相短路电流Id20计算：1.5 满足灵敏度要求10.破碎机开关5#磁力启动器QJZ-315的保护整定：过载保护整定：Pe=110kW Ue=1200V110×0.66=73AIz=Ie=73A 整定73A 灵敏度系数校验：1#馈电开关出口短路电阻=0.029466、短路电抗=0.109162MYP 3×50+1×16型电缆的阻

50、抗参数：Ro=0.448/ km, Xo=0.081/ kmMYP 3×25+1×10型电缆的阻抗参数：Ro=0.864/ km, Xo=0.088/ kmL102=20米，L103=650米，L104=30米，L105=2米，L126=40米， R102 +R103+R104+R105=0.448×（0.02+0.65+0.03+0.002）=0.314496X102 +X103+X104+X105=0.081×（0.02+0.65+0.03+0.002）=0.056862R126=0.864×0.04=0.03456X126=0.088&#

51、215;0.04=0.00352该点短路电阻电抗计算：R=0.029466+0.314496+0.03456=0.378522X=0.109162+0.056862+0.00352=0.169544该点两相短路电流Id21计算：1.5 满足灵敏度要求11.水泵开关6#磁力启动器QBZ-80N的保护整定：过载保护整定：Pe=18.5kW Ue=1200V18.5×0.66=12AIz=Ie=12A 整定12A 灵敏度系数校验：1#馈电开关出口短路电阻=0.029466、短路电抗=0.109162MYP 3×50+1×16型电缆的阻抗参数：Ro=0.448/ km,

52、Xo=0.081/ kmMYP 3×16+1×6型电缆的阻抗参数：Ro=1.37/ km, Xo=0.09/ kmL102=20米，L103=650米，L104=30米，L105=2米，L106=20米，L127=5米， R102 +R103+R104+R105=0.448×（0.02+0.65+0.03+0.002）=0.314496X102 +X103+X104+X105=0.081×（0.02+0.65+0.03+0.002）=0.056862R106 +R127=1.37×（0.02+0.005）=0.03425X106 +X127=0.09×（0.02+0.005）=0.00225该点短路电阻电抗计算：R=0.029466+0.314496+0.03425=0.378212X=0.109162+0.056862+0.00225=0.168274该点两相短路电流Id22计算：1.