超临界机组问题及检修策略(邱建良)

1、52 超临界机组问题及检修策略81超临界机组问题及检修策略邱建良摘 要：介绍了伊敏电厂一期工程两台500mw超临界机组h投产以來设备发生的主要问 题，并论述了解决问题的方法及主要检修策略。关键词：泄漏； 腐蚀；高压冲刷； 配汽机构；检修策略1王绍民2王德瑞2李徳勇2郝伟庆2 (1：华能国际电力股份有限公司，北京市，100031； 2：华能伊敏电厂， 前言伊敏电厂一期工程两台500mw超临界机组的锅炉是由俄罗斯波道尔斯克奥尔忠尼启泽机 械制造厂制造的超临界直流锅炉，型号为nn-1650-25-545et (n-78)；汽轮机山前苏联列宁 格勒金属工厂制造，型号k-500-240-4型；发电机由俄

2、罗斯圣彼得堡电力工厂制造，型号为 tbb-500-2ey3o第一台机组于1998年11刀3日开始试生产，第二台机组于1999年9月 13日开始试牛产。锅炉为单炉体,全悬吊，t型炉结构，燃用伊敏褐煤,设计一次再热系统。主蒸汽额定 蒸发量为1650 t/h,温度545°c,压力25 mpa,再热汽温度545°c,压力3.92 mpa。汽轮机 结构为单轴四缸，由高压缸、中压缸和两个低压缸组成，高压缸采用双层回流式结构，中、 低压缸采用双层双流式结构。汽伦机通流部分由54级组成，高压缸为1个调节级和11个压 力级，中压缸按照蒸汽顺流与逆流各为11个压力级，低压缸2个，双流式结构，每

3、个流道 5个压力级。机组投产初期因安装质最问题发生锅炉爆管、汽轮机缸体启动膨胀过慢等问题，并逐渐被 解决，随着运行时间的增加，金属腐蚀问题、阀门锅炉泄漏问题锅炉四管泄漏问题直接威胁着人身及设备的安全，是造成锅炉以往非计划停运的主要原 因，所以缺陷产生的原因、处理及如何防治显得十分重要。伊敏电厂一期工程安装的两台锅 炉h投产以來发生多次四管泄漏事件，通过儿年來对伊敏电厂四管泄漏事故的原因分析，针 对如何防止四管泄漏问题，伊敏电厂成立了防爆工作小组，开展科技攻关活动，制定四管周 期性检查计划，对易磨易爆部位实沌垂点管理，并将四管分包到人，落实责任，通过此举, 有效地防止了四管泄漏事件的发生。1长期

4、、短期超温爆管泄漏伊敏电厂锅炉受热面管壁造成长时超温过热的原因主要有两种:一是管子堵塞，管子内进 入界物，焊接时的焊瘤等易造成管子堵塞；二是内壁积垢或积氧化物太多，管道内壁产生严 重的氧化皮使管了导热性下降，在运行中往往为了维持蒸汽出口参数，势必要提高管壁温度, 这样管壁的实际温度就耍超过原设计的管壁温度，从而加速内壁高温氧化，形成恶性循环, 造成管壁长期超温。378伊敏电厂#1炉热室iii级屏2000年12刀2001年2刀相继发生三次爆管，均属类似情况, 发生在甲侧第24排、甲侧23排和乙侧第24排,材质为12crlmovo爆破口特征分析为爆 破口外壁颜色较深，表而有多道蠕变纵向裂纹，爆破口

5、处无明显胀粗，边缘减薄不明显。#1 炉ii级屏在168小时试运期间曾发生5次爆管，材质为12crl8ni12ti,规格为(p32><6。破口 宏观特征：爆破口较大，呈尖锐喇叭形，管壁减薄较多，胀粗明显，破口边缘薄而锋利。爆 管原因：安装时酸洗不合格，管了里冇异物堵塞。1.2材质不良导致发生爆管伊敏电厂2000年9月#2炉主蒸汽脉冲管发生爆破事故，原因是错用材质。脉冲管设计材 质为12crlmov,规格（p57xl2,而实际棊建安装时用的是15mnsi钢管，规格（p57x9。宏观 特征为爆破口异常剧烈，破口呈大喇叭状，边缘粗钝，为典型脆性断裂。1.3管材磨损引起锅炉泄漏伊敏电厂#1炉

6、1999年4刀甲侧前墙一级对流再热器发生泄漏，原因为蒸汽吹灰器吹漏该 管段；#2炉2001年7月，甲侧竖井55米水冷壁泄漏，原因为防磨瓦脱落，烟气磨损使管 子泄漏。1.4因设计、安装原因引起锅炉泄漏伊敏电厂一期两台锅炉在投产初期启停过程屮，出现过几次下辐射区水冷壁前示墙和侧墙 连接处水冷壁撕裂现象。分析引起水冷壁撕裂的原因为：伊敏电厂锅炉属于典型的“一炉两 锅"，两个流道的沿程受热面汽水互不混合，运行中易形成温度偏差，前后墙水冷壁的热膨 胀程度与侧墙水冷壁热膨胀程度不同，但整个水冷壁通过鳍片焊接成一个整体，造成前后墙 与侧墙连接处焊缝存在拉应力，而且这种拉应力在锅炉停炉时表现得尤为剧

7、烈。由于锅炉的 频繁启停，这种拉应力使丽后墙与侧墙连接处金属的局部组织产牛疲劳，引起撕裂，属设计 不合理。采取的改进捲施：将10米处前后墙与侧墙连接鳍片从中间割开一米多，边缘磨出 止裂孔，便前后墙与侧墙分开，两个流道停炉吋自由收缩。两台炉下辐射区水冷壁经这种方 法处理后，自2001年至今再没有出现过卞辐射区水冷壁撕裂现象。1.5异种钢接头失效造成爆管伊敏电厂自投产以来，两台炉热室内异种钢接头已发生5次汕漏，对机纟r的安全稳定运行 造成极大影响。俄供直流炉过热器的异种钢焊口均布置在炉顶热室'i', 12crlmov和 12crl8nil2ti两利】钢的耐热能力和差很大，当炉内管出

8、现过热吋一定首先体现出12crlmov 材质胀粗过热和泄漏，因此检查炉内界种钢过热器超温情况时应重点检查热室中的异种钢悍 口及12crlmov管材的过热和胀粗。同时运行屮如因此处泄漏造成机组停运，因热室屮无 强制通风冷却设备，热室中降温冷却速度很慢，伊敏厂采用加大热罩人孔门及在顶棚开“天 窗”的办法外加强制通风风机冷却，大大缩短了检修时间。379#2炉二级屏式过热器异种钢接头泄漏伊敏电厂界种钢接头为奥氏体钢和珠光体钢焊接接头，分析其失效的原因是多方面的，既 与接头木身的特性相关，也与炸接工艺和运行环境相联系，其主要原因包插：熔合区的碳扩 散，低合金母材对焊缝成份的稀释，界面应力，蠕变强度的匹配

9、等。伊敏电厂异种钢接头失效的过程，总结归纳如下：（1）在运行温度下，碳原了从低合金母 材侧进入奥氏体焊缝，在熔合线附近形成脱碳层和增碳层。脱碳层的形成，使接头强度和蠕 变性能降低，蠕变强度不兀配更加严重；（2）由线膨胀系数的差界引起的热应力和残余应力 与正常的管运行应力相叠加，在接头熔合区产生应力集中。在该区，可能还存在马氏体相组 织；（3）由于蠕变强度的差异，在应力集屮的作用卜，应变主要集屮在蠕变强度较低的区域, 即低合金母材侧熔合线附近，运行一段吋间后，该区域系统腐蚀问题伊敏电厂的系统内部管道腐蚀问题主要发生在高压系统，在机组启动阶段和正常运行阶段 发生，采取的主要手段是利用各种检修机会对

10、各系统进行必要的检杳，及时发现腐蚀问题, 采収措施进行有针对性的解决。2.1锅炉启动系统汽蚀伊敏电厂锅炉启动旁路在启动过程中存在汽水的膨胀问题,热膨胀会导致水动力不稳定，蒸 汽带水，当流道内局部地方液流压力降低到某极限值时，液流发生空泡，这些充满着气体或 蒸汽的空泡很快膨胀、扩大并随液流行至较高的压力区乂迅速凝缩、溃灭，同时伴有噪音、 振动，对流道材料产生汽蚀现彖。2003年6月对#1炉启动旁路分离器分进阀na059、na060门示管段进行检杏测厚时，发 现门后短接壁厚己出现严重减薄，其中门后短接局部壁厚由45mm减薄为30mm以下，短 接后管段局部壁厚减薄到20mm以下,割管检查发现na05

11、9、na060阀门的出口套管已严重 损坏，门后短接及短接后管段上半周约30度范围内内壁出现严重的损坏情况，管段损伤处 表面粗糙不规则（见图）。380#1炉甲分进阀059门后短接汽蚀情况#1炉乙分进阀na060出口侧衬套损坏惜况2丄1原因分析启动旁路分进阀na059, na060为俄供超临界压力电动调节阀,型号为993-175-3,通径 150mm，出入口接口规格为（p230*30,公称压力为28.4 mpa,温度510°c,门体材质为 12crlmovo门前后短接材质为15crlmolv,规格为（p245*45,长度为400mm,两端按与 阀门及直管段接口规格加工出过渡段，短接以外管

12、段材质为12crlmov,规格为（p245*34o 在卅动初期，锅炉处于带分离器运行工况时，内置阀前受热面的24.5mpa的汽水混合物通过分 进阀调节进入汽水分离器,进行汽水分离，该阀门在启动过程中长期处于半开半关，门后压 力山零逐渐增加到与门前压力基本相同。当水流过半开位置的阀瓣时，其速度大于入口处的 速度，介质压力不仅低于入口压力且卜降至汽化压力以下，当水的压力下降到汽化压力点时, 介质内部将产生气泡，气泡随着压力继续下降而长人，当介质流过阀瓣示，在阀瓣出口压力 恢复到汽化压力点上时，气泡不再作为蒸汽状态存在，而是立即返回液态，由于蒸汽体积比 相同质虽:的水体积要大，所以气泡发生从较大体积

13、到较小体积的“内爆"现象，禅放出的能量 产生强烈的冲击波，形成汽汽蚀现象。根据运行工况初步分析，在启动时期山于分进阀前后 压差很大，阀门运行工况恶劣，导致阀门na059、na060 ；1| 口衬套及矩节产生汽蚀损伤， 而锅炉正常直流运行时则不会有此类情况发生。2.1.2采取的检修策略启动旁路分进阀门后汽蚀发生只有在锅炉进行上水吋才能出现，当机组正常运行z后便不 会冇此悄况发生，所以努力提高机组的可靠性，尽量减少机组的启停次数才是授冇效的控制 汽水冲刷管道的方法。从原设计及安装实际來看，俄方已考虑到了此处的情况，故此采用材 质为15crlmolv,规格为（p245*45的短节装在门后，

14、以增加该处的抗汽蚀能力。目前因分 进阀门后短节因短接材质（15cnm01v）比较特殊在国内很难选到替代胡，只好将#1锅炉 na059, na060门前完好无损的矩接（材质（15chmolv）移至了门后，原门前短节处改 用 12ciimov 材381质,将#1炉损坏的na059, na060阀门更换,并对损坏的阀门进行了修复，将出口套筒进 行了更换。因为汽蚀所损坏的部位都应在管道上部，其下部是完好无损的，而h只冇在介质 具有缩放截面时才会发牛汽蚀，将#2炉na059, na060 h后短接旋转180。,将#1炉修复好 的阀门安装在#2炉上。在机组热态冲洗询后，启动分离器询后管道振动严重，同时引起

15、分 进阀、分排阀强烈振动。在伊敏电厂曾因振动引起这些阀门跑限位、卡涩等原因延误启动或 启动失败。因此运行屮应避免在此工况下长期停附。启动前加强水质监督，尽快通过热态冲 洗。口常检修中注意重点加强此处设备的检查和维护。2.2汽机高加流动加速腐蚀（fac）伊敏电厂#2机纟r在投产10个月后，高压加热器换热盘管的进水口附近就发生了严重的腐 蚀减薄泄漏，致使高压加热器不能正常投运。伊敏电厂在机组停运时对高加进行了全面的检 查，发现高加发生泄漏的部位集小在凝结水冷却区14排和蒸汽凝结区下部36排盘香管接供 水联箱的部位（见图左侧），通过对#2机组三台高加盘香管全面测厚检查以及割管检查，发 现此区域的弯管

16、从联箱焊口到具后约150mm的长度内均存在腐蚀减薄，管樂内侧有腐蚀麻 坑（见图右侧）。高加损坏的部位利内农面状态2.2.1高加漏泄原因分析根据现场实际运行参数，给水流虽在1000t/h15001/h之间，每台高加盘香管为684盘， 盘香管规格为（|）32x5mm,管内额定流速为1.069m/so根据理论计算：re=vd/v=1.069x0.022/（1x10） =2.4xl0>20000 ,判断盘香管内流动状态为紊流状态，在盘香管的弯头处，水流 动条件非常恶化，由于水处于还原状态下，铁表面形成的四氧化三铁氧化膜的附着力差，在 水流的冲击卜-会撕裂、溶解使之铁的表面不再具有保护性，即发牛流

17、动加速腐蚀（fac）o2.2.2高加漏泄检修策略为冇效抑制流动加速腐蚀，采取策略方向冇两种：一是材料木身能形成良好的保护膜，二 是环境促使材料形成良好的保护膜。伊敏电厂对于#2机组已检杏出的减薄盘香管进行更换, 盘香管与联箱连接部分更换为合金钢管來提高耐流动加速腐蚀性能。另外，伊敏电厂与国电 热工研究院合作于2003年10刀对#2机组进行给水加氧处理，冃的是使钢铁表而形成耐流 动加速腐蚀的a-fe2o3氧化膜。给水由avt改为0t运行方式后，高加盘香管内表面形成 均匀、致密的氧化膜，而原來采用的avt运行方式时，内表面冇密密麻麻的腐蚀坑点。经 检测炉前给水含铁量的人幅度降低，说明#2机组高压加

18、热器系统的流动加速腐蚀（fac） 得到了明显的-64382抑制，进入锅炉的腐蚀产物也随z大幅度降低，这同时人大降低锅炉省煤器和水冷壁腐蚀 产物的沉积量，从而也会延长锅炉的化学清洗周期。avt时高加盘香管0t时高加盘香管高压阀门冲刷汽动给水泵问题伊敏电厂汽动给水泵汽轮机是俄罗斯生产的jih950-350型，多级卧式离心给水泵。自投产 以来，4台泵的轴瓦振动一玄较人，并频繁发生高低压水室密封面泄漏故障。经多次处理示, 収得一定效果，可靠性逐年得到提高。3834.1振动原因分析及处理4.1.1伊敏电厂汽动给水泵发生振动主要有以卞儿方血原因：（1）汽动给水泵与驭动汽轮机 的轴系中心不正导致振动，导致轴

19、系中心不符合要求的原因主耍是安装或检修后中心找正不 合格，其次是猫抓间隙不够，热态下泵膨胀受阻，再加上滑销间隙过人，导致轴系屮心偏移;（2）转子中心与泵内売体中心较人偏差；（3）轴瓦检修工艺不当，轴瓦抗振性能下降；（4） 转子动不平衡。4.1.2根据发生振动的原因，以及多次检修的经验，总结检修对策如卞：（1）转子检修后必 须进行高速动平衡试验，试验合格的转子才能够使用，检修时对伦找中心提高要求，虽然是 挠性联轴器，但不考虑挠性联轴器自身对屮心偏差的补偿，从而提高了对伦找屮心的精度。 对猫抓严格按要求预留膨胀间隙，精修滑销，从而保证热态卞泵体按正确的方向h由膨胀, 最大限度的减小对中心的影响；（

20、2）严格轴瓦的检修工艺，确保轴瓦的接触良好，对不适合 的检修工艺要求进行修改。该泵采用球面1员i筒瓦，轴径为（|）140mmo投产初期，振动较为普 遍，经常处于超报警值运行，先后对各台汽动给水泵进行检查并处理了轴瓦球面接触点不良 的缺陷，采取缩小轴乩的侧隙和顶隙的办法。轴瓦球而进行刮研，对轴乩振动有一定效果， 但仍不理想，经常在0.060.07mm的振幅下运行，后对瓦隙的工艺要求值进行调整，轴瓦 侧隙由0.120.15 mm调整为0.040llmm,顶部间隙由0.240.30调整为0.200.24mm,运 行后振动明显减小，振幅达到0.05mm以下；（3）转子中心与泵内壳体中心不正，也是导致

21、振动的原因之一，由于该泵结构所限，在实际的测量上存在困难，准确的使转子屮心和内壳 体中心调整好是非常困难的，因此在实际工作屮依靠经验，调幣轴瓦来调整转子中心和内壳 体中心。4.2高低压水室密封面泄漏冲蚀汽动给水泵发牛高低压水室密封面冲蚀的事件多次发牛，同类型泵在具他电厂因这种冲蚀 而损坏设备的事件也有发生，就伊敏电厂多次发牛及处理的经过,可以归纳为以下儿个方而。421设计缺陷该泵内壳体外壳体通过装配，形成高低压水室，通过金属直至接触密封，密封靠两接触 面木身的精度和外作用压力，预紧力为o.lonimo产生的预紧力（外作用力）來自外壳体大 端盖通过蝶形弹簧作用到内売体（芯包）上的紧力。这样的结构

22、，要求密封面要有相当高的 精度，而对总径750mm宽度只有13mm金属密封而来说，要承受近300kgf7cm2压差显然很 困难。稍冇变形或制造稍冇误差以及检修过程中的轻微损伤，都会导致泄漏，在近300kgf7cm2 压旁下，密封血泄漏处很快就会出现沟痕，进而加人冲刷，迅速冲蚀，造成部件的损坏。422检修工艺不当因为对高低压水室密封面要求精度很高，检修时稍不注意就会造成面密封不严，如有径向 划痕、穿芯包时夹带杂质（导向块的碎屑）、密封紧力不够等。为解决以上问题，在检修工 艺上要特别注意，安装前必须保证两密封面的光洁度、平面度、平行度，误差要求不大于 0.02mm。预紧力要测算准确，不得小于0.1

23、0mm。穿芯包时导向块要光滑无毛刺，且不得涂 抹润滑剂，防止滑块与壳体摩擦时碎屑粘在密封面上，导致密封不好。另外，在芯包就位后 无法检查密封而的接触情况，为防止有划块碎屑粘附在密封面上，一般反复抽穿芯包3次以 上，一方面检杏是否有碎屑粘附密封面，另一方而通过多次的试装，可以使导向块更光滑, 不易384掉們，最后在两密封血相距约10mm时，暂停推进，均匀敲击密封血附近壳体，使可能粘 附在密封面上的杂物震落，确保接触良好，保证密封严密。4.2.3检修策略对已发生冲蚀的密封面，根据情况可采取更换节段或补焊研磨的方法处理。对芯包上的密 封面，冲蚀轻微的，可以进行补焊，然后研磨。严重的可以更换幣个节段。

24、对于泵的外壳体 來说，只能采取补焊研僭的方法。这里要重点注意的是研磨的工艺。局部研磨后，进行整体 研磨，确保整个密封而的平面度，阳整体研磨的量一定耍精确测量，这是为了保证研磨后密 封曲仍有不小于0.10mm的预紧力。根据经验，研磨示的密封面用刀口尺检杳，以0.02mm 塞尺不进为合格。以上处理方法只是在现场检修中的临时措施，要彻底解决问题需要对该泵 进行技术改造，改造的方向是改变汽轮机配汽机构超临界压力汽轮机的配汽系统的主要部件山高压缸和中压缸的主汽阀和调节阀、中压缸的 排汽阀及连接管道组成。在伊嫩电厂的运行实践中，由丁汽伦机配汽机构在超临界参数下长 期运行，出现高圧主汽阀及高压调节阀卡涩、高

25、压调节阀执行机构弹簧振动、高压调节阀门 振动等现象。高压主汽阀利调节阀产生卡涩的主要原因：一是在长期运行过程中阀杆在高温下氧化皮增 厚使阀杆与阀套间隙变小导致卡涩引发阀门不能止常开启或关闭；二是阀门的弯曲值超标, 阀杆与阀套局部磨擦导致卡涩;三是在阀门尤具是主汽阀长期在全开位工作时在高温作用和 液压驱动力作用下阀杆内产生很大的拉伸力，在止推而上产生很大的接触应力，这样可能会 使阀杆产生塑性变形，阀门活动部分与静止部分产生扩散性摩擦烧伤，这种损伤可以使阀头 落至阀屎止推块之前就被卡住造成卡涩。在汽轮机工作时，应周期性地来回缓慢移动主汽阀, 缓慢移动主汽阀的主要目的是使阀头从上部止推平血脱离，制止

26、零件扩散性摩擦烧伤的情况 发牛。同时对于阀门门杆在大修重要监察门杆弯illi度，并对门杆的氧化皮增厚程度进行检查, 门杆的渗氮层的硬度也耍进行校核。高压调节阀执行机构弹簧振动少高压调节阀门振动原因相同，其主耍原因是在阀门开启到 一定开度下，以及蒸汽经阀门的流速大于咅速的一半时，阀门将经受强烈的振动载荷，这是 由于汽流在阀后引起紊流所造成的。在阀后汽流是不稳的，其至局部失压，直接在阀碟底部 下而山于阴影效应而形成相对失速。不稳定压力场同蝶阀相互作用引起高频脉冲，阀的脉冲 作用到自身的阀杆上，产生变向应力，引起阀杆的纵向和横向变形，产生振动，这时，最大 的危险是来白干扰力的频率同阀杆自身频率重合，

27、这将导致阀杆快速疲劳而断裂。实际上, 在伊敏电厂2004年12月7 fi发生的#1机组#1高调门脱落事件，就是此原因引发，按设计 阀门应能够承受汽流产牛的力，但在检查小发现，高压调节门在系统改造后，汽门门杆与汕 动机连接件存在间隙（3mnv4mm）,使得门杆撞击汕动机连接件的力量加人，门杆受拉伸应 力的程度也就加大，门杆受损严重，导致了严匝的后果。同时阀门的振动通过阀杆和油动机 传动杆传到弹簧处，使得弹簧发生振动异音。此外，阀门在开启过程中，作用在阀杆上的力 会改变自己的方向，在达到某一位置时，沿阀杆轴向作用在阀杆上的蒸汽综合力为零，但这 时阀头和阀杆不是对等卸荷的，这种由于作用力方向变化而达

28、到的平衡状态通常是在阀门行 程达38540%-50%全行程吋发生的。这时，虽然均衡作用力为零，但阀门沿位移的力的导数不为零, 而冇相当大的数值，根据位移的力的导数当量于弹簧的刚度，在此弹簧上挂冇阀门零件并产 u摆动，造成弹簧振动。对力的平衡可理解为阀门抬起机构的外部连接部分与驱动部分此时 已卸荷了，但在阀杆止推推快上作用着阀杆与相对阀杆有移动可能的零件间的封闭力，此作 用力不可能小于阀杆推开力，这时阀的平衡是不稳定的，甚至汽流压力稍冇变化就能引起阀 门的移动。研究结果表明，阀门在此位置时有纵向振动，其频率为400-600hz,这对零件有 损害。针对阀门可能发生的这些问题，在阀门出厂前应进行空气

29、动力试验，试验合格的阀门 才能应用在现场，在安装时也应考虑调门后管道特性，各连接件的间隙也应符合工艺耍求。 6主要检修策略介绍6易冲刷部分的管道周期性测厚检查伊敏电厂利用机组大、小修期间，对易冲刷部分管道进行测厚检查，根据现场实际情况和 几年來积累的经验确定检查周期，冲刷严垂部位每年检测一次，其他部位进行常规检查，在 一个大修期内（四年内）做到全部检查-遍，为防止管道泄漏做到心屮有数。检查的重点部 件是：（1）锅炉受热而经常受机械和匕灰磨损部件（如穿墙管、悬吊管、管卡处管子和省煤 器、水平烟道内过热器上部管段、卧式布置的再热器等）;（2）易因膨胀不畅而拉裂的部位 （如水冷壁四饬管子、燃烧器喷口

30、和孔、门弯管部件的管子、工质温度不同而连在一起的包 墙管、包烟、风道滑动面联接处的管子等）；（3）受水力或蒸汽吹灰器的水（汽）流冲击的 管子及水冷壁或包墙管上开孔装吹灰器部位的近邻管排；（4）屏式过热器、高温过热器和高 温再热器等有经常超温记录的管排。检杏的重点项目是：（1）包墙过热器鳍片焊口咬边及顶 棚过热器对接焊口检查；（2） 一、二级屏式过热器、末级过热器内圈吹灰器附近磨损部位;（3）炉外小管一次门前焊口、弯头磨损检查；（4）检查低温再热器悬吊管根部是否有界常 情况。6.2材质选用及焊接要求及金属检验要求超临界机组高压蒸汽管道、过热器、再热器、水冷壁、联箱等部件的工作条件札i对较为苛 刻

31、，对材料要求也比较的严格，其常见的典型失效机制最主要表现为孀变、疲劳、腐蚀和磨 损等。因此，机组用热强钢应满足以下几个棊本方面的耍求：（1） 500600°c的工况下应具 冇足够高的高温蠕变强度、持久强度和热疲劳强度；（2）具冇良好的高温组织稳定性；（3） 具有良好的高温抗氧化性，耐腐蚀性；（4）具有良好的冷加工性能和焊接性能。伊敏电厂机组材质规格复杂，锅炉一级屏式过热器材质为12crlmov,二级屏、三级屏材 质为12crl8n订2ti,二级对流过热器、二级对流再热器材质为12crl8nil2ti,水冷壁材质 为12crlmov,级对流再热器材质为12crlmov, 一级对流过热器材质为12crlmov，省 煤器材质为ct20o珠光体耐热钢（12crlmov）的焊接特点：由于含有一定量的钮和#1以及其 他一些合金元素，在焊接热彩响区具有较人的淬硬倾向，焊示在空气屮冷却时，易产生冷裂 纹。奥氏体不锈钢（12crl8nil2ti）的焊接特点：易产住晶间腐蚀和焊接热裂纹。焊接