杭州参考资料兆基化工塔吊基础方案

1、目录、工程概况二、编制依据 4三、塔吊型号及平面部署 5四、塔吊桩基础类型及尺寸 6五、塔吊与建筑物的连接措施 8六、塔吊基础施工安全措施 12七、技术、质量保证措施 13八、文明施工、环境保护措施 13九、计算书 14、工程概况工程简介工程名称： 杭州兆基化工有限公司半导体分立器芯片生产基地工程地点： 杭州市滨江区，滨康路与聚工路交叉口西南角工程内容 ： 地上二十二层生产大楼 ,下设一个地下二层汽车库建筑高度 ：建筑高度 88.3m结构类型： 框剪结构建筑面积： 总建筑面积 37167m 2，其中地下室建筑面积10422m 2建设单位： 杭州兆基化工有限公司设计单位： 浙江新中环建筑设计有限

2、公司监理单位： 杭州荣庆监理咨询有限公司设计简介1 、地下室： 地下二层为汽车库、消防水池及设备用房，层高4.6m, 地下一层为汽车库、设备用房，层高为 4.85m 。2 、主楼： 地上一层为接待大厅、车间用房、餐厅，层高6.5m ，二层、三层为车间，层高均为4.8m，四层及以上均为车间用房，其中四层二十一层层高均为 3.8m ，二十二层层高为 3.85m ，建筑高度为 88.3m 。3、结构设计：桩基1000和800的钻孔灌注桩，基础为桩承台基础 梁拉结的整体筏板基础。4、地下室防水等级为二级。5、本工程±0.00 标高相当于绝对高程 6.5m 。6 、地质与水文条件：(1) 填土

3、灰色，松散，上部 20-30cm 主要为混凝土路面，下部以粘、粉性土组成，含有植物根茎及少量碎石。层厚 0.80 1.30 米，层底标高 4.20 4.74(2) 粘质粉土 上部主要呈灰黄色，下部呈灰色，很湿，稍密，层状构造，含铁质氧 化物，少量云母片，切面粗糙，个别土样试验结果为粉质粘土，无光泽， 摇震反应迅速，干强度低，韧性低。层厚 2.003.40米，层底埋深3.10 4.30米，层底标高 1.282.39米。(3) -1 淤泥质粘土夹粘质粉土 深灰色，流塑，局部夹粘质粉土，含腐植质，个别土样试验结果为粉 质粘土，干强度高，韧性高。层厚 6.908.60 米，层底埋深 10.80 11.

4、80 米，层底标高 -6.34 -5.32 米。(3)-2 淤泥质粘土 深灰色，流塑，含腐植质，少量有机质，土质较细腻光滑，稍有光泽， 干强度高，韧性高。层厚 14.40 17.60 米，层底埋深 26.10 29.10 米， 层底标高 -23.59 -20.61 米。、编制依据1 、 杭州兆基化工有限公司装配生产大楼 岩土工程勘察报告2、杭州兆基化工有限公司装配生产大楼基坑围护设计方案3、杭州兆基化工有限公司装配生产大楼施工组织设计4、 建筑地基基础设计规范（GB50007-2011 ）5、 建筑桩基技术规范（JGJ94-2008 ）6、QTZ63 （ 5510 ）自塔式起重机使用说明书三、

5、塔吊型号及平面部署塔吊型号及技术参数塔吊（QTZ63）塔式起重机技术指标起重咼度100m最大幅度55m最大起重量60 KN工作温度-24 40 0C倾覆力矩（已包括水平力矩）1900KN总功率36KW （不包括升顶机构电机功率）垂直压力770KN节长1.643 X1.643L=2.8m平面布置塔吊位于（4）（ 5）轴与E轴F轴之间（见附图）。桩 中 心 线 离 承 台 边 600mm ， 两 桩 中 心 线 间 距 2300mm, 桩 直 径 为600mm ，桩顶标高 -10.55m ，桩长度及 配筋同工程桩。底板面层标高为 -9.5m ，而塔吊承台面层和与底板面层标高一致， 故塔吊承台垫层底

6、标高为 -10.8m, 承台厚度为 1.2m 。四、塔吊桩基础类型、尺寸及施工（一） 塔吊桩基础类型桩基均采用钻孔灌注桩，参照桩的详图，有效桩长44m，直径© 600伽，主筋为10巾18，每隔2000mm用1巾16箍与主筋连接，箍筋为0 8200 , 混凝土强度 C35 ；桩顶进入承台 0.10m 。（二）桩承台施工1、塔吊承台为3500 X3500 X1200 mm,混凝土强度C35,钢筋级别H级，经计算承台满足要求，只需要构造配筋，为了更安全，结合塔吊说明书，该承台配筋为上部双向巾18180 ;下部双向巾20120，承台竖向连接筋为双向10500。详见计算书。2、桩中心线离承台边

7、都为 600mm ,塔吊桩承台面即为底板底面。（三）塔吊基础土方施工1 、 土方开挖选用机械开挖。塔吊基础在整体基坑土挖至第二道支撑梁底后（标高 -8.3m ）开挖,采用 1 ： 2 放坡大开挖,分二次开挖,第一次开挖至-9.5m ;第二次即开挖至塔吊基础设计基底标高 -10.8m ,塔吊基础的开挖要体现一个“抢”字。2、塔吊基坑开挖降水设置两个集水井，随水流形式可能基坑四周辅助 设置一到盲沟进行降水。3、按基础轴线外围垫层尺寸另加每边0.5m 工作面，采用多次沟端开挖，挖出土方装车运走。3、在挖土时，在基坑四周离坡脚不小于300mm 处，挖出一条400 X400的排水沟，纵向坡度0.1%0.

8、5%,及时排除坑内积水，勿使滞留，以防基础施工期间下雨及周围土壁渗水使基坑受淹。（四）塔吊基础的防雷接地措施塔吊基础混凝土由良好的接地措施，接地电阻不大于 4 欧姆；准备 2.5 米长三根33*4.5镀锌钢管，用40*4镀锌扁铁将三根钢管焊成长不小于 4.5米的等边三角形接地体（采3满焊，焊缝要80mm ），将接地体埋入地下0.6m，然后用上述型号扁铁将接地体与塔身焊接（采取满焊，焊缝要 80mm ）。（五）塔吊预留洞口处理 由于该建筑物的结构原因，塔吊只能设在建筑物内，因此必须预留洞 口，待塔吊拆除后，将洞口补好。塔吊位于地下室区域，因此需补洞口分 别为地下一层楼板及地下室顶板。在地下室顶板

9、前，在洞口四周预留一圈 止水钢板加钢丝网片，待塔吊拆除后，先将洞口四周混凝土凿毛，再用水 冲洗干净后，最后浇筑混凝土（比原混凝土高一级别）。五、塔吊与建筑物的连接措施1、根据塔吊使用说明书 QTZ63 独立固定附着式起重机的最大起升高度为140米，该建筑物塔吊搭设高度约120m（建筑物100m+基坑深度10m+超出建筑物高度 10m）,为了保证塔机工作的稳定性和整机刚性，减少 上部塔身的自由长度，在塔机全高设置四套附着架，四套附着架相对位置见附图4-5 ,其中hi=30m, h 2=24m, h 3=24m, h 4=24m。附着架结构见附图。H二1氏鬥hl=30rh324mh4=24m六、塔

10、吊基础施工安全措施1、塔吊基坑临边及时防护，挂设警示标志，夜间设有红灯示警。2、挖土机回转半径内严禁站人，运土车辆出入有专人指挥、调度。3、进坑的动力及照明电线使用电缆，并按用电规程进行拉设。在坑壁 上要进行可靠固定4、开挖前在坑壁外设置挡水设施，防止地面水流入坑内，在坑外必须 设置排水沟，排水沟 400 MOO mm。5、挖土必须严格按照挖土施工方案程序进行。每层土开挖前后要认真 检查坑壁的可靠性，并及时检查。6、基坑挖深一层，上部坑壁上的不牢物必须清理干净，特别是不牢固 的水泥土块，不允许在基槽边土的自然坡度角内堆土或其它材料。7、坑内与坑外有联系作业时，有专人指挥，严格按讯号进行。8、严

11、格控制挖土标高，严禁超挖、欠挖，操作人员严禁在坑内休息。9、在挖土过程中，不准在基坑边堆放物资，更不准让施工机械、运土 车在基坑临边行驶。七、技术、质量保证措施1、混凝土运输、浇筑及间歇的全部时间，不得超过180min 。2、混凝土试件取样、制作、养护。3、 养护方法：砼压实抹平后用塑料薄膜覆盖，覆盖、浇水7 天。4、搅拌后的混凝土，及时运至浇筑地点，入模浇筑，在运送过程中， 要防止混凝土离析、灰浆流失、坍落度变化等现象，如发现离析现象，必 须人工搅拌后方可入模。5、 混凝土配置原材料的配合比误差：水泥、外参合料±2% ；粗、细骨 料±3% ，外加剂溶± 2% 。

12、全部拌合料装入搅拌筒内起到卸料时间不少于1.5 2.0min。6、塔吊基础浇筑现场负责人现场总负责人：莫凤良技术负责人：马庆丰施工质量检查员：来水龙安全检查员：蒋银康施工员：林水良八、文明施工、环境保护措施：1、工完料清，混凝土浇筑完毕后，将所搅拌的拌和物全部用完。2、现场道路清：对运送混凝土时，滴撒在模板、脚手架、支撑上的混 凝土要刮净，浇一段，清一段，保证操作段文明、整洁。3、对开出现场混凝土泵车要进行冲洗。九、计算书矩形板式桩基础计算书、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H°(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁

13、架结构宽度B(m)1.64、塔机荷载自彌4<M«W 自 MP3塔身首鱼oT1Bfld塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)450.8起重臂自重 G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Q max (kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Q min (kN)10最大吊物幅度 RQmin(m)50最大起重力矩 M2(kN -m)Max60 X 11.5 , 10X50 = 690平衡臂自重 G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离R G3(m)6.3平

14、衡块自重 G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.82、风荷载标准值 a(kN/m 2)工程所在地浙江杭州市2基本风压30(kN/m )工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数腹工作状态1.59非工作状态1.59风压等效高度变化系数吃1.32风荷载体型系数阳工作状态1.95非工作状态1.95风向系数a1.2塔身前后片桁架的平均充实率a00.352风荷载标准值3k(kN/m 2)工作状态0.8 X1.2 X1.59 X1.95 X1.32 X0.2 = 0.79非工作状

15、态0.8 X1.2 X1.59 X1.95 X1.32 X0.45 = 1.773、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)450.8+37.4+3.8+19.8+89.4= 601.2起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)601.2+60 = 661.2水平荷载标准值Fvk(kN)0.79 XD.35 X.64 X43 = 19.5倾覆力矩标准值Mk(kN -m)37.4 *2+3.8 X11.5-19.8 X.3-89.4 X1.8+0.9 X690+0.5 X19.5 X43) = 685.16非工作状态竖向荷载标准值 Fk'(kN)Fk1

16、 = 601.2水平荷载标准值Fvk'(kN)1.77 XD.35 X1.64 X43 = 43.69倾覆力矩标准值Mk'(kN m)37.4 *2-19.8 X5.3-89.4 X1.8+0.5 X43.69 X43 = 582.474、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1 (kN)1.2Fk1 = 1.2 X601.2 = 721.44起重荷载设计值FQ(kN)1.4F Qk = 1.4 X60 = 84竖向荷载设计值F(kN)721.44+84 = 805.44水平荷载设计值Fv(kN)1.4F vk = 1.4 X19.5 = 27.3倾覆力矩设计值 M(

17、kNm)1.2 ><37.4 >22+3.8 X11.5-19.8 為.3-89.4 X1.8)+1.4 >0.9 ><690+0.5 X19.5 >43) =1021.86非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)11.2Fk = 1.2 X601.2 = 721.44水平荷载设计值Fv'(kN)11.4F vk = 1.4 X43.69 = 61.17倾覆力矩设计值M'(kN m)1.2 X(37.4 X22-19.8 X6.3-89.4 X11.8)+1.4 X0.5 X43.69 X43 = 886.84三、桩顶作用效应计算承

18、台布置桩数n4承台高度h(m)1.2承台长l(m)3.5承台宽b(m)3.5承台长向桩心距a|(m)2.3承台宽向桩心距ab(m)2.3桩直径d(m)0.6承台参数承台混凝土等级C353承台混凝土自重Y：(kN/m )25承台上部覆土厚度h'(m)03承台上部覆土的重度y '(kN/m )19承台混凝土保护层厚度5 (mm)50配置暗梁否I16401*f/3500矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h c+h' 丫 ')=3.5 X 3.5 X (1.2 X 25+0X 19)=367.5kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=

19、1.2 >367.5=441kN桩对角线距离:L=(a b2+al2)0.5=(2.32+2.32)0.5=3.25m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(661.2+367.5)/4=257.18kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk+Gk)/n+(M k+FVkh)/L=(661.2+367.5)/4+(685.16+19.51.X)/3.25=475.01kNQkmin =(F k+Gk)/n-(M k + Fvkh)/L=(661.2+367.5)/4-(685.16+19.51. X)/3.25=39.34kN2、荷载效应基本组合

20、荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+F vh)/L=(805.44+441)/4+(1021.86+27.31*)/3.25=635.84kNQmin=(F+G)/n-(M+F vh)/L=(805.44+441)/4-(1021.86+27.31 ；2)/3.25=-12.62kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数0.853桩混凝土自重Y(kN/m )25桩混凝土保护层厚度6 (mm)35桩入土深度lt(m)44桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2700地基属性是否考虑承台效应否侧阻力特征值端阻力特征值承载力特征值土名称土层

21、厚度li(m)抗拔系数qsia(kPa)qpa(kPa)fak(kPa)粘性土1.18800.75-粘性土15.8800.75-粘性土6.41500.75-粘性土3.22200.7-粘性土3.81700.75-粘性土2.12500.65-细砂5.33200.6-碎石5.75024000.8-强风化岩2.73812000.8-1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u= n d=3.14 X 0.6=1.88m桩端面积：Ap= nd/4=3.14 >.62/4=0.28m 2Ra=Uqsia li+qpa Ap=1.88 X15.48 3+6.4 X15+3.2 >22+3.8 X17+

22、2.1 >25+5.3 >32+5.7 >50+2.02 >38)+1200 X).28=2108.7kNQk=257.18kN <Ra=2108.7kNQkmax =475.01kN < 1.2Ra=1.2 >2108.7=2530.44kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin =39.34kN0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=n nd/4=10 X3.14 >82/4=2545mm 2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值:Q=Q max =635.84kN

23、桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin =39.34kN0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p x100%=(2544.69/(0.28 X06) X 100%=0.9%> 0.65%满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB335 20120承台底部短向配筋HRB335 20120承台顶部长向配筋HRB335 18180承台顶部短向配筋HRB335 181801、荷载计算承台有效高度：h0=1200-50-20/2=1140mmM=(Q max+Qmin)L/2=(635.84+(-12.6

24、2)3.25/2=1013.57kN mX方向：Mx=Mab/L=1013.57 X.3/3.25=716.7kN mY方向：My=Ma i/L=1013.57 >2.3/3.25=716.7kN m2、受剪切计算V=F/n+M/L=805.44/4 + 1021.86/3.25=515.52kN受剪切承载力截面高度影响系数：氐=(800/1140) 1/4=0.92塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(2.3-1.64-0.6)/2=0.03ma1l=(al-B-d)/2=(2.3-1.64-0.6)/2=0.03m剪跨比：V=aib/h0=30/1140=0

25、.03，取?b=0.25 ;入'二 a1i/h0=30/1140=0.03，取 入=0.25 ;承台剪切系数：ab=1.75/( t>1)=1.75/(0.25+1)=1.4al=1.75/( l>1)=1.75/(0.25+1)=1.43伽s aftbh0=0.92 X1.4 Xl.57 >103 X3.5 X.14=8026.88kN3伽saftlh0=0.92 X1.4 X.57 X0 X3.5 X.14=8026.88kNV=515.52kN < min( fhs aftbh。，0ns aftlh 0)=8026.88kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围： B+2h 0=1.64+2 X1.14=3.92mab=2.3m< B+2h0=3.92m , ai=2.3m< B+2h0=3.92m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1) 、承台底面长向配筋面积2 6 2a1= My/( 1fcbh0 )=716.7 X0 /(1.03 16.7 >3500X1140 )=0.0090.50.5Z=1-(1-2oS1 ) =1-(1-2 X.009)0.5 =0.009Y1=1- Z/2=1-0.009/2=0.995Asi=My/( Yhofyi)=