土力学网上作业题参考答案

1、东北农业大学网络教育学院土力学网上作业参考答案绪论一、填空1 地基。2 基础。3 持力层。4 下卧层。5 下卧层。第一章 土的物理性质及其工程分类、填空1 无机矿物颗粒 和有机质，上粒。2 原生矿物和次生矿物。3 粒度。4 粒度成分。5 Cu<5 , Cu越大,Cu>10 。6 结合水和自由水，吸着水(强结合水)和薄膜水(弱结合水)7 单粒结构、蜂窝结构和絮状结构。8 液眨、塑限和缩限。9 塑性指数。10 液性指数。11Dremaxeemaxemin12碎石土 。13 大干 2mm ,大干 0.075mm 。14细粒十 。15 含水量 和击实功能。二、判断题1(，)16 (X)17

2、 (X)18 (X)19 (X)、证明题1证明:_ dsd = ?+e w证明：设VS = 1? e = VV- = VV ,V = VV + VS = 1 + e SVVSVSms d = g d V2证明:_sVsg-VSr = )ds wVsg _ dsV=T+e wI n)，n证明：设V =n? Vv =n,Vs =1=Vw - - Sr = VvmwmwmssV s wVvsgV ss (1wgVvn) n3证明Sre w + s1 + e(2)证明：设Vs = 1?e= = vv ,v = VV + Vs VsG mg (mw + ms)g( wVw+ sVs)gSrVv w +

3、sVsSe w + s1 +e1某地基土层,土粒相对密度为2.70,问该土样的 w、e、sr、d、 sat和各为多少？并比较各种重度的大四、计算题用体积为72cm3的环刀取样，测得环刀加湿土重170g,环刀重40g,烘干后土重122g,小。解：V=72cm3,G mgV = Vds +esat = 1 +e2x10=20.6kN/m3sat=20.6 10 = 10.6 kN/m 3m=170-40=130g , ms=122g, mw=130- 122=8gmW8=6.6% mS 122w(1+ )42.7 X1 X(1+ 0.066)1 =1 =0.6130/720.066X2.7 =29

4、.7%0.6130 X103=18.0 kN/m 372ds1 + e2.7，3W =X10 = 16.9 kN/m31.6> > sat2 一土样重 量为多少？解：已知：200g,已知含水率为16%,若要制备含水率为 20%的土样，需加多少水？加水后土样重m1=200g,116%,220%,则:mwimwi16%msmwimmw1mwmw1mw 20%将 m=200g 带入得：miw1=27.6g, miw =6.9gmsm1mw1，加水后土样重量为:m2=mi+ mw =200+6.9=206.9g3某土坝施工中，上坝土料的ds = 2.7, w1 = 10%,上坝时虚土 d1

5、 =12KN/m 3,要求碾压后 Sr295%,d2 = 16.8KN/m 3,若每日填土 5000m3,文每日上坝虚土多少m3?共需加水多少t?解：(1) d1 = gV1msd2 = g ,由于碾压刖后土粒重力不变,V216.8 X500031- d1V1 = d2V2? V1 =12 =7000m3/c、ms(2) d2 = g?V216.8 X103 X500010=8400000kg = 8400tmw1msmw2w2一mwms(w2Wi)msd2 ="1 + e2d s we2 =d 22.7 X101 = 1 = 0.60716.8cw2ds cSr 2 =? w?e2

6、Sr2e20.95 X0.607=21.4%ds2.7mw = ms(w2 wi) = 8400 (0.214-0.1) = 958t_ ds9 _d2 = . w? e2 =1 +e2ds w2.7X101 = . 01 =0.60716.8w2dsSr2 = ? w2 =ea$2金0.95 X0.607dsL=21.4%mwms(w2w1)= 8400 (0.214 0.1) = 958t五、简答题1简述击实功能对粘性土压实性的影响？1 .土料的dmax和op不是常量，dmax随着击数的增加而逐渐增大，而op则随着击数的增加而逐渐减小。然而，这种增大或减小的速率是递减的，因此只靠增加击实功

7、能来提高土的dmax是有一定限度的。2 .当 较低时，击实功能影响较显著， 而当含水量较高时， 击实曲线接近于饱和线，这时提高击实功能是无效的。第二章土中水的运动规律一、填空题1 渗流或渗透 。2 渗流量与过水断面面积以及水头损失,断面间距3 一次万。4常水头试验。5变水头试验。6渗透系数。7 渗透力。8 渗透变形。9 流土和管涌。10 S±_ ,地基或土坝下游渗流逸出处。11 。12渗透系数，q = kA=kAi或v = 9 = ki lA二、判断题1(，)2 (V)3 (X)三、证明题、r' ds 11证明ic = 一=彳= w1 + et正明imsgwVssVs gwV

8、sd sw gVswVsVs (ds1)d s1. c wwVwVwVVs +Vv1 +e四、计算题板桩支挡结构如图所示，由于基坑内外土层存在水位差而发生渗流，渗流流网如图中所示。已知土层渗透系数k=2.6X 10 3cm/s, A点、B点分别位于基坑底面以干1.2m和2.6m。试求：(1)整个渗流区的单宽流量 q；(2) AB段的平均渗透速度vab (A点、B点所在流网网格l = b = 1.5m);(3)图中A点和B点的孔隙水压力队与UB。(4)流网网格abcA的网格长度l 1.5m,判断基坑中的ab段渗流逸出处是否发生流土？(地基 土 sat = 20 KN/m 3)解：(1)m=4,

9、n=9, h= 5-1.5- 1 = 2.5m,_3_ 2_kh(m 1)2.6X10 3X10 X2.5X(4q =n 19 1m3/d?m(2 )Vab ki h 2.5Ah = 0.31m ,n 19 1k 2.6 10 3 031 = 5.4X0l1.51)-) X24 X3600 = 2.14cm/s(3) Ha= (101.5) 7>0.31 (5 1.2) = 2.53m,UA= wH A = 10 >2.53= 25.3KPaHb= (101.5) 6X0.31 (5 2.6) = 4.24m, UB = wH B = 10 >4.24= 42.4KPa(4)

10、 %20 10101,流网网格abcA的平均水力梯度为i0.311.50.21 v iC解： e = 0.7m >l/6 = 4/6 = 0.67m所以，渠底ab段渗流溢出处不会发生流土。五、简答题1简述流网的四点基本性质 ？1 .流线与等势线相互正交，所构成的流网网格为曲边正方形，即 。2 .任意两相邻等势线间的水头损失相等；3 .任意两相邻流线间的单位渗流量相等；4 .在确定流网中等势线数量时，上下游的透水边界各为一条等势线；在确定流网中流线数量时，基础的地下轮廓线及渗流区边界线各为一条流线。2简述常用的防渗技术措施？1 .减小水力梯度(1)降低水头(2)增加渗径2 .在渗流逸出处加

11、设铺盖或铺设反滤层反滤层可以滤土排水，防止细小颗粒流失，同时通畅地排除渗透水流。反滤层一般为13层,由砂、卵石、砾石、碎石构成，每层粒径沿着水流方向逐渐增大。3 .在建筑物下游设置减压井、减压沟等，使渗透水流有畅通的出路。第三章 土中应力分布及计算一、填空1 自重应力 和附加应力2 基底压力,地基反力。3 基础的刚度 和地基的变形条件。4 马鞍形分布、抛,物线形分布以及钟形分布。5 基底附加压力。6 深宽比和长宽比 。二、判断1 (X)2 (X)3 (V)三、计算题1一矩形基础，宽为 3m,长为4m,在长边方向作用一偏心荷载N = F十G= 1200kN。偏心距为多少时，基底不会出现拉应力？试

12、问当 pm. =0时，最大压应力为多少？解：(1)要保证基底不出现拉应力，偏心距e应满足：e< l /6 =4/6 = 0.67m(2)当 e = l /6 时，Pmin = 0,N 6e 12006 l- Pmax=lb(1+T)=7 (1+7 6)= 200kPa2矩形基础，宽为 3m,长为4m,在长边方向作用一偏心荷裁N=F十G= 1440kN ,偏心距为e=0.7m。试问基底最大地基反力pmax为多少？p max2N2X14403b(l/2e)3X3X(4/2 0.7)= 246.15 kPa四、简答题1图示说明集中力作用下土中应力的分布规律当z不变时，在荷载轴线上 z最大，随着

13、r的增加， 逐渐减小，z也逐渐减小，见图3 8(a)(2)在r 0的荷载轴线上，z随着z的增加而减小，见图3 8(b)在不通过集中力作用点 的任一竖直剖面上，在 土体表面处，z=0,随着z的增加，z逐渐增大，在某一深度 处达到最大值，此后又 逐渐减小，见图3 8(b)(b)图38集中力作用于地表时附加应力的分布情况第四章土的压缩性与地基沉降计算一、填空1 十的压缩性。2 十的固结。100kPa ,200kPa 。3 侧限压缩模量。4 前期固结压力 。5 超固结比.OCR=1 ,OCR>1 ,OCR <1 。6 e= 0.42e0。7 大于 0.4b, 20% ,10% 。8 强度变

14、化和变形。9 孑L隙水压力,附加有效应力 。10瞬时沉降、固结沉降 和次固结沉降。H11 e=a-(1+e0)H0二、判断题1 (X)2 (V)3 (V)绘图题1用经验作图法确定前期固结压力Pc,并说明具体步骤。(1)在e lg p曲线拐弯处找出曲率半径最小的点A ,过A点作水平线A1和切线A2 ;(2)作/ LA2的平分线A3,与e lg p曲线直线段的延长线交于B点；(3) B点所对应的有效应力即为前期固结压力。四、计算题1今有两粘土层(A、B), 土质和土层排水条件相同，两土层都受到100kPa的连续均布荷载，土层厚度Ha: Hb=2: 1,在A 土层内孔隙比从 1.060减至0.982

15、, B 土层内孔隙比从 0.910减至0.850, 已知当Ut=50%时所需时间tA： tB=5： 1 ,试求kA： kB = ?解：A、B均受到连续均布荷载作用一 A = B ,且Ut相同一 T/a = Tvb ,kA(1+eA)CvA =, CvBa a w>kA： kB=4aA(1+生)5aB (1 + eA)Ha tBHB2tA=22/5=4/5Kb(1 +eB)CvA / CvB =Ka (1 + eA) aBaB waA4(1.06 0.982)(1 +0.91)-=0 964 5(0.91 0.85)(1 + 1.06).,2设厚度为12m的粘土层的边界条件如右图所示,均为

16、排水砂层，地面上作用着无限均布荷载Kb (1 + eB)固结度与时间因数关系如下图所示。上下层面处p=300kPa,已知粘土层的初始孔隙比e = 0.81,渗透系数 k = 2cm/y= 6.3X 10 8cm/s,压缩系数 a= 0.025X 102/kPa。试求:(1)粘土层最终沉降量为多少？(2)加荷1年后，地基的沉降量为多少？(3)加荷后历时多久，粘土层的固结度达到解：(1)求粘土层最终沉降量90%?无限大均布荷载作用，粘土层中附加应力呈矩形分布:z=P=300kPa,=1aS = 7 1 + e(2)求加荷竖0.025 X10z H =" c c,- X300 X1200

17、= 49.7 cm1 + 0.811年后，地基的沉降量_ k(1 + e) Cv =a w 0.025 X10 '双面排水：人=空h-4242 M0X(1+0.81)2_ 3 一 一 32 X10 3 X10X103=14.48m2/ya14与1 =0.402,=1 ，查表得62Ut= 0.71- St = SUt = 49.7 X 0.7= 34.8cm(3)求双面排水且固结度达到90%时所需要的时间枯性土Ut =0.9,=1Cvt 14.48tyTv =0.848= = ? t=0.848 X 36/14.48=2.1 年H262.'M 需 至f) tr_7> J 史

18、亚ij f匚返17百io. noi Q. 002 (i. 003 o.(«ift a.(iii tj0, 05«,1. U 。.廿R 0.7 0. H 0. 5 稔d r). 3 氏20. Iram附图 固结度Ut与时间因数Tv的关系曲线五、简答题土是均质的、完全饱和 (2) 土粒和水是不可压缩的 (3) 土层的压缩和土中水的 (4)土中水的渗流服从达西 (5)孔隙比的变化与有效应 (6)外荷载是一次瞬时施加1简述太沙基一维渗流固结理论的六点基本假定渗流只沿竖向发生，是一维的定律，渗透系数k保持不变力的变化成正比，即de/d a,且压缩系数a保持不变的第五章土的抗剪强度一、

19、填空1十的抗剪强度 。2 ££ ,剪切破坏土的抗剪强度 。3 内摩阻力,内摩阻力和粘聚力。4 原始粘聚力、固化粘聚力和毛细粘聚力 05 粘聚力和内摩擦角。6 越大。二、判断1 (X)2 (X)、计算题1土样内摩擦角为=23°,粘聚力为c=18kPa, 土中大主应力和小主应力分别为i=200kPa,3=100kPa，试用两种方法判断该土样是否达到极限平衡状态？解：(1)应用土体极限平衡条件，令 1 1f =200kPa,则3f,2i f tan 45_ 2c tan 4522200 tan2 4523-2 18 tan 4532263.79kPa计算结果表明3>

20、; 3f ,可判定该土样处于稳定平衡状态。(2)应用土体极限平衡条件，令 3 3f = 100kPa,则,21f 3f tan 45- 2ctan 452223100 tan 452 182tan 4523282kPa计算结果表明1<3，可判定该土样处于稳定平衡状态。2 一个砂样进行直接剪切试验，竖向应力p = 100kP,破坏时= 57.7kPa。试问此时的大、小主应3为多少？解：由题意可知， =p=100kP, f =57.7kPa。根据库仑定律有:f = tg - tg = = 57.7/100=0.577=30°砂土 C=0,根据土体极限平衡条件，2230 c_301

21、= 3tg (45 + 2) = 3tg (45 + -) = 3 3 ,= 45 +2 = 45+=6011=2( 1 + 3)+-( 13)cos2 ,100= 0.5X(3 3 + 3)+0.5X (3 3 - 3)cos120S 3 = 66.67kPa1 = 3 3 =3X 66.67= 200kPa3某正常固结饱和粘性土试样进行UU试验，得到，=0, u=20kPa,对同样的土进行 CU试验，得到c，=0,'=30°。若试样在不排水条件下破坏，试求剪切破坏时的1和3。2230斛：i' = 3tg (45 ° + 2) + 2c'?tg (

22、45° + 万)= 3tg (45 +2-)=3 311,1,f = cu = -( 13) = ( 13) = 2(3 33) = 3 = 20kPa；=3 3 = 3X 20=60kPa五、简答题1简述土的抗剪强度影响因素1 .土的矿物成分、颗粒形状和级配的影响2 .含水量的影响3 .原始密度的影响4 .粘性土触变性的影响5.土的应力历史的影响2简述直接剪切试验的优缺点1 .优点直剪试验具有设备简单，土样制备及试验操作方便等优点，因而至今仍为国内一般工程所广泛 使用。2 .缺点(1)剪切面限定在上下盒之间的平面，而不是沿土样最薄弱的面剪切破坏；(2)剪切面上剪应力分布不均匀，且竖

23、向荷载会发生偏转(移)，应力的大小及方向都是变化的；(3)在剪切过程中，土样剪切面逐渐缩小，而在计算抗剪强度时仍按土样的原截面积计算；(4)试验时不能严格控制排水条件，并且不能量测孔隙水压力；(5)试验时上下盒之间的缝隙中易嵌入砂粒，使试验结果偏大。第六章 土压力计算、填空1 静止土压力、主动土压力和被动土压力。2 主动极限平衡状态。3 被动极限平衡状态。4 挡土结构的位移 。5h 2ppi + Pp2?3 p pl + pp2处。、判断1(，)三、计算题1已知一挡土墙高 4m,墙背竖直光滑，墙后填土表面水平，填土c = 10kPa,=20°, Ko =0.66,= 17kN/m3,

24、试求在下述三种情况下，作用在墙上土压力的合力及作用点的位置：(1)挡土墙无位移；(2)挡土墙向着远离土体方向发生微小位移；(3)挡土墙向着土体发生微小位移。解：(1)挡土墙没有位移，产生静止土压力，则1 . 2Eo h Ko = 0 5X 17 X42X 0.66= 89.76 kN/m 2土压力作用点：y=h/3 = 4/3= 1.33m(2)挡土墙向着远离土体方向发生微小位移，产生主动土压力，则2220、王动土压力系数：Ka tg (45) tg (45) = 0.4922 2c 2 10 拉应力区的临界深度：z0=1.68m% Ka 17 0.491一 1巳 2(h z0)(hKa 2c

25、 Ka) 1(4 1.68)(17 4 0.49 2 10 0.49)=22.41kN/m土压力作用点：y= (h-Z0)13= ( 4 1.68) /3= 0.77m(3)挡土墙向着土体方向发生微小位移，产生被动土压力，则被动土压力系数：Kp tg2(45_) tg2(45 20)= 2.04士体表面处：pp2c JK； 2 10J2.04 = 28.57kPa墙底处：pphKp 2%K7 17 4 2.04 2 10/204 = 167.29kpaEp 0.5X (28.57+ 167.29) X 4=391.72kPa土压力作用点：y=h?2pp1 pp2 4? 2 28.57 167.

26、29=1.53m3 ' pp1 pp2 3 , 28.57 167.292已知一挡土墙高4m,墙背竖直光滑，墙后填土表面水平，要求填土在最佳含水率w0p=20%情况下夯实至最大干重度d max= 14.5kN/m3,并测得c = 8kPa,=22°,试求：(1)墙底处的主动土压力强度和墙背所受主动土压力的合力；(2)墙底处的被动土压力强度和墙背所受被动土压力的合力。解：填土在最佳含水率 W0p = 20 %情况下夯实至最大干重度dmax = 14.5kN/m3时，dmax 1 W0p ，所以土体重度dmax(1 Wop)14.5 (1 0.2) =17.4 kN/m3,则22

27、22、(1)王动土压力系数：Ka tg (45y)tg (45) =0.45拉应力区的临界深度：z0t 28=1.37m°. Ka17.40.45墙底处的主动土压力强度：pahKa 2cv-Ka 17.4 4 0.45 2 8%'0.45 = 20.59 kPa墙背所受主动土压力的合力：Ea 0.5X 20.59X ( 4 1.7) =27.08kN/m土压力作用点：y= (hZ0) /3= ( 4 1.37) /3= 0.88m2222、(2)被动土压力系数：Kp tg (45-) tg (45)=2.2p22土体表面处：Pp 2c ：K 2 8v2.2 =23.73kPa

28、 p p墙底处：pD hKD 2c/K7 17.4 4 2.2 2 8722 = 176.85kPa p p pEp 0.5X (23.73+ 176.85) X 4=401.16kPa土压力作用点：y=h?2pp1 爪 4?2 23.73 176.85=1.49m3 Pp1 Pp2 323.73 176.85第七章土压力计算一、填空1 滑坡。2 。3 平面，圆弧面。4 坡脚圆、坡面圆和中点圆。5 b=0.1R. 土条两侧间，土条间竖向剪应力6 滑动面。、判断1三、简答题1简述土坡滑动失稳的原因答：1.外界力的作用破坏了土体内原来的应力平衡状态；2.土的抗剪强度由于受到外界各种因素的影响而降低

29、，促使土坡失稳破坏。2简述土坡稳定安全系数的三种表示方法M f答：1.滑动面上抗滑力矩与滑动力矩之比，即K=旨；Tf2 .滑动面上抗滑力与滑动力之比，即 K二；3 .实有的抗剪强度与土坡中最危险滑动面上产生的剪应力之比，即 K =四、绘图题1用费伦纽斯方法确定=0时最危险滑动面圆心的位置，并有必要文字说明。答：（1） BD线与坡面的夹角为1、CD线与水平面白夹角为 2, 1、 2与坡角 有关，可查表;（2） BD线及CD线的交点即为最危险滑动面圆心。五、计算题1一均质无粘性土土坡，坡度为1: 2,=18.4KN/m 3, =20%, ds=2.68 ,=34° ,试求这个土坡的稳定安

30、全系数 K=?若土坡有沿坡面渗流作用时，该土坡的稳定安全性降低多少？有渗流作用时， 为防止发生失稳破坏，应如何设计坡角？解：（1）无渗流作用时：K=四一=里应= 1.35 tg 0.5(2)有渗流作用时：dS w(1+ )2.68X10X(1 + 0.2)e = 1 =18.41 = 0.75sat3sat W =19.6 10 = 9.6 KN/m 3tgdS +e W =1 +e9.6 xtg34°2.68 + 0.753X10 = 19.6 KN/m 31 + 0.75sattg19.6X0.5=0.66该土坡的稳定安全性降低了KKK1.35 0.66 =51%1.35(3)有

31、渗流作用时，为防止发生失稳破坏，令tg9.6Xtg34°口 口K ='='= 1? tg = 0.33，即 1: m=1 : 3。sattg 19.6 xtgy'2有一 6m高的粘土边坡。根据最危险滑动面计算得到的抗滑力矩为2381.4kN m/m ,滑动力矩为2468.75kN m/m,为提高边坡的稳定性采用底脚压载的办法，如图所示，压载重度=18kN/m3,试计算压载前后边坡的安全系数。 解：（1）压载前Mr 2381.4K =-=0 96Ms 2468.75（2）压载后一_ _2Mr 2381.4 + 18 X1.5 X3X3 + 18 X0.5 X1.

32、52 X12468.75K = 一 = 1.073有一地基如图所示。地面下2m深处有一层厚0.8m的软土夹层，在地基上用当地材料修筑土堤，高5m,边坡1:2, 土堤与地基均为砂质粘土，=20°, c=20kPa,=20kN/m3;软土夹层的 =18kN/m3,=0, c = 10kPa,试问该土堤是否会沿软土夹层滑动，安全系数有多大？解：（1）求作用于AB面上的Ea2220f - LBiNy= 11s卜 N/ nr * - 7Ka =tg2(45F=tg (45) =0.49,2c2 X20c °CZo =f = f 2.86m,Ka 20 0.49PaB = hKa 2c

33、jKa = 20 X7 X0.49 2 X20 而49 =40.6kPaEa=0.5X40.6X (7 2.86) = 84.04kN/m2.04(2)求作用于CD面上的Ed p土条重度分别为=19kN/m 3,sat = 20kN/m3, 土条宽度 b=5m,弧长 l = 5.77m,=30°, c10kPa,解：(1)119kN/m10 o滑动面弧长 l = J1 + 4 = J5 , cos = 2/ J1 + 4 = 0.894, sin =1/J下=0.447,W = 17X3.5X 2 =M r W cos tg + clK =MsWsin119 X0.894tg18 +

34、10、用 _ 1 07119X0.447(2)滑动面弧长l =尸4 =押, 10) x 2X 1.5=95kN/mcos = 2/JT+4 =0.894, sin=1/炳=0.447, W= 17X2X2+ ( 19M r W cos tg + clMsW sin95X0.894tg18 +10套 = 1.1895 X0.447(3)126kN/m滑动面弧长1=1+4=75,cos =2/1+4 = 0.894, sin =1/5 =0.447,W = 18X 3.5X 2 =(4)(W cos K =ul)tg ' + cl (126 X0.894 5)tg 24 +575,八= 1

35、.0W sin(h1 + h2 + h3)bcos tg + c l126 X0.447(h1 + sath2 + l%)bsin(19X1 +20 > + 10X2) X5sin 30Mr(1)(3)(19X1+10X3+ 10 X2)X5cos30 tg10 +10X5.77 _ 045第八章 土压力计算、填空id(2)123压密阶段、剪切阶段 和破坏阶段。剪切阶段整体剪切破坏，局部剪切破坏，刺入剪切破坏。4 整体剪切破坏。局部剪切破坏。刺入剪切破坏。5 比例界限，比例界限，小于,。6 。7 仰斜式、直立式、俯斜式 。8 整体滑动破坏、墙体倾覆破坏、墙体水平滑移破坏、地基承载力不足导

36、致变形过大，墙体丧失作用、挡土墙强.不够导致墙体而裂破坏。二、判断1 (X)2 (X)3 (X)4 (V)三、计算题1如图8-10所示的挡土墙，墙背竖直光滑，墙后填土表面水平。墙体重度为K =22KN/m 3,墙底与地基的摩擦系数科=0.6,地基承载力特征值 fa=150KPa,试对此挡土墙进行抗倾覆稳定性验算、抗滑移稳定性验算以及地基承载力验算。E8-10解：(1)求EaKa tg2(45)tg2(45 型)=0.4922益二色二X空= 0.16m 、Ka 18.0.4918PaA qKa 2c/KT 20 0.49 2 87049 = 1.4KPaPaB (q h)Ka 2cv'k

37、T = ( 20+ 18X 3) X 0.49-11.2= 25.06KPa1Ea1 25.06 (3 0.16) = 35.59KN/my= ( h z0) 13= (30.16) /3= 0.95m(2)求 W2a1= (1.6 1) =0.4m1，、W1=X (1.61) X 3X22= 19.8KN/m ,2W2=1 x 3X 22= 66KN/m , a2=1.6 - 0.5=1.1m(3)抗倾覆稳定性验算KqW1a1 W2a219.8 04661 80拦2.381.6,满足要求。Eay35.590.9533.81(4)抗滑移稳定性验算Kh0.6(19.8 66) 1.45 1.3,

38、满足要求Ea35.59(5)地基承载力验算M yMl。80.52 33.8146.71C 0.54 mN19.8 6685.8e b C 16 0.54 0.26 m vb/6=1.6/6=0.27m 2285.81.653.63KPa<fa 150KPapmaxmin6e -一p(1 6e) 53.63(1b66) 105.92Kpa1.61.34pmax105.92KPa V 1.2fa1.2 150 180KPa ,满足要求。2如图所示的挡土墙，墙背竖直光滑，墙后填土表面水平，墙体重度为K =22kN/m3,墙底与地基的摩擦系数 =0.6,地基承载力特征值fa =200kPa,试对

39、此挡土墙进行抗倾覆稳定性验算、抗滑移稳定性验算以及地基承载力验算。解：(1)求Ea (共9分)21220Kai=tg2(455)=tg2(45-) = 0.4922226Ka2=tg2(45-2-)=tg2(45-2-) =0.39paA = qKa12G 匹1 = 10X0.49 2 X12J0.49 = 11.9KPa2c1q2X1210z0 =1.35m1 . Ka1 118,0.4918PaB 上=(q+ 1h1)Ka1-2c1VrKI7 = (10 + 18 X3) X0.49 2 X12V049 = 14.56KPaPaB下=(q + 1h1)Ka2 2c2 JK77 = (10 + 18 X3) X0.39 2 X64r039 = 17.47KPapaC = (q + 1hi + 2h