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文档简介

1、沥青与沥青混合料实验沥青与沥青混合料实验 配合比设计配合比设计 2021.22021.2沥青混合料设计方法的开展目的:获得符合设计要求的、经济的集料与沥青的混合物已有的沥青混合料设计方法马歇尔法 维姆法新方法 Superpave旋转压实法沥青混合料设计的要求有足够的沥青保证路面的耐久性在交通荷载作用下有足够的稳定性有足够的空隙率不能过大,以防止环境破坏不能过小,以便在交通荷载作用下有进一步压密的空间有足够的任务性维姆沥青混合料设计法该方法仅在美国少数几个州存在。技术目的与路用性能符合较好。实验方法、设备较复杂。马歇尔沥青混合料设计法马歇尔混合料设计在20世纪30年代末由美国密西西比州公路局 B

2、ruce Marshall发明。实验方法、实验设备较简单。马歇尔设计方法的主要缺陷不能准确地判别不同交通量对沥青混合料技术目的的要求;与路面构造设计不挂钩;不能预防路面早期破坏;不适用于大粒径沥青混合料;不适用某些聚合物改性沥青;试件成型方法不能模拟行车压实;不适用于开级配沥青混合料;沥青混合料没有老化过程,与现场条件不符。 1987年美国公路战略研讨方案SHRP进展一项为期五年耗资5000万美圆的沥青课题研讨,旨在制定一个新的沥青和沥青混合料规范、实验和设计方法。SHRP沥青课题的最终研讨成果称为Superpave,即高性能沥青路面的意思,包括一个胶结料规范、混合料设计体系和分析方法。Sup

3、erpave混合料在设计过程中充分思索到了气候环境条件和交通量的影响,在试件成型过程中模拟路面的实践施工过程。由于采用了新的沥青混合料设计方法,其集料级配更趋于嵌挤、密实,高温稳定性好,适于交通量大和抗车辙要求高的公路。在施工确保适宜空隙率的前提下,抗水害性能和抗疲劳性能也较好。Superpave与传统的AK型和AC型沥青混合料相比,施工难易程度和工程造价根本相当,也被称为“穷人的SMA。美国近十年的运用阐明,这种混合料抗车辙性能好,实践运用中也不易发生早期破坏,Superpave是美国目前运用最多的混合料,2001年占美国热拌沥青混合料总量的82%。目前仅有个别州未运用该技术。Superpa

4、ve沥青混合料设计法原资料选择沥青胶结料矿质集料其它外掺剂沥青混合料配合比设计沥青胶结料针入度规范常规实验Superpave采用了全新系统来实验、规范和选择沥青结合料针入度沥青胶结料规范三大目的针入度延度软化点针入度指数密度闪点溶解度含蜡量针入度沥青结合料规范60粘度粘度TFOT后残留物质量损失针入度比25C延度不可用RTFOT替代实验结果影响要素:针入度规范针实验温度试样均匀性无气泡延度刮模方式从中间向两边拉伸速度实验温度试件浸入水中深度不小于10厘米实验结果影响要素:软化点刮模外表与环面齐平运用蒸馏水水温均匀水温上升速度针入度指数感温性能同针入度计算方法温度区间实验结果影响要素:密度试样勿

5、粘附瓶口、瓶壁上方试样无气泡试样在枯燥器中枯燥运用蒸馏水实验温度闪点升温速度一瞬即灭的蓝色火焰实验结果影响要素:溶解度清洗至滤液无色透明为止闪点 (平安性)溶解度 (纯度)实验结果影响要素:含蜡量实验温度真空枯燥箱的运用分样质量实验方法计算方法实验结果影响要素:薄膜加热实验实验前后,试样均放入枯燥器中冷却烘箱到达恒温163后放入试样烘箱温度上升至162开场计时薄膜加热实验烘箱外部旋转架盘子温度计6mmSuperpave 沥青结合料规范分级体系在气候的根底上提出分级体系在气候的根底上提出PG 64 - 22Performance Grade性能等级性能等级平均平均7天最高路面温度天最高路面温度最

6、低路面温度最低路面温度 PG 46 PG 52 PG 58 PG 64 PG 70 PG 76 PG 82(Rotational Viscosity) RV 90 90 100 100 100 (110) 100 (110) 110 (110)(Flash Point) FP 46 52 58 64 70 76 82 46 52 58 64 70 76 82(Direct Tension) DT(Bending Beam Rheometer) BBR Physical Hardening28-34 -40 -46 -10 -16 -22 -28 -34 -40 -46 -16 -22 -28

7、-34 -40 -10 -16 -22 -28 -34 -40 -10 -16 -22 -28 -34 -40 -10 -16 -22 -28 -34 -10 -16 -22 -28 -34Avg 7-day Max, oC1-day Min, oC 1.00 kPa 2.20 kPa S 0.300Report Value 1.00 %20 Hours, 2.07 MPa 10 7 4 25 22 19 16 13 10 7 25 22 19 16 13 31 28 25 22 19 16 34 31 28 25 22 19 37 34 31 28 25 40 37 34 31 (Dynam

8、ic Shear Rheometer) DSR G* sin ( Bending Beam Rheometer) BBR “S Stiffness & “m- value-24 -30 -36 0 -6 -12 -18 -24 -30 -36 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 0 -6 -12 -18 -24-24 -30 -36 0 -6 -12 -18 -24 -30 -36 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -

9、6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 0 -6 -12 -18 -24(Dynamic Shear Rheometer) DSR G*/sin (Dynamic Shear Rheometer) DSR G*/sin 230 oCCEC PG 46 PG 52 PG 58 PG 64 PG 70 PG 76 PG 82(Rotational Viscosity) RV 90 90 100 100 100 (110) 100 (110) 110 (110)(Flash Point) FP 46 52 58 64 70 76 82 46 52 58 64 70 76

10、 82(Direct Tension) DT(Bending Beam Rheometer) BBR Physical Hardening28-34 -40 -46 -10 -16 -22 -28 -34 -40 -46 -16 -22 -28 -34 -40 -10 -16 -22 -28 -34 -40 -10 -16 -22 -28 -34 -40 -10 -16 -22 -28 -34 -10 -16 -22 -28 -34Avg 7-day Max, oC1-day Min, oC 2.20 kPa S 0.300Report Value 1.00 %20 Hours, 2.07 M

11、Pa 10 7 4 25 22 19 16 13 10 7 25 22 19 16 13 31 28 25 22 19 16 34 31 28 25 22 19 37 34 31 28 25 40 37 34 31 (Dynamic Shear Rheometer) DSR G* sin ( Bending Beam Rheometer) BBR “S Stiffness & “m- value-24 -30 -36 0 -6 -12 -18 -24 -30 -36 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30

12、 0 -6 -12 -18 -24 0 -6 -12 -18 -24-24 -30 -36 0 -6 -12 -18 -24 -30 -36 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 0 -6 -12 -18 -24(Dynamic Shear Rheometer) DSR G*/sin (Dynamic Shear Rheometer) DSR G*/sin 230 oCCEC5864 1.00 kPa PG 46 PG 52 PG 58 PG 64 PG 70 PG 76 PG

13、 82(Rotational Viscosity) RV 90 90 100 100 100 (110) 100 (110) 110 (110)(Flash Point) FP 46 52 58 64 70 76 82 46 52 58 64 70 76 82(Direct Tension) DT(Bending Beam Rheometer) BBR Physical Hardening28-34 -40 -46 -10 -16 -22 -28 -34 -40 -46 -16 -22 -28 -34 -40 -10 -16 -22 -28 -34 -40 -10 -16 -22 -28 -3

14、4 -40 -10 -16 -22 -28 -34 -10 -16 -22 -28 -34Avg 7-day Max, oC1-day Min, oC 5000 kPa S 0.300Report Value 1.00 %20 Hours, 2.07 MPa 10 7 4 25 22 19 16 13 10 7 25 22 19 16 13 31 28 25 22 19 16 34 31 28 25 22 19 37 34 31 28 25 40 37 34 31 (Dynamic Shear Rheometer) DSR G* sin ( Bending Beam Rheometer) BB

15、R “S Stiffness & “m- value-24 -30 -36 0 -6 -12 -18 -24 -30 -36 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 0 -6 -12 -18 -24-24 -30 -36 0 -6 -12 -18 -24 -30 -36 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 0 -6 -12 -18 -24(Dynamic

16、 Shear Rheometer) DSR G*/sin (Dynamic Shear Rheometer) DSR G*/sin 230 oCCEC 1.00 kPa 2.20 kPa 永久变形用高温劲度表示原样沥青G*/sin 1.00 kPaRTFO老化沥青 G*/sin 2.20 kPa 路面运用寿命路面运用寿命的早期阶段的早期阶段 PG 46 PG 52 PG 58 PG 64 PG 70 PG 76 PG 82(Rotational Viscosity) RV 90 90 100 100 100 (110) 100 (110) 110 (110)(Flash Point) FP 4

17、6 52 58 64 70 76 82 46 52 58 64 70 76 82(Direct Tension) DT(Bending Beam Rheometer) BBR Physical Hardening28-34 -40 -46 -10 -16 -22 -28 -34 -40 -46 -16 -22 -28 -34 -40 -10 -16 -22 -28 -34 -40 -10 -16 -22 -28 -34 -40 -10 -16 -22 -28 -34 -10 -16 -22 -28 -34Avg 7-day Max, oC1-day Min, oC 1.00 kPa 2.20

18、kPa S 0.300Report Value 1.00 %20 Hours, 2.07 MPa 10 7 4 25 22 19 16 13 10 7 25 22 19 16 13 31 28 25 22 19 16 34 31 28 25 22 19 37 34 31 28 25 40 37 34 31 (Dynamic Shear Rheometer) DSR G* sin ( Bending Beam Rheometer) BBR “S Stiffness & “m- value-24 -30 -36 0 -6 -12 -18 -24 -30 -36 -6 -12 -18 -24

19、 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 0 -6 -12 -18 -24-24 -30 -36 0 -6 -12 -18 -24 -30 -36 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 0 -6 -12 -18 -24疲劳开裂疲劳开裂(Dynamic Shear Rheometer) DSR G*/sin (Dynamic Shear Rheometer) DSR G*/sin 230 oCC

20、EC 5000 kPa 疲劳开裂用中等温度劲度表示RTFO & PAV老化沥青 G*sin 路面运用寿命后期阶段路面运用寿命后期阶段 PG 46 PG 52 PG 58 PG 64 PG 70 PG 76 PG 82(Rotational Viscosity) RV 90 90 100 100 100 (110) 100 (110) 110 (110)(Flash Point) FP 46 52 58 64 70 76 82 46 52 58 64 70 76 82(ROLLING THIN FILM OVEN) RTFO Mass Loss 1.00 kPa 2.20 kPa 20

21、Hours, 2.07 MPa 10 7 4 25 22 19 16 13 10 7 25 22 19 16 13 31 28 25 22 19 16 34 31 28 25 22 19 37 34 31 28 25 40 37 34 31 (Dynamic Shear Rheometer) DSR G* sin ( Bending Beam Rheometer) BBR “S Stiffness & “m- value-24 -30 -36 0 -6 -12 -18 -24 -30 -36 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -1

22、2 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 0 -6 -12 -18 -24-24 -30 -36 0 -6 -12 -18 -24 -30 -36 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 0 -6 -12 -18 -24低温开裂低温开裂(Dynamic Shear Rheometer) DSR G*/sin (Dynamic Shear Rheometer) DSR G*/sin 230 oCCECS 0.300Report Value 1.00 %PAV A

23、ged PG 46 PG 52 PG 58 PG 64 PG 70 PG 76 PG 82(Rotational Viscosity) RV 90 90 100 100 100 (110) 100 (110) 110 (110)(Flash Point) FP 46 52 58 64 70 76 82 46 52 58 64 70 76 82(ROLLING THIN FILM OVEN) RTFO Mass Loss 1.00 kPa 2.20 kPa 20 Hours, 2.07 MPa 10 7 4 25 22 19 16 13 10 7 25 22 19 16 13 31 28 25

24、22 19 16 34 31 28 25 22 19 37 34 31 28 25 40 37 34 31 (Dynamic Shear Rheometer) DSR G* sin ( Bending Beam Rheometer) BBR “S Stiffness & “m- value-24 -30 -36 0 -6 -12 -18 -24 -30 -36 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 0 -6 -12 -18 -24-24 -30 -36 0 -6 -12

25、 -18 -24 -30 -36 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 -30 0 -6 -12 -18 -24 0 -6 -12 -18 -24低温开裂低温开裂(Dynamic Shear Rheometer) DSR G*/sin (Dynamic Shear Rheometer) DSR G*/sin 230 oCCECS 0.300Report Value 1.00 %PAV AgedPG 52-28沥青沥青PG 等级选择等级选择如何运用PG 规范确定 7天 最高路面温度1天 最低路面温度根据规范选择实验温度确

26、定沥青胶结料性能矿质集料粗集料棱角性筛分密度针片状含量巩固性磨耗洛杉矶、Micro-Deval压碎值高温、水煮细集料筛分密度棱角性砂当量粗集料棱角性0% 破碎面破碎面 100% 有有 2个或更多破碎面个或更多破碎面 集料筛分运用水洗法集料筛分运用水洗法筛分水筛法密度密度扁平细长颗粒 巩固性洛杉矶磨耗实验细集料棱角性天然砂天然砂: 普通普通 42粘土含量(砂当量实验)其它外掺剂抗剥落剂物化性质老化后性能木质纤维素筛分析灰分含量PH值吸油率含水率纤维添加剂SMA的沥青用量较高,为了防止施工时混合料中沥青析漏,需求在混合料中参与稳定剂。纤维的种类很多,如木质素纤维、矿物纤维、玻璃纤维、有机纤维等。研

27、讨阐明,木质素纤维吸油量最大、防析漏效果最好。木质素纤维中又以松散的絮状纤维分散性、稳定性最正确。抗剥落剂SMA混合料在配合比设计时应进展抗水损害评价,如不满足要求,应采用沥青抗剥落剂。仪器设备检定和检查进展配合比设计前应对马歇尔击实仪的锤重、落高,烘箱温度,电子秤等进展检定,以保证实验结果的准确性。确定拌和、压实温度普通沥青,粘温曲线改性沥青,咨询供应商配合比设计预备任务 压实范围压实范围拌和范围拌和范围普通沥青粘温曲线级配选择过程SuperpaveSMA AC、AK几个重要概念nSMAStone Mastic Asphalt即沥青玛蹄脂碎石混合料,它是按照内摩擦角最大的原那么,以延续级配的

28、粗集料构成相互嵌挤的矿料骨架;然后按照空隙率较小的原那么,以沥青玛蹄脂填充骨架的空隙,构成一种骨架密实构造的沥青混合料。最大公称尺寸:筛余大于10的筛孔的上一级筛孔尺寸。最大尺寸:大于公称最大尺寸的筛孔尺寸。25mm 100.019mm 97.612.5mm 89.59.5mm 77.74.75mm 44.32.36mm 31.91.18mm 22.20.6mm 14.50.3mm 7.90.15mm 4.10.075mm 3.5最大实际密度线:最大尺寸与零点的连线。VMA:矿料间隙率VmbVsbVbaVbVseVmmVaVMA空气沥青被吸收沥青集料干捣VCA:没有其它集料、结合料存在时的粗集

29、料集合体在捣实形状下的间隙率。VCAmix:压实沥青混合料试件中,粗集料骨架以外的间隙占整个试件的体积的百分数。粉胶比:0.075mm经过率与有效沥青的比值。Superpave25配合比设计初选级配 实验级配的评价 选择设计级配的沥青用量 验证 性能检验q集料实验集料实验q确定粘温曲线确定粘温曲线q设计集料构造的选择设计集料构造的选择Superpave特点均匀、嵌挤、密实中间集料多,粗、细集料少难压实,应增大压实功用旋转压实仪成型改性沥青SMA-13配合比设计SMA的特点嵌挤的骨架高温稳定性好,抗车辙才干强粗集料用量多路表粗糙抗滑、行车平安空隙率较小抗水害、耐老化沥青用量多抗裂性好“三多一少:

30、粗集料多、矿粉多、沥青多、细集料少马歇尔击实次数 正反各50次空隙率 4矿料间隙率 17 粗集料骨架间隙率VCAmix =6.0KN流值 实测设计规范设计粗集料骨架,以4.75mm经过率为关键性筛孔,选用高、中、低3个档次,设计3组级配初试级配初试沥青用量根据合成集料毛体积相对密度选择初试沥青用量合成集料毛体积密度 最小油石比 2.9 5.6 2.8 5.8 2.7 6.0 2.6 6.2在满足最小沥青用量要求的情况下,拟定一个初试沥青用量。根据我省玄武岩的情况,集料的合成毛体积密度约为2.9g/cm3左右,因此最小沥青用量为5.7%(油石比为6.04%)。干捣VCA将级配中大于4.75mm的

31、粗集料部分装入容量筒中捣实,测定松散的粗集料间隙率VCADRC。确定最正确级配VCAmix=17多个级配符合时,选择4.75经过率较大的一个选定最正确沥青用量对于选择的设计级配,以初试沥青用量、初试沥青用量+0.20.4、初试沥青用量-0.20.4制造试件测试马歇尔稳定度、流值、空隙率、VFA、VCAmix、VMA等技术目的按设计空隙率4,确定最正确沥青用量,并检查对应的技术目的能否满足要求性能验证实验谢伦堡析漏实验肯塔堡飞散实验低温小梁弯曲劈裂实验动稳定度实验水稳定性实验残留马歇尔稳定度冻融劈裂残留强度比AASHTO T283实验水敏感性实验3 条件试件条件试件3 非条件试件非条件试件真空饱

32、水试件饱和度真空饱水试件饱和度6575%浸于浸于 60oC水浴中水浴中 24小时小时浸于浸于 25oC水中水中 2小时小时AASHTO T283计算劈裂强度比 (TSR)=80% 确定两组试件的抗拉劈裂强度TSR = 条件试件的平均强度非条件试件的平均强度水敏感性实验AASHTO T283改性沥青AK-13配合比设计马歇尔击实次数 正反各75次稳定度 =7.5KN流值 2050空隙率 36沥青饱和度VFA 7085矿料间隙率 宜15 设计规范初选级配充分运用最大实际密度线,配制粗、中、细三种级配运用最大实际密度线0.010.020.030.040.050.060.070.080.090.010

33、0.00.0000.4500.9001.3501.8002.2502.7003.1503.6004.050规范级配上限规范级配下限规范级配中值实配A C 20I 0.075 0.3 0.6 1.18 2.36 4.75 9.5 13.2 16 19 26.5AK13试击对于所选23个初始级配,根据阅历选一个初始沥青用量对江苏省集料,初试油石比普通为5.0,试击后根据体积性质情况定级配。确定最正确级配重点调查VMA目的思索级配均匀、嵌挤按0.5%间隔变化,取五个不同的油石比,制备五组马歇尔试件。测定试件的密度、空隙率、沥青饱和度、稳定度和流值,分别绘制各项目的的曲线。取相应于密度最大值的油石比a

34、1、稳定度最大值的油石比a2和空隙率范围中值的油石比a3,按下式取三者的平均值作为最正确油石比初始值OAC1。OAC1=a1+a2+a3/3确定最正确沥青用量求出能满足沥青混凝土各项规范的最大油石比OACmax和最小油石比OACmin,取中值OAC2。OAC2=OACmax +OACmin/2假设最正确油石比的初始值OAC1在OACmax和OACmin之间,那么以为设计结果是可行的,可取OAC1和OAC2的中值作为目的配合比最正确油石比OAC,其对应的试件空隙率在3.5%5%范围内。如OAC1处在上述范围之外,应调整级配,重新进展配合比设计。 确定最正确沥青用量VMA在选择级配和确定沥青用量起

35、着一个非常重要的作用。但我国规范中并不严厉要求VMA满足目的要求。据研讨发现假设VMA油石比成凹形抛物线关系,当VMA处于谷底附近时,混合料对沥青用量敏感性较小,有利于施工现场控制和质量保证。VMA%油石比油石比VMAVMA油石比关系曲线图性能验证实验水稳定性实验残留马歇尔稳定度冻融劈裂残留强度比AASHTO T283实验动稳定度实验低温小梁弯曲劈裂实验配合比设计的本卷须知最大实际密度确实定沥青混合料的最大实际密度应尽量采用实测法,测试前老化2小时。当沥青混合料的实际密度实测条件不具备时,根据江苏省的集料情况,石灰岩引荐用集料视密度计算最大实际密度,而对于岩浆岩类玄武岩、辉绿岩、闪长岩等引荐用

36、集料的毛视平均密度计算最大实际密度,对于其它岩类的集料,尚需进展研讨,以确定最正确计算方法。 分散沥青混合料颗粒尺寸小于6.4mm真空最大实际密度仪2.542.562.582.602.622.642.665.96.26.56.8油石比, %最大理论密度, g / c m 3用视密度计算用毛体积密度计算用平均密度计算真空法实测恒温过程将沥青混合料在击实温度下放入烘箱恒温3045分钟,以保证沥青被吸附过程和击实温度均匀性。集料视密度集料毛体积密度沥青浸入的空隙沥青浸入的空隙外表孔隙外表孔隙有效密度吸收的沥青吸收的沥青沥青不能浸入的孔隙沥青不能浸入的孔隙外表孔隙外表孔隙集料的有效密度 在沥青混合料中

37、,集料的有效密度测定较难 “由于矿质集料外表是多空隙的,并能不同程度地吸收水分和沥青,而且水分与沥青的吸收比例随每一种集料而异 。 由于沥青的浸透性比水差,所以混合料中矿料的有效密度应介于表观密度与毛体积密度之间试件密度确实定水中重法表干法蜡封法体积法试件编号吸水率试件密度g/cm3实际密度g/cm3空隙率水中重法表干法蜡封法水中重法表干法蜡封法1*2.72.3652.3012.3352.5467.19.68.32*1.62.3772.3382.3496.68.27.731.42.3892.3552.3776.27.56.641.22.3702.3412.3526.98.17.650.92.3

38、842.3632.3716.47.26.960.32.4292.4212.4244.64.94.872.92.5232.4512.5012.6916.28.97.081.82.5362.4922.5245.77.46.291.22.5642.5332.5554.75.95.0100.82.5832.5632.5764.04.74.311*4.12.4472.3452.4122.5845.39.26.712*3.12.4332.3572.4245.88.86.2132.42.4492.3902.4175.27.56.5141.72.5272.4842.5022.6876.07.66.9试件密度不

39、同测定方法数据比较表试件密度不同测定方法数据比较表 1号、2号、11号和12号试件为芯样,在取样现场发现该处有渗水景象。 试件密度确实定在运用表干法时,实验者必需留意:该方法关键是在用拧干的湿毛巾擦拭试件外表时要制造一种真正的饱和面干形状,外表既不能有多余的水膜,又不能把吸入孔隙中的水分擦走,得到真正的毛体积。 表干法测试件毛体积密度试件密度的分析同一油石比试件密度的最大值与最小值的差值不应超越0.02g/cm3,否那么应剔除离平均值最远的密度,重新计算平均密度。水敏感性实验浸水马歇尔实验试件应在水温到达60后再放入水浴。先完成半小时稳定度实验,再完成48小时残留稳定度。选择两组试件,其空隙率根本相等。 消费配合比设计的要点级配体积性质的一致性沥青用量沥青混合料配合比设计步骤总结沥青混合料配合比设计步

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