常春滕小区5#楼脚手架施工方案

1、常春藤小区5#住宅楼脚手架施工方案一、编制依据1、常春藤小区5#住宅楼施工图纸2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑施工安全检查评分标准JGJ59-20114、建筑结构荷载规范（JGJ59-2011）5、钢结构设计规范（GB 50017-2003）6、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）二、工程概况：常春藤小区5#住宅楼工程； 工程建设地点:银川市西夏区同心北路西侧，军区医院东北角；属于钢筋混凝土剪力墙结构；地上18层； 地下1层；建筑高度：53.15m；标准层层高：2.85m ；总建筑面积：7781 平方米。基础类型：现浇钢筋混凝土筏形，基础土方开

2、挖基底为-4.10m。 本工程由宁夏汇融房地产开发有限公司、九源（北京）国际建筑顾问有限公司设计、宁夏建筑设计研究院勘察、福建安华发展有限公司监理，宁夏第五建筑公司组织施工。本工程1-6层采用落地式双排脚手架，落地全封闭，脚手架搭设高度17.1M.。脚手架钢管采用48×3.5钢管，其质量符合235-A级钢的规定，扣件采用可锻铸铁制作的扣件，并分直角扣件、回转扣件，脚手板长3 m 宽为240，板厚大于50。7层至18层采用悬挑脚手架，每6层设一组脚手架支撑系统悬挑即：7-12层为一段，混凝土施工时严格要求设置好支撑系统构造，固定环16每个支撑系统2组，后面一组设双环间距200，支撑杆件

3、采用16“工”字钢间距不大于1500m，后附预埋固定环及型钢布置平面简图。三、脚手架搭设（落地式脚手架部分）1、立杆底部基础素土夯实-10cm砼垫层上，立杆底座采用铺设规格为4*10、4*7两种槽钢。立杆垂直稳放于砼垫层上，铺设的槽钢与基础之间紧密贴合，不得有悬空现象。2、构造要求：（1）纵向水平杆必须设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，其接长采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。（2）主节点处必须设置一根横向水平杆，其两端均采用直角扣件固

4、定在纵向水平杆上。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150，小横杆外伸长度为200。作业层上非主节点处，根据支承脚手板的需要等间距设置横向水平杆，（小横杆）其最大间距不应大于纵距1/2。即：不大于0.75m。（3）作业层脚手板应铺满、铺稳。要设置在三根横向水平杆上。其铺设采用对接平铺或搭接铺设，脚手板外伸长取130-150，两块板外伸长的和不应大于300m，如图一所示；搭接铺设时，接头必须在横向水平杆上，板头的凸棱处采用三角木填顺，搭接长度应大于200，其伸出横向水平杆的长度不应小于100，如图二所示。脚手板铺设严禁出现探头板。( 图一) ( 图二)（4）必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采

5、用直角扣件固定在距底座上皮不大于200处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 （5）立杆接长采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件要交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（6）连墙杆必须可承受拉力和压力。采用48×3.5钢管和扣件制作而成，呈矩形形式，按二步三跨设置。在搭设脚手架时，连墙件应与其他杆件同步搭设。连墙件应从底层第一层纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，可采用其它可靠措施固定。连墙杆呈水平设置，若不能水平设置时，与脚手架连

6、接的一端要下斜连接，不得采用上斜连接。（7）剪刀撑：必须在外侧立面整个长度和高度上连续设置，斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m ,采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不得小于100mm。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节占的距离不得大于150mm。斜杆与地面的倾斜在45。60。之间，且与垫板紧密贴合。（8）横向斜撑：在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置。除拐角设置横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道。（9）脚手架门洞采用上升斜杆平行桁架结构型式。（10）附着外脚手架设置之字型人行斜道，宽度不小于1.2 m，坡度采用1：3，拐弯处

7、设宽度不小于斜道宽度的平台。斜道两侧及平台外围均要设置1.2m高度的栏杆及高度不小于180的挡脚板。斜道脚手板采用顺铺，接头采用搭接，下面的板头要压住上面的板头，板头的凸棱处采用三角木填顺，斜道脚手板上每隔300mm设置一根厚度为20-30mm厚的防滑木条，要求绑扎牢固。（11）扣件规格必须与钢管外径相同，在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件，旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。3、搭设脚手架搭设必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙杆以上二步。搭设前，先平整夯实立杆基础，使其内高外低便于排水，将立杆底座，垫板准确安放在定位线上。开始搭设立杆时

8、，每隔6 跨设置一根抛撑，立杆纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部位杆固定，剪刀撑，横向斜撑要随立杆，大横杆同步搭设，各底层斜杆下端必须支承在垫板上，当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆，纵向水平杆、横向水平杆，要立即设置连墙杆，纵向、横向扫地杆要及时搭设。各杆件的搭设必须符合构造要求。每搭完一步脚手架后，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。同步使用密目式安全网，沿脚手架外侧进行全密封。脚手架操作层必须满铺脚手板，离开墙面120-150mm，脚手板铺设采用对接或搭接，脚手板探头用直径3.2mm的镀

9、锌铅丝固定在小横杆上，在操作层脚手架外侧大横杆与脚手板之间用竹串片脚手板设置挡脚板，并设置防护栏杆，作业层下层铺设脚手板或靠尽作业层处挂一层平网作防护层，平网不应离作业层过远。主体结构施工时，为利用结构楼梯上下通行，并严格做好临边防护搭设临时扶手。五、脚手架安全防护安全网搭设前必须在监督检测部门办理准用证并进行贯穿试验，符合要求后方可使用。安全网绳尼龙材料制成，绳的湿干强力比不低于75%，边绳与整体连接必须牢固，其直径至少为网绳直径的2倍，但不是小于7，筋绳分布必须合理，相邻两根绳的最小距离不得小于300。每根筋绳的断裂强力不得小于2.94KN。本工程的脚手架采用全封闭。安装时，在每个系结点上

10、，边绳应与支撑物（架）靠紧，并用一根独立的系绳连接，系结点边网均匀分布，其距离不得大于750。系结应符合打法方便，连接牢固又容易解开，受力后又不会散脱的原则。多张网连接使用时，相邻部分应靠紧或重叠，连接绳材料与网相同，强力不得低于其网绳张力。六、脚手架检查与验收1、脚手架构配件质量必须符合相关规范规定。2、脚手架及地基基础应在下列阶段进行检查与验收。（1）、基础完工后及脚手架搭设前；（2）、作业层上施加荷载前（3）、每搭设完10-13m高度后； （4）、达到设计高度后；（5）、遇有六级大风大雨后； （6）、停用超过一个月。3、脚手架使用中，应定期检查下列项目：（1）、杆件的设置和连接，连墙件、

11、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；（2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）、扣件螺栓是否松动；（4）、脚手架搭设的技术要求，允许偏差与检验方法应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定。脚手架搭设完后，在投入使用前，应逐层、逐流水施工段，进行三级验收。选由架子班组长进行验收，验收符合要求后，再由项目经理、项目技术负责人、专职安全员、工长、架子班组长组织验收，符合相关规定后，由公司施工管理科组织验收，并填写验收单。七、脚手架拆除1、架子拆除时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。2、拆除高处的作业人员，必

12、须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。3、拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。4、拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托位中间，再解端头扣。5、连墙点应随拆除进度逐层拆除。6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。7、在大片架子拆除前，应将预留的斜道、上料平台先进行加固以便拆除后能确保其完整、安全、稳定。8、拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线防止事故发生。9、拆除时

13、不应碰坏门窗、玻璃、水落管等物。10、拆下的材料，应用绳拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，扣件集中回收。11、在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。八、安全使用注意事项：1、凡患高血压、心脏病、贫血病、癫痫病发及其它不适于高空作业的，不得从事高空作业。从事高空作业要定期体检。2、高空作业衣着要方便，禁止穿硬底和事钉易滑的鞋。3、6级以上大风、大雨、大雪停止作业。4、高空作业系安全带、戴安全帽。5、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将横板支架、缆冈绳、泵送砼的输送管等固定在脚手架上，严

14、禁悬挂起重设备。6、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件。7、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有专人看守并有防火措施。8、搭设脚手架时，地面设置拦档和警戒标示，并有专人看守，严禁非操作人员入内。一、悬挑脚手架部分参数信息1、构造简况：悬挑每段双排脚手架高度17.1米，立杆采用单立杆。（7层至18层采用悬挑脚手架，分2段悬挑，每6层设一组脚手架支撑系统悬挑即：6-12层为一段，13-18层为二段。混凝土施工时严格按要求设置好支撑系统构造，固定环20每个支撑系统2组，后面一组设设双环间距200mm，支撑杆件采用16“工”字钢间距1500）。一、参数信息1.脚

15、手架参数双排脚手架搭设高度为 17.1 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.25 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处宁夏银川市，基本风压0.65 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取

16、0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:11 层；脚手板类别:竹夹板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 3 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离

17、为(m):2.850；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.45 m。 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5 = 2.356 kN/m；

18、小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.356×0.92/8 = 0.239 kN·m；最大应力计算值 = Mqmax/W =46.959 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =46.959 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.0×1.713×

19、9004/(384×2.06×105×121900)=0.583 mm；小横杆的最大挠度 0.583 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038×0.9=0.035 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×0.9×1.5/3=0.158 kN；活荷载标准值: Q= 3×0.9×1.5/3=1.35 kN；荷载的设计值: P=(1.2

20、15;0.035+1.2×0.158+1.4×1.35)/2=1.06 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN·m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.06×1.5= 0.425 kN·m；M = M1max + M2max = 0.007+

21、0.425=0.432 kN·m最大应力计算值 = 0.432×106/5080=84.948 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 = 84.948 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900)

22、= 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.035+0.158+1.35）/2=0.771kN = 1.883×0.771×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.951 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.052+1.951=2.004 mm；大横杆的最大挠度 2.004 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规

23、范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.9×2/2=0.035 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.9×1.5/2=0.

24、236 kN；活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.035+0.058+0.236)+1.4×2.025=3.229 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(0.90×2/2)×0.038/1.50×17.10 = 2.778kN；(2)脚手板

25、的自重标准值；采用竹夹板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×11×1.5×(0.9+0.2)/2 = 3.321 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14×11×1.5/2 = 1.155 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×17.1 = 0.128 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.382 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立

26、杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3×0.9×1.5×2/2 = 4.05 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.382+ 0.85×1.4×4.05= 13.677 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.382+1.4×4.05=14.528kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s·0其中

27、 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.65 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 ×0.65×0.74×0.214 = 0.072 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.072×1.5×1

28、.52/10 = 0.029 kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.677 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 14.528kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l

29、0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 13677.419/(0.262×489)+28938.607/5080 = 112.453 N/mm2；立杆稳定性计算 = 112.453 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 14527.919/(

30、0.262×489)=113.395 N/mm2；立杆稳定性计算 = 113.395 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.65，Wk = 0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.214×0.65 = 0.09 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2

31、001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.693 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.693 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.958×

32、4.89×10-4×205×103 = 96.035 kN；Nl = 6.693 < Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.693小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1450mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W =

33、 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2×7.382 +1.4×4.05 = 14.528 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 12.982 kN； R2 = 17.406 kN； R3 = -0.225 kN。 最大弯矩 Mmax= 3.881 kN·m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 3.881×106 /( 1.05 ×141000 )+ 9.338×103 / 2610 = 29.795 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 29.795 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3由于b大于0.6，根据钢结构设计规范