锅炉第7章过热器与再热器

1、第七章过热器与再热器过热器和再热器都是锅炉中用于提高蒸 汽温度的部件。增加蒸汽的焰值，以增 加蒸汽作功能力，提高电厂热力循环效过热器、再热器布置低温再热器省煤器末级再热器空气预热器分离器分隔屏 末级过热器过渡集箱燃烧器|归网水涮程过热器、再热器系统级喷水减温器屏式辻热番末级过热器级喷水减温器O顶棚進热器屏式辻热番末级过热器一级喷水减温器侧包墙;寸热;侧包墙;寸热;后烟井顶棚及后墙包墙管一级过热器侧包墙;寸热;髓貓履鵲證鄴时应保证过热蒸汽温度正常并随着蒸汽压力的提高，要求相应提高蒸汽温度，否则在汽轮 机尾部的蒸汽湿度会过高，影响汽轮机的安全。但过热汽温（ 又受金属材料的限制，日前，受金属材料的限

2、制，绝大部分 锅炉的过执汽温仍保持在540555°C的范围内，为避免汽轮 机尾部叶片蒸汽湿度太大，采用中间再热系统。再整器幾电作用是將汽整机髙压虹的輦汽加趟到吕过贽蒸汽 温度相等（或相近）的再热温度，然后毒送到中压缸及低压缸 中膨胀做功，以堪高汽轮机尾部叶片蒸汽的干度。 一般再热蒸汽压力为过热蒸汽压力的20%左右。采用再热系 统可使电站热经济性提高约4%5%。4过热器和再热器是锅炉内工质温度最高的部件，特别是再热 蒸汽的吸热能力（冷却管子的能力）较差，如何使管子金属 能长期安全工作就成为过热器和再热器设计和运行中的重要 问题运行中应保持汽温稳定。汽温的波动不应超过+5 - 10

3、76;C；）过热蚤和再热器麦有可靠旳调温于段，使运行工况在一定范; 围内变化时能维尋额定的汽温；:尽员减少并联管间的热偏差。：按过热器在锅炉布置中所处的位置及结构，可分为：在炉膛; 壁面的墙式过热器；在炉膛上部不同位置的分隔屏和后屏；I 在对流烟道中的垂直式过热器和水平式过热器；构成水平烟5 道和尾部竖井烟道的包覆过热器。:S苦传热方式和布置方式*过热器与再热器可以分为对流式、 寸式、半辐射我和包覆壁式四类1.对流式过热器、再热器结构:过热器系统中的末级高温过热器，以及再热器系统 中的末级再热器和某些低温再热器，常布置在水平 烟道和尾部竖井烟道中。它们主要依靠对流传热方 式从烟气中吸收热量，属

4、对流式过热器。对流式过 热器和再热器基本由蛇形管排组成。:根据管内外蒸汽和烟气总的流动方向，对流过热器 和再热器可有逆流、顺流和混合流三种布置方式(d)<6)(c)对流式过热器和再热器的布置形式（a）逆流；（b）顺流；（c）混合流:逆流布置有最大的传热温压，金属耗量最少，但蒸 汽岀口温度最高处也是烟温最高处，管子工作条件 差。一般在烟温较低区域的低温过热器和低温再热 器采用逆流布置方式。:顺流方式则相反，传热温压小，耗用金属多，但蒸 汽出口处的烟气温度最低，管壁工作条件好。为在使用现有钢材条件下获得尽可能高的蒸汽温度,: 末级高温过热器和末级高温再热器都采用顺流布置 方式。1s1/d=2

5、.0 3.5s1/d=3.0 3.5管子的顺列和错列布置方式(a)顺列 (b)错列烟气横向冲刷顺列布置受热面 管子时的传热系数比冲刷错列 布晝时小，但顺列管棗管外积 灰易于被吹灰器清除。布置在高烟温区的过热器或再! 热器一般易产生粘结性积灰， 为便于蒸汽吹灰器清除积灰及 支吊方便，都以顺列方式布置*尾部烟井中低温过热器和低温） 再热器一般采用错列布置，以 增强传热，但有的大型电站锅 炉将它们以顺列方式布置，以 便于吹灰和支吊。过热器和再热器并联蛇形管的排数主要由烟气速度 决定。其横向管间相对节距s1/d,顺列布置时选取 s1/d=2.03.5,错列布置时取s1/d=3.03.5。:大容量锅炉的

6、烟道宽度相对较小，满足烟气流速度 的管排数后，就不能满足蒸汽流速的要求。因其管 内流通截面太小，蒸汽质量流速太大，超过工质压 降限制，所以通常以多管并联套弯的型式来满足蒸 汽流速的要求。通常，蛇形管有如图所示的单管圈 和多管圈结构。(a)单管圈;蛇形管结构(b)双管圈；(c)三管圈:蛇形管的布置有垂直放置（立式）和水平放置（卧式）两 种型式。立式过热器和再热器：通常布置在烟温较高的水平烟道中, 如末级高温过热器和末级再热器。优点：支吊结构简单，吊挂方便,且不易积灰。缺点：停炉后管内积水不易排除，长期停炉将造成腐蚀。 在升炉时工质流量不大，因管内存有积水，可能形成气塞, 将管子烧坏，所以在升炉时

7、应注意控制过热器的热负荷； 在空气没有完全排除以前热负荷不能太大。水平对流式过热器和再热器：布置在尾部竖井烟道内。易 于疏水排气，但支吊比较麻烦，通常采用有蒸汽或水冷却 的悬吊管吊挂。图7" 立式对流过热器管子的支吊结构舄温过热器结构示意圈昭76 LL6(h/h拔伯葛自然循坏锅炉再热器结构示意图1 一进Utt； 2, 3, &管夹；5, 6连授板；7r & 9密封片|10岀口联箱$11焊点图7-2卧式对流过热器管子的吊挂结构一恳吊管；2过渡梁左一过热器5后包覆中心线ii t <57 X6L12CriMoV2500057*6.512CrWnV隔4中心线55图7-3

8、 SG1025t/h自然循环锅炉低温过热器结构示慮图5图75 IMOt/h®伯葛自然循环锅炉低温过热器结构示意图1-环形集箱；2 入门段；3 -中间段* 4垂直段孑5-出口集箱；6-悬吊管；7密封板；8 连接板；9一管夹2.辐射式（壁式、墙式）:.布置在炉膛壁面上、直技吸收炉膛辐射热的过热器或再热器，称为辐射式 （或墙式）过热器或再愈器。高参数大容量锅炉蒸发吸热所占比例减小，为了在炉膛内部布置足够的受 热面，就需要布置辐射式过热器或再热器。辐射式过热器布置方式：墙式过热器：布置在炉膛壁面上；顶棚过热器：水平布置在炉顶；前屏过热器：悬挂在炉膛上部并靠近前墙。辐射式过热器不仅使炉膛有足够

9、的受热面来冷却烟气，同时由于辐射式过 热器的温度特性与对流式过热器相反，还可改善锅炉汽温调节特性。印对壬中参数的的锅炉机组，过热器吸热量占炉水总吸热份题吸热比例不是 太嵩，因此，不需要布置墙式过热器和前屏过热器，仅枚米用顶棚过热器。亚临界以上的锅炉机组有时还采用前屏过热器或墙式过热器。由于炉内热负荷很高，辐射式过热器的工作条件恶劣，为了改善工作条件, 通常作为低温级受热面，布置在远离火焰中心、热负荷稍低 辐射式过热器和辐射式再热器的设计、布置和运行时考虑: 辐射式过热器和辐射式再热器远离热负荷最高的火焰中心 区，布置在热负荷稍低的炉膛上部。这种布置使水冷壁高 度减小，对水循环安全性不利，设计时

10、应特别注意水循环 计飢选取较高的管内工质质量流速，提高管内放热系数。如DG锅炉启动时管内足够的蒸汽流量来冷却管壁。冷却用蒸汽（ 可以来自其它锅炉的减温减压蒸汽，也可采用自生的蒸汽j 当采用锅炉本身产生的蒸汽来冷却时，必须使火焰中心远 离辐射式受热面管子。辐射式再热器的冷却蒸汽由过热器 经减温减压旁路进入。右4ffi 7-101160t/h伯葛自然稠环锅炉前屏过热器变横向节距示意图图7-11SG1025t/h强制循环锅炉墙式再热器结构示意图 L形进出口集箱1-前墙再热跌骨$ 2. 3侧墙再热器管$4 -墙式再热器引出管半辐射式布置在炉膛上部或炉膛出口烟窗处，既能收到炉膛的辐射热m 也吸收烟气对流

11、换热的受热面称为半辐射式过热器或半辐射( 式再热器。通常称为屏式过热器和屏式再热器。1屏式受热面具宽较高的热负荷。为保证管子工作安全，需采! 用较咼的质量流速，一般pw=7001200Kg/(rp2.s)。屏中并) 联管根数由蒸汽流速决定。密排管的相对纵向节距一般为s/d = 1.1-1.25,屏间距离s1=500900mm,稀疏布置的管屏起了凝结熔渣的作用。j屏式过热器热负荷高，为了提高受热面工作的安全性，屏式 过热器通常用作低温级过热器，烟气在屏与屏之间的空间流 过，嫡气流速通常为6m/s左若。屏式过热器以辐射为主，与对流过热器联合使用，可改善汽! 温变化特性。1图78 1025r/h自然

12、循环锅炉分隔屛结构示意图屏式过热器结构简图1相邻管屏间的定位管；2屏本身的扎紧管S3Tpslrw* 昌测图79 1160t/h拔伯葛自然循环锅炉前屏及末级过热器结构示意图(a)TH(b)(c)屏的布置方式： 屏的垂直布置和 水平布置的优缺 点与对流式过热 器相同，前屏主 要吸收辐射热， 其它各种布置的 屏同时吸收辐射 热和对流热，两 者的份额依其布 置位置而定。(d)(e)(a)后屏;(e)屏式受热面的布置(b)大屏;(c)半大屏；(d)前屏; 能疏水的屏；(f)水平布置的屏8一X)1 54T9图7J2 SG1025t/h自然循环锅炉后屏过热器结构示意型屏中各U形管受到的辐射热及所接触的烟气温

13、度有明显的差 别，且内外圈的管长不同会导致蒸汽流量差别，因此平行 工作的各U形管的吸热偏差较大，有时管与管之间的壁温差 可达8090°Co运行时应注意对屏式受热面蒸汽出口端金属壁温的监视和、 控制。屏最外圈U形管的工质行程长、阻力大、流量小，又： 受到高温烟气的直接冲刷，且接受炉膛辐射热的表面积较: 其他管子大许多其工质焰增比屏的平均焙增大40%50%, 稜容易痼温烧坏。)为防止外圈管子管壁超温，有许多改进结构。如将外圈管£ 的长度缩短，将外圈管和内圈管在中间交换位置等，也可1 用加大外圈管管径及采用高一级材质的钢材等方法来提高 其工作可靠性。/= I!用翹魏轎嚴式翳鶴粹蠶

14、幽讒黠 %。<a)(d)屏式过热器防止外圈管子超温的改进措施(a)外圈两圈管子截短；(b)外圈一圈管子短路；(c)内外圈管子交叉；(d)外圈管子短路，内外管屏交叉4.包覆壁过热器:大型锅炉为了简化炉墙结构采用悬吊结构的敷管炉墙，在水 平烟道和尾部竖井烟道内壁象布置水冷壁那样布置过热器，. 称为包舉壁过热霁。)光管：相对节距s/d = 1.112 膜式壁：s/d=23。大容量锅炉都采用膜式壁结构，保证锅炉烟道的气密性，并 可歳少金爲消耗量。>:包覆壁过热器作为炉壁，单面冲刷，贴壁处烟速较低，对流:； 换热效果较差。在尾部烟道内烟温又较低，布置的受热面较 密桑，箕#崩寸赅热量植较少，呢

15、热量术计。):包覆壁过热器内蒸汽来自焙增很小的炉顶过热器或直接来自 汽包，蒸汽温度较低。因此，包覆壁过热器具有较低的管壁 温度，这有利于减少锅炉的散热损失。包覆壁过热器也具有将蒸汽输送到布置在尾部烟道的低温过 热器进口的作用。i影响汽温变化的因素锅炉负荷过量空气系数给水温度燃料性质受热面污染情况:燃烧器的运行方式P期£501一轲射式过热器卜2、3对流式过热器（讥Ad“过热器的汽温特性汽温特性：汽温与锅炉负荷（或工质流量）的关系热器只吸收炉内的直接辐射热。随着锅炉负荷的 增加，辐射式过热器中工质的流量和锅炉的燃料耗量按比 例增大，但炉内辐射热并不按比例增加，因为炉内火焰温 度的升高不太

16、多。随锅炉负荷的增加，炉内辐射热的份额 相对下降，辐射式过热器出口蒸汽温度下降。当锅炉负荷增大时，将有较多的热量随烟气离开炉膛，对 流过热器中的烟速和烟温提高，过热器中工质的焰增随之; 增大。对流式过热器的出口汽温随锅炉负荷的提高而增加屏式过热器的汽温特性将稍微平稳一些，因它以炉内辐射 和烟气对流两种方式吸收热量。不过它的汽温特性有可能 是在高负荷时对流传热占优势而低负荷时则辐射传热占优（ 势。i大型电站锅炉的过热器总体，辐射吸热的份额不大，整个 过热器的气温特性是对流式的，即负荷增加时，出口汽温 增加，或者说负荷降低时，出口汽温下降。:再热器的汽温特性也几乎都是对流式的。因 为再热器多半布置

17、在对流烟道中，而且常常 布置在高温对流过热器之后。:负荷降低时，再热器的入口汽温（汽轮机高 压缸的排汽温度）还要下降，这就使得负荷 降低时再热蒸汽温度的下降比过热器蒸汽要 严重得多。.过量空气系数:炉膛内过量空气系数增大时，将使得炉内火焰温 度降低，炉膛水冷壁吸热量减少，使炉膛出口烟 温增加。辐射式过热器和再热器的吸热量减少， 汽温随过量空气系数的增大而下降。:过量空气系数增大使燃烧生成的烟气量增多，流 过烟道的烟气流速增大。对于对流式过热器，由 于对流传热系数和温压的增加，其出口汽温也随 着升咼O:在锅炉运行过程中，有时用增加炉内过量空气系 数的方法来提高汽温，但这将以降锅炉效率作为 代价。

18、因过量空气系数太大，锅炉排烟热损失将 增加。知给水温度锅炉运行过程中常常会因高压加热器停运等原因而使给水 温度降低。为保持锅炉负荷不变，必须增加投入炉膛的燃料，这将使 得炉内烟气量增加，炉膛出口烟温增加。对流式过热器的 吸热量增加，而此时流经过热器的蒸汽量未变，因此出口 蒸汽温度将随给水温度的下降而升高。给水温度的变化对辐射式过热器的出口汽温影响很小，基 本保持不变。 一般锅炉过热器总体呈对流汽温特性，若给水温度降低过 多，有可能引起过热蒸汽超温。运行经验标明，给水温度 降低10°C,过热蒸汽温度增加45°C,燃煤耗量增加 0.65%o通常采用降低负荷运行方法保证过热器的安

19、全。1燃料性质 Mad, Aad增加，Qar net降低，必须增加燃料 量。:炉内温度降低一辐射传热减少:B增加、水分增加一烟气容积增加一烟气速 度提高一对流传热量增加:总体结果：出口汽温升高:当燃煤的挥发分降低，含碳量增加或者煤 粉交粗一蘇尽日寸间延长-焰中心上移f 炉膛岀口烟温升高一过热器吸热量增加一 汽温升高受热面污染情况:过热器之前的受热面（水冷壁）积灰或结 渣：炉膛出口烟气温度提高，会使得蒸汽 温度升高。:过热器本身积灰、结渣或者管内结垢，吸 热量减少而导致蒸汽温度降低。.燃烧器的运行方式:高压及以上锅炉机组的燃烧器都有多排，而且有些 燃烧器的喷口可以向上或者向下倾斜。燃烧器配风 工

20、况改变（总风量不变）、燃烧器喷口向上或者向 下倾斜或者运行中投入不同标高的燃烧器都会影响 到脏鹿室火昭审心的位置。当火焰中心上移时，炉膛辐射吸热份额下降，布置 在炉膛上部和水平烟道内的过热器的传热温差增大， 吸收热量增多，而蒸汽量没有变化，因此会导致过 热器出口汽温升高。蒸汽温度的调节汽温升高，材料强度下降:仮9： 12Cr1MoV :10万人（585 °C ） , 3 万 h(595°C)；在超温1020 °C时，寿命减半。:汽温下降，循环热效率下降：一io°Cf njo.5%:汽温过低，汽轮机排汽湿度增加，从而影响汽轮 机末级叶片的安全工作。再热汽温

21、变化剧烈一中压缸转子与汽缸之间的相 对胀差变化一汽轮机激烈振动一安全通常规定蒸汽温度与额定温度的偏差值在一10 +5°C范围内。:波动不可避免，采取汽温调节装置，在60100% 额定负荷内维持额定蒸汽温度。:.调节方法：蒸汽侧调节（改变蒸汽热焰）: 喷水减温器 表面式减温器烟气侧调节：改变锅炉内辐射受热面和对流受热面的吸热量分配比例 调节燃烧器倾角 烟气再循环改变流经过热器、再热器的烟气量 烟气挡板L喷水减温装置喷水减温：将水直接将水喷入蒸汽中，喷入的水在加热、蒸 发和过热的过程中消耗蒸汽的热量，使汽温降低。喷水减温调节法、调节灵敏、惯性小，易于实现自动化，加 上调温范围大、设备结构

22、简单，所以在电站锅炉上获得了普 遍应用。减温水：给水（35%锅炉容量）位置：过热器连接管道或者联箱用两级喷水减温（过热器三级布囂），保证高温过热器安全、减小迟滞、 提嵩夷敏度（当过热器四级布置时，可彪有三级减温）/ 第一级：屏式过热器前，保护屏式过热器，粗调，1/2/ 第二级：末级高温过热器前，微调,v1/2:喷水减温只能使蒸汽温度降低，不能使蒸汽温度升高，过热器设计时需多布置 一些受热面，使锅炉在低负荷时能达到额定汽温，而在高负荷时投入减温器喷 水减温。 一般只作为过热蒸汽的调温方式。頁聲證；艰:采用狎气侧调茁汽遢喷水减温作为辅助调节措施，因为向再热蒸 汽内啸水会降低整个机组的经济性。（？）

23、:喷水形式：文丘里减温器漩涡式喷嘴减温器多孔喷管式减温器（笛形管式减温器）:目标：使减温水尽快、均匀与蒸汽混合 （提高灵敏性），防止减温水冲击高温 金属管道（减少热应力）53700一 4504456文丘里管式喷水减温器1减温器联箱；2文丘里管；3喷水孔；4环形水室；5减温水室；6混合室在文丘里管的喉部，布置有多排（p3mm的小孔，减温水经 水室从小孔喷入蒸汽流中。孔中水速约12m/s,喉部蒸 汽流速达70100m/s,使水和蒸汽激烈混合而雾化，该 种减温器蒸汽流动阻力小，水的雾化效果较好。喷水漩涡式喷嘴喷水减温器1-漩涡式喷嘴；2-减温水管；3-支撑钢碗；4-减温器联箱；5-文丘里管；6-混合

24、管:减温水经漩涡式喷嘴喷出雾化，在文丘里管喉部与高速(70120m/s)蒸汽混合，很快汽化与过热，使汽温降低。 混合管长约45m,混合管与蒸汽管道的间隙为610mm。 这种减温器雾化质量很好，能适应减温水量频繁变化的场 合，而且减温幅度较大。*多管式喷水减温器1多孔管；2混合管；3减温器联箱多孔喷管上开有若干喷水孔，喷孔一般在背向汽流方向 的一侧，以使喷水方向和汽流方向一致。喷孔直径通常 为57mm,喷水速度为35m/so第二级多孔喷管式减温器1简体；2村套b 3多孔喷头 4一蜩盖孑5加强片图7-31SG1025t/h自然循环锅炉第二级减温器的多孔喷头5'4-再热器微量及事故喷水1管子

25、；2莫诺克喷头| 3一压證纵母,4雾化片；5垫圈* 6借子7坯盖莫诺克喷头图7-32 SG1025t/h自然循环锅炉再热器事故喷水减温器筒休！ 2紂套b氛4、3管接头；6-法兰；7法兰盖；咅一垫片1 9一双头螺栓；10螺母§11 垫圈；2喷水装置橙查喷嘴b c o ck的喷水减温器检查喷嘴固定点间距蛭栓俣护內衬浮动点喷嘴支管C焊接式） 喷嘴连接管诫温器管（有护瓦） 喷嘴头保护内衬喷嘴底站C有轮缘）喷嘴喷嘴2分隔烟道挡板JI 7-34分板调节诗受热面布置方式烟道挡板 是利用改变 流过尾部烟 道中的烟气 量来调节汽 温，现代锅 炉上主要用 来调节再热 蒸汽温度。:调节烟道挡板，可以改变流

26、经两个烟道的烟 气流量，也就是改变2个并联烟道中的烟气 分配比率，从而调节再热汽温。:烟气流量的改变，也会影响到过热汽温，需 要调节减温器的喷水量来维持过热汽温稳定q 再热器进口的喷水减温器正常下是不运行的j 只是在再热器岀口温度上升，并且不能被挡 板控制的情况下作为紧急减温器使用。采用烟道挡板调温的主要优点是：结构简单、操作方便，在调节再热汽温时，对炉膛的燃烧工况影响较小，且调温幅度 较大；但其缺点是汽温调节的延迟时间太大，挡板的开度与 汽温变化不成线性关系，而大多数挡板只有在0%40%的开度范围内比较有效，挡板开的较大时易引起磨损，关得较 小时又易弓i起稹疾。）在用烟道挡板调节再热汽温时，

27、必须考虑到对过热汽温的影 响。若想提高再热汽温，应在开大再热器侧挡板前，检查一（ 下是否有一定的过热器减温水量。因为在开大再热器侧挡板 时，过热器侧挡板关小，低温过热器出口温度降低；此时必 须减小减温水量，以保持过热汽温稳定。否则，虽然低温再 热器温升增大，但因为低温过热器出口温度下降，引起主蒸汽温度降低，导致高压排汽缸（低温再热器入口）温度降低, 最后高温再热器出口温度没有什么变化。图7-35若扳调节时烟气量随锅炉负荷的变化SCO70100%矢荷禺C 5X 55图7*36挡板调节时汽温随负荷的变化U)过怕蒸汽匚(b)再热除汽A-B板全开时汽温楼性！ B挡板调节后汽温待性3.烟气再循环工作原理

28、：采用再循环风机从锅炉屋部低温烟 道中（一般知右煤霁后5轴山一部分温度为 250350°C的烟气，由炉子底部（如冷灰斗 下部）送回炉膛，用以改变锅炉内辐射和对流 受热面的吸热量分配，从而达到调节汽温的目 的。掺入低温再循环烟气T炉膛温度降低T炉内辐 射吸热量减少（炉膛岀口烟气温度一般变化不 大）烟气量增加T对流受热面吸热量增加 1 %冉循环烟气量冉热汽温2 °C； 2025% T 4050°C幅度大、迟滞小、调节灵敏:.同时可降低NOx排放缺点：再循环风机高温、磨损、耗电；排烟温 度升高，锅炉效率降低.改变火焰中心位置摆动式燃烧器高负荷：向下倾斜低负荷：向上倾斜摆

29、动土20-30° 炉膛出口温度110140°C T调温 幅度 4060°C上倾角过大：qs，q4增加下倾角过大：冷灰斗结渣多层燃烧器：可改变投运层调节。降负荷时，停 下排燃烧器（对燃烧影响？）。过热器的热偏差锅炉受热面管子长期女全工作的首要条件是匚必 须（呆证它的金扁工祚温度不痼垃该金扁的最咼允 许温度。:热偏差：由于管子的结构尺寸、内部阻力系数和 热负荷可能不同而引起的每根管子中蒸汽焰增不 同，工质温度不同的现象。焙增大于管组平均值 的那些管子叫偏差管。:管壁温度鮎：管内工质温度tq,热负荷q,放热系 数屯（管肉工质的质量流速）9等过热器、再热器金属工作温度最高

30、、工作条件最 差，壁温接近管子的最高允许温度。尤其需要避免个别管子超温。、主要影响因素吸热不均匀：各管外壁烟气温度、烟气流速 以及积灰结渣情况的不同，直接影响到管内 蒸汽h勺吸热量流量不均匀：管子的流量取决于该管的流动 阻力系数和管子进出口之间的压差，管长度 不等、内径不同、弯头数或粗糙度不同，都 会引起流动阻力系数不均匀，阻力系数越大, 流量越小。烟气侧热力不均主要原因：沿炉膛宽度方向烟气温度场和速度场不均匀结构因素1）直流燃烧器四角切圆燃烧，炉膛出口至对流烟道存在残 余旋转；2）过热器管子实际节距不同（设计、安装及运行因素造 成），形成烟气走廊运行工况1）燃烧组织不良：四角配风不对称，火焰

31、偏斜，风粉不均, 结渣，上部再燃等2 ）受热面污染：通流面积变化）吸热多的管子蒸汽温度高、比容大、阻力大、使工质流 量减少，加大热偏差2.工质侧水力不均(流量不均)图过热器的Z形连接和U形连接方式G) Z 形 J (b) U 形Z型连接：管圈两端 的压差Ap差异大， 流量不均大。左端 管圈压差最小，工 质流量最小；右端 管圈压差最大，工 质流量最大。U型连接：各并列 管圈两端的压差Ap 相差较小，管组的 流量不均也较小。:采用多管均匀引入和导出 的连接方式可以更好地消 除过热器蛇形管间的流量 不均，但是要增加集箱的 并列开孔，连接系绕结构 复杂。实际：采用从集箱端部或 从集箱中间单侧引入和引

32、出的连接系统：简单、蒸 汽混合均匀、易于装设喷 水减温InA图 7-38过热器的多管產接方式过热器受热面分级， 级间设集箱使蒸汽充 分混合沿烟道宽度方向分级, 即将受热面布置成并 联混流方式:交叉采用定距装置，消除烟气 走廊:对个别管子（如外圈管） 可通过调整管径，改变局 部阻力系数等增加其流量, 反之，对个别流量偏大或 吸热较小的管子，可通过 设置节流圈或增大管接头 壁厚的方法来限制其流量。上锅600MW过热器、再热器过热器;IL过热器系统按蒸汽流程分为顶棚过热器、包墙过热器、低 温（一级）过热器、分隔屏（二级）过热器、后屏（三级） 过热器和末级（四级）过热器。顶棚过热器处于锅炉水平烟道，包

33、墙过热器、低温（一级） 过热器处于锅炉后部垂直烟道，分隔屏（二级）过热器、） 后屏（三级）过热器悬挂在水平烟道，末级过热器位于折 焰角上方。过热器系统图一级喷水减温器后烟井顶棚及后墙包墙管III包括顶棚、包墙过热器、一级过热器、分隔屏过热器、后屏过热 器和末级过热器。一级过热器后布置有一级喷水减温器，二级喷 水减希器布晉于痔祸棹屆 S二1st SH Outlet HJR：4« i.l-OWill51.3： tg.5"(：“"：；0订：£勺2 TFicknessirMater ini*1st SH Inle: H)R*1st SH Inle: H)R51.

34、S 19 C!5CrMoO»5V3x te 5DCiMoC£.257住/c-51.0x ：8 C5CfMc/393.-占爰51 3x ;8 C15C(Mo3*1st SH Inle: H)R播恚耗连接管（p457X70mm,U'Cl=!只汽水分离顶部弓曲的两后竖井±Im, 低144片，每片丄 _子为（p54,节距为133：5mm；壁井劇IllSA-335P12）将蒸汽送往位于 平低温过热器入口 平低过的下、史、ire=1管TZJtpoi,卫 IB方idii.smni, 壁 M8-8.5mm,材庾为 15CrMoGo267mm,以降彳魚痂材质色 是 15Cr

35、MoGo由立式低过出口集箱引出的2根 （P457X 70的连接管上装有两只 备歡翔费餾喷水减低温过热器A分隔屏共有8大片屏，每个 大屏又由4个小屏组成，每 大屏各有72根<p60/54的管子， 按照壁温，分别采用 12Cr1MoV (壁厚为8 11mm)和SA213-TP347H/(壁厚为材料。 A分隔屏出口集箱引出2根 (p508 X 65 (SA-335 P91) 连接管，蒸汽进入后屏过热 器入口集箱(q>457X80, SA-335 P91) o二级过热器SA-213T91站No/、SA-213 79151xt15No.2SA-213T91No.5-1563.5xt9.5:2

36、BOILER FRONT3rd $H Inlet HCft»63.5xt9N3 药7|刁 加3|3N0.6*8NOIWJBNO 2 5 辿 lLZlSlNO 18【101o ig"ilS4-2UTP3/H No.ly51.0xt5SA-213TP347H No.2-1S*63.5xt11.5SA-2*JP310HCb No.51.0xt11SA-213卩310HCbN Na23W”703,5fd SH Outletw7Gxt】3.52-2TT£1 w54xll35 SA-2*3 T91 54xtl5.5 SA-2-3 T91he»60xt15.5S2&#

37、39;3 TGROOF TUBE63.5x1851.0xi9A-213S334J2 kc2-19r51.0xt9.5Nc32Nc.910心后屏g每屏由_ f苇距为534mm,管子材 质为 SA-213TP347H, Code case 2328(super304H)和 25Cr20Ni,管径为 ®51/(p63.5,管子壁厚为 8-11.5mm；殊向:屏过出(p610XB P91) o355:由屏过出口集箱引出2 根（p559X95连接管，管 上襄有两只第二级喷水减 温器，障水后的蒸汽进入 末级过巍器入口集箱（P457X90；SA335P91）三级过热器渝ER印阳-A51.0x114

38、.5S心亍hc.2eo.oxtw.cS4-21379 Nc/i51.0x115.0S2卩 NoJ-15flp63.Cxt8.0A-2135432 Nd51.0xt?,0Cutsidc Ciamctcr（ mm）x Thickness«mm >Materiel角.1W21 口。门；Cr山：&於；以woy :A-213SW432 No23Q（M9.DSA-213TP347H NoJ-15<?60.Cxt13.5SA-2137P310HCLN No.15i.oxro.oS-2*31P310HCbN No.Z<p51.0xt9.0A-213S53432 No.J4卜

39、沖1时伏H：用软h 5M Outlc- HDR51.0x110.0A-213S3C432 No.21551.0x19.0A-2*.3S3C432 c45III'I以i:»WC1：申5)60.0xt9.0AY'6兀432 Ned0.0xt15.05421X92 No.115ROCF TURF:Illi'IIIIHHill:末过蛇形管共有56屏， 每屏由15根管弯成，管 径为(p51/60,材质为Code case 2328和 25Cr20Ni,厚度为7横向节距为333.75mm；:末过出口集箱为(p610X140, SA-335 P92O:由末过出口集箱引出两根

40、主汽导管送往汽机高 压缸，主汽导管为(p457mm ,材质为 SA-335 P92O四级过热器再热器III:再热器分为低温（一级）再热器和末级（二 级）再热器二段。I:一级再热器布置于尾部双烟道的前部烟道中丿 末级再热器布置于水平烟道内，与立式低温 再热器直接连接，逆、顺混合换热布置。III再热器系统图BOILERUl/CflMoW吵讥712Cc1MoVGr6j.5xt7.01 丸 WcG63 护0B'WMF TLRF，、150"】RfiAevx -s1S- RH Inkl H3R5a-l：l-5*Ot5. rmQu.|t.|Cuide Diomeier imm > x ThicknessimMoterolCr'vo'TS63£x:4,55AZ】.J615x17 yct'MovG6.3 5xt*1 C l2CfWoMS.3.5x.015CiMdC»63.5>：7,CISCiVoG必3邱MC2(XJ»6J.5>：7.C2C<i63.5xVlC2CXJ-»6