船舶操纵题库(教材)

1、第一章：船舶操纵性基础第一节：船舶旋回性1A速降加剧，转心前移2A舵角和船速3B重心处旋回轨迹的切线与船舶首尾线之间的夹角4A重心5C在转心处的值最小6C转心处7D漂角最大，线速度最大8A船尾处、重心处、转心处9A在转舵阶段较小，在定常旋回阶段较大10C船尾端11A转向角速度较小，角加速度较大12B旋回性越好；旋回直径越小13A舵力横向分量和船体水动力横向分量造成的14A旋回半径减小，转心前移15C速降增大，横倾角增大16C速降减轻，横倾减小17B与船速的平方成正比，与旋回半径成反比18B3°15°19B旋回轨迹的曲率中心至船舶首尾线的垂足20B位于首柱后1/51/3船长处

2、21C在转舵阶段和过渡阶段变化，在定常旋回阶段不变22B漂角为0，横向移速度为023A横向速度为0，切线速度最小24C船首向操舵一侧偏转幅度越大25C0.61.2DT26B横移速度较小，横移加速度较大27C横移速度为变量，横移加速度为变量28C转向角速度为变量，角加速度为变量29 D转向角速度为常量，角加速度为030D横移速度为常量，横移加速度为031C270°32A出现速度降低、向转舵一侧横倾现象33 B船舶的旋回性能 34B重心描绘的轨迹35B当转向角达到约1个罗经点左右时，反移量最大36B自操舵起，至航向改变90°时，其重心在原航向上的纵向移动距离37A约为船长的1%

3、左右38A自操舵起，至航向改变90°时，其重心在原航向上的横向移动距离39C0.5DT40C自操舵起，至航向改变180°时，其重心在原航向上的横向移动距离41B36倍船长42D自操舵起，至角速度达到常量时，旋回圈的直径43C0.91.2倍44A自操舵起，其重心向转舵相反一侧在原航向上的横向移动距离45B船首向操舵一侧转动，船尾向操舵相反一侧转动46B船尾比船首向操舵相反一侧转动量大47A排水量48D是船舶全速直航操满舵后重心描绘的轨迹49B进距大，横距小 50D自转舵起至航向角变化360°所用的时间51B船速越高，DT/L受影响不大，旋回所需时间缩短52B船速提高

4、，旋回初径将稍微变大53A满载时进距大，反移量小54C进距越小55D轻载时进距和旋回初径均56A57D58D拖船59ACB越小，DT/L越大60D进距小，横距大61B旋回圈变小，舵效变差62A进距大，横距也大63A船速，追随性和转舵时间64B在阻力和推力转矩的作用下，船首向低舷一侧偏转65D相距两船进距之和以外66C180°转向所需范围的大小67A大型油船68C向落水者一舷操满舵，并停车69D立即操左满舵，待船首避离后，再操右满舵，使船尾避离70A与舵角到位所需时间和舵角有关，与船速成正比71D与转向角和舵角有关，与船速成正比72C进距小，横距也小73BVS越大、GM越小74C新航向

5、距离75A超大型船需时约比万吨船几乎增加1倍76B大舵角的舵阻力增大、斜航中船体阻力增大造成的77C斜航中船体阻力增大、推进器效率降低造成的78A大舵角的舵阻力增大、推进器效率降低造成的79B可达直航速度的1/41/280A舵横向力矩、船体水动力横向力矩和旋回运动离心力矩81B与船舶定常旋回中的船速成正比，与旋回角速度成正比82D与船舶初稳性高度成反比，与重心浮心距离成正比83A舵角越小、高宽比越小，DT/L越大84ADT越小、GM越小85C约需6min86CDT越小；VS越大87B外侧横倾期间88A转舵一侧；转舵相反一侧89C先内倾后外倾90A先左倾后右倾91B先右倾后左倾92D旋回直径越小

6、、稳性高度GM越小、航速越快93B94A95C船舶尾倾，且尾倾每增加1%L时，DT/L将增加10%左右第二节：航向稳定性及保向性1C初始回转性能2A直线稳定性3A直线稳定性4A直线稳定和方位稳定5D航向不稳定6A船舶保向性7A追随性好8B船舶自动恢复直线运动的性能9A改向时应舵较快，旋回中操正舵能较快地恢复直线运动10C保向性与追随性有关，与自动舵的控制能力有关11C长宽比L/B越大、方形系数越小，航向稳定性越好12A船尾钝材、尾倾越大，航向稳定性越好13D航向稳定性就越差14C航向稳定性好，旋回圈大15B与排水量成正比，与船底污损成反比16B保向性与航向稳定性有关，与操舵人员的技能有关17B

7、直航中少用舵即能保向，改向时应舵较快第三节：船舶变速运动性能1B（68）L，（810）L2B与船舶排水量成正比，与达到相应稳定航速时的螺旋桨推力成反比3B与船舶排水量成正比，与相应稳定船速成正比4C与船舶排水量成正比，与达到相应稳定航速时的螺旋桨推力成反比5B20倍，轻载时约为满载时的1/22/36A船舶在直航中停止主机至船舶对水停止移动的滑行距离7A开始递减快，随后呈非线性递减8C呈非线性变化，开始降速较快，而后下降率变低，逐渐降速为零9B船舶对水速度降到能保持舵效的最小速度时10A与排水量成正比、与船速的平方成正比11B从发令开始至船对水12A与船舶排水量成正比，与相应稳定船速的平方成正比

8、13A进距大于最短停船距离14B60%70%；25%35%15C（810）L，（1013）L16D（1013）L，（1316）L17B紧急停船距离将减为6080%18B顺风、顺流，倒车冲程大19C水深越小、船舶污底越严重，倒车冲程越小20B排水量越大、初始船速越大，倒车冲程越大21A主机换向所需时间越长、倒车功率越小，倒车冲程越大22D二船冲程不可比较23C汽轮机内燃机蒸汽机24D内燃机为90120s，汽轮机为120180s25C蒸汽机为6090s，汽轮机为120180s26B进距小于最短停船距离第四节：船舶操纵性能试验基本知识1D螺旋试验和Z形试验2BZ型试验3C船舶旋回性能和航向稳定性的优

9、劣4A判定船舶旋回性，追随性与航向稳定性的优劣5D20°6C螺旋试验7A判定船舶航向稳定性的优劣8A判断船舶航向稳定性的优劣9D倒车试验10A向左偏转，航向变化可能超过90°11B向右偏转，航向变化可能超过90°12BH 13A旋回试验14A评价船舶旋回迅速程度和所需水域的大小15A10°；10°16B15L17A2.5L18C5.0L19B4.5L20A旋回试验、Z形试验、初始回转试验、停船试验、螺旋试验和回舵试验21A进距、横距和旋回初径22B旋回性、初始回转性、抑制偏转性、保向性和停船性能23B旋回性能、初始回转性能、停船性能、保向性能2

10、4C旋回性能、初始回转性能、偏转抑制性能、保向性能第二章：船舶操纵设备及其应用第一节：螺旋桨的作用1A有效功率与机器功率之比2B应以稳定转速船速并在深水域和专用测速水域进行3C滑失越大、推力越大、主机负荷越大4D滑失越小、推力越小、主机负荷越小5A降低螺旋桨的进速，提高螺旋桨的转速6A降低螺旋桨的进速，增大螺旋桨的螺距7B理论上前进的速度与螺旋桨进速之差8C滑失与螺旋桨理论进速之比9A推力越小、舵效越差10B推力越大、舵效越好11A船舶阻力越大，滑失越大12B同样转速下船速越高，滑失越小13B改变桨叶的螺距角14C有效功率与收到功率之比15B越小；越小16A0.950.9817C0.600.7

11、518D0.500.7019C主机以额定功率和转速在深水中航行的静水船速20C静水中的速度21C主机以港内功率和转速在深水中航行的静水船速22A主机以海上常用功率和转速在深水中航行的静水船速23B70%80%24D96%97%25B90%26A基本阻力和附加阻力27B收到功率与机器功率之比28D螺旋桨转数和船速的大小29B摩擦阻力、粘性阻力和兴波阻力30C空气阻力、波浪阻力、污底阻力和浅水阻力31D摩擦阻力32A等于所受到的推力33B该船舶的实际吃水和航速34C该船的吃水和船速的大小35D船速越大，基本阻力越大，且呈非线性变化36A在低速时基本呈线性关系，高速时呈非线性关系37B吃水越大，基本

12、阻力越大，且呈非线性变化38C非急线性升高39B推力等于阻力40B改变桨叶的螺距角41B流速较慢，流线平行42A港内航行阻力增大，为了减小主机扭矩而降低船速43A船速越高推力越小44A螺旋桨转速越低推力越小45B由螺旋桨排出流对水的反作用力产生的46B随着船速的提高推力下降47C推力减小，阻力增大48A推力增大，阻力减小49D甲船推力不一定大于乙船推力50C船速为0时51A越小；越大52D越大；越大53C越大；越小54C流速较快，流线旋转55C尾向左偏，应在倒车前用左舵预防56C60%70%57B沉深横向力和排出流横向力58B沉深横向力和排出流横向力59A沉深横向力和排出流横向力60C排出流横

13、向力沉深横向力伴流横向力61A向右偏转62D使船首向右偏转，用舵控制无效63B沉深横向力使船首向左转64A推力中心偏位使船首左转65C伴流横向力使船首向右转66D排出流横向力使船首右转67B使船首左转68A伴流横向力使船首左转，排出流横向力使船首右转69A使船首右转70C船舶后退时进车，螺旋桨产生的偏转可用舵克服71B船舶后退中倒车、正舵，船首右转72A多采用外旋式73A螺旋桨产生的横向力有助于船舶的掉头74A沉深横向力有助于掉头75D将偏转一舷的车加速，或将偏转相反一舷的车停车76C将偏转一舷的车加速，或将偏转相反一舷的车倒车77B左车减速78D右满舵，右车全速倒车，左车全速进车79B船速越

14、高，侧推器的作用越小80A侧推器的效率随船速增大而降低81B沉深横向力使船首右转，排出流横向力使船首右转82C与螺旋桨旋转方向相反83A与机器的类型、性能有关，与操作人员的技术有关84A主机能发出的最低功率与最低转速85A推力随船速的增加而减小，阻力随船速的增加而增大86A螺旋桨中轴距水面的距离与螺旋桨直径之比87C螺旋桨上叶空气的吸入、螺旋桨上下叶转力的不同88Bh/D越大，沉深横向力越小89Dh/D0.650.7590Ch/D0.650.7591C与螺旋桨旋转方向相同92D正车时推尾向右；倒车时推尾向左93B正车时推尾向左；倒车时推尾向右94B向右转头，且右偏角大95C上大下小，左右对称9

15、6B当船速大于4kn时97B提高推进器效率，降低舵效98A船速较大，伴流流场在螺旋桨处的分布上大下小的原因造成的99B正车时推尾向左，倒车时推尾向右100D正车时推尾向右；倒车时推尾向左101C船速为较大的正值，螺旋桨倒车时102B船速增大，伴流横向力增大103C正车或倒车时均小104A进车和倒车都使船首右转105B进车和倒车都使船首左转106C正车时推尾向右，倒车时推尾向右107A正车时推尾向左；倒车时推尾向左108D螺旋桨轴上方伴流比下方大第二节：舵的作用1D因转船力矩随舵角2B垂直于舵叶纵剖面所受到的力3C使船速降低4D增大舵角和提高舵速5A舵力中心至船舶重心的垂直距离6A7B早用舵，早

16、回舵，用大舵角8A9C15s，28s10B船速舵处的伴流速度螺旋桨排出流速度11C舵相对于水的运动速度在船舶首尾方向上的分量12C舵速13B舵面积越大、舵速越高，舵的正压力越大14A与舵叶的几何形状有关，与舵角有关15C与舵速、舵面积有关，与舵角有关16A17A舵效较差，其原因是车叶仍以原转速转动成了水流屏障降低了舵速18B2kn19B转舵时间越短，舵效越好；电动液压舵机比液压舵机舵效好20D船舶在浅水中比在深水中的舵效差，船舶顺风转向比逆风转向舵效好21C船舶首倾比尾倾时舵效差，顺流时比顶流时舵效差22C32°35°23D，24A有效舵角比几何舵角小，且漂角越大有效舵角越

17、小25C纵倾时，首倾比尾倾舵效差；横倾时，向低舷侧转向比向高舷侧转向舵效差26A减小了旋回滞距，并增大了舵速的结果27A该类船舶的伴流较一般船强，使舵力减小28D伴流使舵力下降，排出流使舵力上升29C舵来得慢，回得快30A舵来得快，回得慢31B舵来得快，回得也快32C降低船速的同时提高螺旋桨转速第三节：锚的作用1C锚的抓力约为水中锚重的1.6倍2A锚泊用锚3C锚重的35倍4A为零时，锚的抓力系数最大5C35，0.751.56D锚重、链长、底质、水深、抛锚方法7C2/38B，9A1 shackle左右10C一般拖动约56倍锚长距离时，抓力达最大值11B出链长度应控制在2.5倍水深左右12A1.0

18、倍船长13C锚越重，抓力越大；水深越大，抓力越小14B锚越重，抓力越大；出链长度越长，抓力越大15D锚型、锚重、抛锚方法、出链长度、水深、底质16C大于4kn17C18C19D控制余速、稳定船首、抛开锚、抛锚掉头20C船舶漂滞时作海锚用21B出链长度一般应为1.0kn入水22C与锚重无关，与锚链单位长度重量有关23D4h145m24B3h90m25D205m26C225m27A180m28B150m29A较缓流多1kn30A卧底链长越长，链的抓力越大；锚链越重，链的抓力越大31C0.751.532A与锚重有关，与锚链单位长度重量有关33C减小34B与锚重无关，与船舶受到的外力有关35C大于或等

19、于悬链长度与卧底链长之和36C148m37D100m38A170m39B150m40C与船舶余速的平方成正比；与锚的抓力成反比41B与排水量成正比；与锚的抓力成反比42C与锚链单位长度重量有关，与船舶受到的外力有关第四节：缆的应用1B前倒缆、头缆、尾缆、尾倒缆2B防止船舶前移、防止船尾向外舷移动3C防止船舶前移、防止船首向外舷移动4D防止船舶后移、防止船尾向外舷移动5A防止船首向外舷移动；防止船尾向外舷移动6B尾缆和首倒缆7C头缆和尾倒缆8D尾缆、尾倒缆和尾横缆9A首缆、首倒缆和首横缆10A防止船舶后移、防止船首向外舷移动11A头缆、前倒缆、尾倒缆、尾缆12D应带至接近船中的缆桩上，并有足够长

20、度13C一般应先带横缆，然后带头缆、前倒缆14B15B16C一根外舷头缆和一根倒缆17B船首留一头缆和一倒缆，船尾留一尾缆18A船首留一头缆和一倒缆，船尾留一倒缆19C船首解除单头缆，留回头缆；船尾解除单头缆，留回头缆20C吹开风时，缆绳与码头交角宜大一些；顶流较强时，缆绳与码头交角也宜小一些21B先船首带缆，后船尾带缆；而船首应先带头缆后带倒缆第五节：拖船的应用1A单首缆2C使大船向右前方斜航；产生的水动力矩与回转方向相同3C船舶转心处4D船舶转心处5B只有平动，没有绕转心的转动6B只有平动，没有绕转心的转动7A既有平动，又有绕转心的转动8A90°9B0°10C11D较拖

21、缆方向更接近首尾线方向12D推进、制动、保向、变向13A吊拖14DCPP、FPP、ZP、VSP15B顶推16A船尾偏向左舷较大，适合于右舷水域受限的情况17D单首缆，双首缆，紧绑18BCPP启动停止性能较差，ZP启动停止性能较好19ACPP启动停止性能较差，VSP启动停止性能较好20BVSP启动停止性能较好，ZP启动停止性能较好21CCPP旋回性较差，ZP旋回性较好22ACPP旋回性较差，VSP旋回性较好23CVSP旋回性较好，ZP旋回性较好24DZPCPPVSP25AZP26D与拖船的运动速度有关，且速度越大，推力越小27B与拖船的运动速度有关，与拖船的主机功率及推进器种类有关28BVSP不

22、易受波浪的影响，ZP不易受波浪的影响29ACPP30C傍拖31B100马力1.0吨牵引力32D大船的前后运动带动拖轮沿拖缆垂直方向运动向大船靠拢33A可能使拖轮倾覆34C拖缆张力和拖轮拖力的合力方向与拖轮首尾面垂直35D拖缆张力和拖轮拖力的合力方向与拖轮首尾面垂直36C不应少于45m37B应大于40m38A应大于48m39C4倍40A应越小越好，一般要小于15°41B15°42D56kn43C1110kW44A740kW45D使大船向右前方斜航；产生的水动力矩与回转方向相反46D吊拖大船左舷船首47C可能使拖轮与大船碰撞48D顶推大船右舷船尾49A吊拖大船左舷船首50B吊拖

23、大船右舷船首51C顶推大船左舷船尾52D880kW53A顶推大船右舷船尾54B550kW55C顶推大船左舷船尾56B作用点远离被拖船的船中，拖力方向与被拖船的首尾面垂直57D作用点接近被拖船的船中，拖力方向与被拖船的首尾面垂直58C11%59B7.4%60D船尾偏向左舷较小，适合于左舷水域受限的情况61B吊拖大船右舷船首第三章：外界因素对操船的影响第一节：风对操船的影响 1 D稍稍后移2D船首向左偏转，直至船舶处于右正横受风状态3B相同漂角下，水深与吃水之比H/d越小，水动力系数Cw越大4C水深越小，水动力系数越大5A在0°90°之间，漂角越大，水动力系数越大6C90

24、76;左右7A0°或180°8B船舶水下船体形状及面积分布情况和漂角9C水动力角随漂角的增大而减小；a随漂角的增大而增大10D漂角和水深与吃水之比H/d的大小11B船舶向正横前运动，水动力角大于漂角12A与船舶水下船体形状和漂角有关13C在重心之后14A当漂角为0°、90°或180°时，水动力矩系数接近于零15C当漂角为45°或135°附近时，水动力矩系数达到最大值16C有关，与船舶重心和水动力中心相对位置有关17B与风力中心、船舶重心和水动力中心相对位置有关，与船舶进退动态有关18A水动力中心、风压力中心和船舶重心19C风

25、力矩和水动力矩20B与风舷角有关，与相对风速有关21B较相对水流方向更偏于船舶正横方向22B较风向更偏于船舶正横方向23C与风舷角有关，与船体水上面积有关24D与船舶水上面积大小和风舷角有关25A当风舷角为0°或180°时，该值最小26B30°40°或140°160°27A0°或180°28C船舶上层建筑形状及面积分布情况和风舷角29C风力角随风舷角的增大而减小；a随风舷角的增大而增大30B正面受风面积Aa与船宽B的平方成正比31C漂角0°或180°时，水动力系数Cw最小32C半载时受23级风的

26、影响，满载时受34级风的影响33C船首向右偏转，直至船舶处于左正横受风状态34B船舶正横前来风，风力角大于风舷角35B由前向后，非线性变化36B稍有后移37C80100°之间38A当风舷角为0°、90°或180°时，风力矩系数接近于零39C当风舷角为45°或135°附近时，风力矩系数达到最大值40B与漂角有关，与相对流速有关41C与漂角有关，与船体水下面积有关42A侧面受风面积Ba与船长L的平方成正比43B1.144A船首向下风偏转，直至船舶处于横风状态45B应压下风舵46A船舶所受水动力中心距重心远，水动力矩大于风力矩47A风力中心

27、在重心之前，水动力中心在重心之后48C风力中心在重心之后，水动力中心在重心之后49D最终转向尾迎风，不服从舵的控制50A右舷正横后来风51B与风速成正比、与侧面受风面积的平方根成正比52B尾倾、船首受风面积大53A其匀速下风漂移速度Vy4%Va54D首倾、船尾受风面积大55C1.556A1.457C1.958C船速Vx越低、相对风速Va越大，横向漂移速度Vy越大59C船尾转向下风，使船首转向上风，不易保向60A风力矩与水动力矩方向相反，用小舵角产生的舵力矩即可克服偏转61ANaNwN62C正横前来风比正横附近来风易于保向，正横前来风比正横后来风易于保向63B其匀速下风漂移速度Vy5%Va64A

28、满载、船尾受风面积大时，船首向上风偏转65D船首向上风偏转，直至船舶处于横风状态66A船首向右偏转，直至船舶处于右正横受风状态67B船首向左偏转，直至船舶处于左正横受风状态68 C右正横略前69D正横前来风时船首向下风偏转最终转向正横受风70C正横附近受风71D船速降低，产生横移速度72D船速降低，产生偏转运动73A风来自正横前易于保向74D风力中心在重心之后，水动力中心在重心之前75B，76C空载、船首受风面积大时，船首向下风偏转77B船首向右偏转，操左舵纠正78C船首向左偏转，操右舵纠正79C船首向左偏转，操右舵纠正80B船首向右偏转，操左舵纠正81D左舷来风，船首左偏；右舷来风，船首右偏

29、82A空载、航速较低83D满载、航速较高84B风力中心在重心之前，水动力中心在重心之前第二节：流对操船的影响1C考虑本船载况，考虑风、流影响较大者2C272m3A222m4B173m5D222m6A流速×掉头时间×80%7C顶流和顺流舵力、舵力转船力矩一样大8B顶流较顺流舵效好，舵力相同9C顶流时，舵力与顺流时相同，舵效好10C顺流时的舵力等于顶流时的舵力11D顺流舵效差，顶流舵效好12C顺流时，航速等于船速与流速之差；顶流时，航速等于船速与流速之和13D顶流航速比顺流航速小二倍流速14B顺流航速比顶流航速大二倍流速第三节：受限水域对操船的影响1B船体下沉且首倾2C453A

30、渐渐变大，且当H/d2之后，将急剧变大4C漂角减小，旋回初径增大5B进距增大，横距增大6A增加，当H/d2时，增加趋势比较明显7B增加，当H/d1.5时，则成倍增加8B首倾，平均吃水增大9C吃水10D高速时，船体下沉且尾倾11C追随性变好，航向稳定性变好12D船体上浮且尾倾13C水深越浅，下沉量越大，且同船速下的下沉量比深水中大14B首倾，且同样首倾时，浅水中的航速比深水中的航速低15D尾倾，且同样尾倾时，浅水中的航速比深水中的航速低16C与船速（傅汝德数Fr）成正比，与方形系数CB和船舶吃水d成正比17D与船舶长宽比L/B成反比，水深H成反比18A船体下沉和首倾现象19A舵效降低、航向稳定性

31、提高20B横向附加质量约为船舶质量的0.75倍；纵向附加质量约为船舶质量的0.07倍21C随着水深的变浅，横向附加质量增大，纵向附加质量增大22D随着水深的变浅，附加质量增大，附加惯性矩增大23C船体水动力增大，船体振动加剧24B船速下降、船体下沉和纵倾、舵效变差等现象25B船体下沉加剧，船舶纵倾增大26A舵力减小、航向稳定性提高27C推进器附近涡流的增大使推进器效率下降28B船速下降、冲程减小29A船体下沉加剧、兴波增强30D舵效降低、旋回性下降31D旋回性下降。航向稳定性提高32A航向稳定性提高33D冲程增大34D首波增大，尾波增大35B首波向正横方向变化，尾波向正横方向变化36B船舶转向

32、惯性角变小，航向稳定性变好37A船首岸推，船尾岸吸38A船速下降、航向稳定性提高39B3.5m40A船尾碰撞岸壁，船首转向航道中央41B1.8m42C1.2m43Ad×5%44Bd×8%45Cd×10%46B0.8m47C吃水的10%48D1.5m49B吃水的15%50C（B·sin）/251B0.3m52D1.0m53C船首转向深水，同时船舶向浅水侧靠近的54D容易产生船首转向深水现象，应向浅水一舷操舵保向55A需向海底较高一舷压舵才能保向56A在浅水区或大风浪中均应将主机减速57B需向内舷压舵，且应使用小舵角58A0.4m59C水深越小，岸壁效应越剧

33、烈；航道宽度越小，岸壁效应越明显60A需向内舷压舵，且应降低航速61D岸吸力和岸推力矩62B与水深和船速有关，与船长和船宽有关63B与水深和船速有关，与船长和船宽有关64B与岸吸力有关，与船长和船宽有关65B与船速有关，与船型有关66C与航道水深有关，与船型有关67A2.4m68B航速越高，岸壁效应越剧烈；方形系数越大，岸壁效应越明显69A船体与岸壁的吸引作用和船首与岸壁的排斥作用70C距岸越近，岸壁效应越剧烈；航道宽度越小，岸壁效应越明显71D航速越高，岸壁效应越剧烈；距岸距离越小，岸壁效应越明显72B水深越深越剧烈73A距岸壁越远越剧烈74C船速越低越激烈75D船型越瘦削越激烈76BA/A

34、x越小，降速越大，且A/Ax9时，约降速10%77A吃水的20%78D与航道水深有关，与航道宽度有关79A需预先调整其纵倾情况，使之尾倾第四节：船间效应1D与船速的2次方成正比，与两船间横距的4次方成反比2C两船速度较高，相对速度较小的追越中3B，4A两船的船速较高，相对速度较小5C两船的船速的平方成正比6D与船速的2次方成正比，与两船间横距的3次方成反比7B追越船将向内，被追越船将向外偏转，且相互排斥8C船速的2次方成正比9C追越船将向内偏转，被追越船将向外偏转10A船速的2次方成正比11B与两船间横距的4次方成反比12A小于两船船长之和的一半13B两船船长之和的1倍14B与两船船速有关，与

35、两船间的横距有关15D两船船速越高，两船间的横距越小，危险性越大16B与两船间横距的3次方成反比17B乙船船速越高，转头作用越大；甲船越小，转头作用越大18A19B船首向右偏转20A船首向左偏转21D他船兴波越小，转头作用越大22C越是较大的船，所受影响越大23B追越船将向外偏转，被追越船将向内偏转24A他船船速越低，转头作用越大25C，26A乙船船速越高，转头作用越大；乙船兴波越大，转头作用越大27B甲船船首向左偏转，乙船船首向左偏转28C甲船船首向右偏转，乙船船首向右偏转29D甲船船首向左偏转，乙船船尾向右偏转30A甲船船首向右偏转，乙船船尾向左偏转31D追越船和被追越船将向外偏转，且相互

36、吸引32B越远离他船时，转头作用越大第四章：港内操船第一节：进出港操船1C根据引航员的要求，通常应放在下风舷侧2B下风舷侧，或风浪较小的一舷3C8kn以上4D23kn5D控速、倒车及拖锚时机一般均较晚6A至锚地前剩余航程5 n mile以上7A至锚地前剩余航程5 n mile或提前0.5h8B至锚地前剩余航程10 n mile或提前1h9C横风较大时，船速不宜过低；顺风较大时，船速不宜过高10D海上船速；港内船速；港内船速；海上船速第二节：港内掉头1B抵落锚点12倍船长处的船位应摆在航道中央线偏左处2A2.0倍船长3B1.5倍船长4A应需2.0L直径的水域5A以11.5kn为宜6B向右掉头，抛

37、右锚7A向左掉头，抛左锚8A迎风掉头9C3.0倍船长10B2.53.0倍水深11B拖缆向后致大船后缩，大船可少量进车用舵调整12C船首尾线与流向成30°角时下锚13A凸岸一侧14A弯曲水道向凸岸一侧掉头，空船遇到正横来风应向上风掉头15C一般情况下向右掉头，弯曲水道向凸岸一侧掉头16B船身后缩17B拖船应拖右首18A顶流、流速不宜超过1kn19A最好应在平流时抵达掉头区，争取在流速较缓时掉头20A流速趋缓，流向未变的时机第三节：靠离舶操纵1B2kn2C3D尽可能取小角度4B45m5A65m6D55m7C20m8D16°9A余速快些，横距小些10C11°11A多用于

38、载重量为几千吨的船舶，1万吨船较少采用12D空载而横风较大时，余速应降低13D风致漂移较大，余速应提高14B2kn以下15B船首抵泊位后端16C120%17D18B余速快些，横距大些19C风流较弱、顶流吹开风、泊位前方无障20A迎流一端21A，22B10°；20°23C出链长与1.1倍船长之和24A首先离25B尾先离26B在泊位外档先行掉头或用拖轮协助掉头后再靠27C平行离28B船中略前；首楼外舷29B风流较弱、顶流吹开风30C前倒缆、内舷头缆各一31A尾倒缆、内舷尾缆各一32C带至船中附近码头边的缆桩上33A5cm/s34C15cm/s35A0°36C平行离第四

39、节：系离浮筒操纵1C3040m2B向顶流方向拖，使船舶顶流一端先行出泊位3A向顶流方向拖，与船舶首尾线交角30°50°起拖4A浮筒上风处抛锚，船首拖锚落向浮筒下风时系浮5D采取顶风方向接近浮筒；顺风进港时，应在浮筒上风侧掉头后系浮6D首单头缆、首回头缆、尾单头缆、尾回头缆第五节：锚泊操纵1B85m2B有助于减轻偏荡，锚泊所需水域较小3A当倒车排出流水花达到船中时，船舶对水速度约为04C当倒车排出流水花达到船中时，船舶对地漂移速度约等于流速5D根据倒车水花来判别6C船舶对水已略有退速7C2kn以下8D应小于0.5kn9Ch25m10C2倍11A50m12C双锚系留力大、强风中

40、船舶仍有较大偏荡，不易走锚，双链易于绞缠13B慢速进车14B2倍15A16C结合本船的载况，考虑影响较大的一方17A顶流先抛惰锚，后抛力锚18A顶流先抛力锚，后抛惰锚19A3kn和3kn20D迎流锚链应为4kn，落流锚链应为3kn21B1520m22D25m23D来往船只较多的狭水道24D1.5倍吃水2/3最大波高25C7m以上的富余水深26C2 n mile27A一舷全部链长1倍船长28C一舷全部链长2倍船长29B1倍船长6090m30D1倍船长45m31BL2S4r32A33B多抛一字锚34C30°60°35B一字锚36D通航密集的内陆水道，且又无碍航行37A一字锚泊法

41、38B力锚39C惰锚40B41C平行锚泊法42D一点锚43B强风中船舶仍有偏荡，但抓力较大，不易走锚44C1/445D可抗御的临界风速为35m/s46D留在甲板上47D极限位置向平衡位置过渡中抛出，出链长度应控在2.5倍水深以内48C满载吃水的75%49C3/450A进车可减小锚链张力，微倒车可减轻偏荡51D八字锚52B抛止荡锚53D54B正面风压力的3倍左右55C可抗御的临界风速为25m/s56A正面所受风力的2倍57C25m/s58D抛下另一锚并使之受力59D平衡位置处60A向左（或向右）偏荡到最大端（回折处）61D该水域泥沙多流动，锚被深埋不易起出62A易发生偏荡，易走锚63C64A走锚

42、或断链65C立刻抛另一锚使之受力，通知机舱备车，报告船长66C船体周期性偏荡现象消失，风仅作用于抛锚舷67D尾倾越大、吃水越小，偏荡幅度越大68D以60°90°为宜69A左舷锚70B上风舷锚71A迎风向72B1.71.8倍73C进抛法中应选上风舷锚，退抛法中应选下风舷锚74B风力、水动力呈周期性变化，锚链张力呈周期性变化75A风力、水动力和锚链拉力76A1.52.577A风速增大、水面以上受风面积增大，偏荡周期减小78D船体周期性的偏荡现象消失，风仅作用于抛锚舷79B周期缩短，锚链受力增大80B最小时81D风舷角最大、锚链受张力最大82A锚链角最小，风舷角最大83C船首由偏

43、荡极限位置向平衡位置过渡中接近平衡位置时84D锚链处于平衡位置与极限位置中间，风舷角与风链角相等的稍后时刻85A向左（右）偏荡到最大端（回折处）86C正面风压力的35倍87B正面风压力的3倍左右88B风速增大、风压力中心纵向位置后移，偏荡周期减小第六节：特种船舶操纵1D排出流2A30m/s；5kn3D用锚机将锚送至距海底前尚余半节链左右，脱开离合器，采用自由下落抛出4A直径为1.5L的掉头水域5C与码头线呈尽可能平行地接近，然后拖轮助操6D每排水量所分配的功率马力较小，冲程较大7A航向稳定性较差，维持舵效所需的余速较高8D旋回性较好、相对旋回初径小，追随性较差、旋回滞距较大9A单锚泊法；退抛法

44、10B单锚另加上荡锚；退抛法11D深水退抛法；0.5kn以下12D1.5；松长些为好13C25cm/s14A超大型船舶速降大，一般万吨级货船速降小15C16C相对旋回直径基本相等，绝对旋回直径大17B早用舵，早回舵，用较大舵角18C1.519B纤维绳20A以吊拖形式配置于大船首尾21C2022B浅水效应较大，岸壁效应较大23B3.2kn24A2.0kn25B单锚泊；退抛法；0.5kn26D单锚另加止荡锚27B拖轮制动28B拖轮制动第五章：特殊水域的船舶操纵 第一节：狭水道船舶操纵1A船首将受到岸推作用，船尾将受到岸吸作用，使船首转向航道中央2A车、舵、锚3D最好在高潮时通过，必要时应降速航行4

45、B左车减速5D航迹向；相应通航分道6B7C8D，9A相对水深较小，或相对宽度较小10B航道的中线上11D将右车倒车，左车停车12A在减速的同时抛下偏转相反一舷的锚13A将左车停车，并操左舵14D将右车停车，并操右舵15B将右车加速，左车停车16B将右车加速，左车减速17C将右车停车，左车加速18C将右车减速，左车加速19A将右车停车，左车倒车20B，第二节：冰区水域船舶操纵1A从冰区的上风侧进入比下风处安全2B1.03C2.0 n mile4D10 n mile5C90%6D85%7B1.01.5 m8A5/10；30 cm9D6/10以上10D下风侧；上风处11A10 n mile12D5级以上13A冰量每增1/10则减速1kn14D宜从冰区下风侧进入，涌浪较大或横风5级以上不宜进入15A应保持船首与冰缘垂直，并将冲力降到最小16D应等待流速较小时进入，并选择冰缘较平坦处进入17A4/105/1018C6/107/1019D尽量少改向，转向时宜用小舵角慢