民建模板施工专项方案

1、芜湖鼎邦·家和园一期工程模板专项施工方案一、编制依据（1）鼎邦家和园一期工程施工组织总设计（2）鼎邦家和园一期工程施工蓝图（3）建筑施工手册（第四版）（4）组合钢模板技术规范 GB50214-2001（5）建筑安装工程质量检验评定统一标准GB503002001（6）钢框胶合板模板技术规程（JG96-95）（7）木结构设计规范（GBJ5-88）（8）钢结构设计规范（GBJ17-88）（9）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（10） 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008（11）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ103-2011）二、工程概况2.

2、1本工程为 芜湖鼎邦房地产开发有限公司建的鼎邦家和园一期工程，工程位于芜湖经济开发区尖山路和泰山路交界处，其中包括五栋十一层框剪结构单体（11#15#），合计建筑面积31029.6m2；24栋六层框架结构单体（16#20#、26#32#、35#46#）及一栋三层框架结构单体（47#），合计建筑面积78925.4m2；2#、3#一层地下室筏板结构，合计建筑面积 25113.0m2；一期工程总建筑面积约135068m2。序号项目内容1工程名称鼎邦·家和园一期工程2工程地址芜湖经济技术开发区尖山路和泰山路交界处3业主单位芜湖鼎邦房地产开发有限公司4设计单位华优建筑设计院5监理单位浙江求是工

3、程咨询监理有限公司6质量监督芜湖市建筑工程质量监督站7招标范围结构，室内、外装修，内、外墙涂料，水、电、风安装等。8招标性质总承包9工程造价 暂定1.8亿人民币 10招标工期340日历天11质量目标合格2.2各楼栋建筑层数、建筑面积、建筑高度汇总详见下表楼号建筑面积单位建筑层数基础类型结构类型地下室塔楼11#8453.611F管桩框剪12#5644.011F13#5644.011F14#5644.011F15#5644.011F2#人防地下室12638.0伐板16#3038.66F独基框架17#2315.86F18#2048.66F19#4030.46F20#4030.46F26#2705.2

4、6F27#2315.86F地下室塔楼28#2716.06F管桩29#2612.06F30#2056.66F31#2147.26F36#3197.26F37#3197.26F3#人防地下室12475.0伐板32#3038.66F独基35#3189.26F38#3189.26F39#4301.06F40#3038.66F41#3516.26F42#4675.86F43#3038.66F44#4301.06F45#4675.86F46#3516.26F47#2034.23F桩基小高层合计31029.6多层合计78925.4地下室合计25113.0总计135068.0本工程单体工程较多，为保证工程质量

5、和施工进度，本工程在做好技术经济分析的基础上，加大模板的投入，以换取最佳经济效益和社会效益。三、 施工部署及模板计算该工程结构形式相对较简单，为此我们更要保证混凝土的工程质量和外观效果，尽可能达到清水混凝土效果，减少抹灰和修补，因此，必须对模板，特别是梁板、柱、墙板、等结点处需精心设计，严格要求，在消灭质量通病的基础上追求观感。3.1.模板工程施工组织首先由项目总工程师对模板的形式进行选择，并作技术分析，然后由经营部进行成本分析，对其进行经济性优化。模板形式选定后，由项目总工程师编制模板方案。物供部负责模板厂家的选择，进行招投标。模板进场后由项目总工程师、经营部、物资部联合检验，出现不合格品应

6、分析原因，及时调整并要求厂家进行更换。进场模板检验合格后由工程技术部进行交底，物供部负责落实实施并且对模板的存放和保修。施工完毕后，由物资部负责清点退场。模板工程组织流程见下图3.2.模板的选型部 位材 料地地下部分筏板基础基础四周砌240厚砖墙，作为筏板基础的外模，抹混合砂浆作SBS防水材料，外部填土夯实。基础反梁18厚的胶合板，50×100的木龙骨和48×3.0脚手架钢管。地下室外墙18厚的胶合板，50×100的木龙骨和48×3.0脚手架钢管主次梁18厚的胶合板，50×100的木龙骨和48×3.0脚手架钢管。方柱、异形柱可调式钢柱

7、模，48脚手架钢管支撑。砼楼板模板18厚木胶板50×100木龙骨，50×100主木龙骨，支撑为可调式U型支柱配以48钢管。楼梯、电梯间18厚木胶板50×100木龙骨，扣件式脚手架。3.3.主要工具 工具数量工具数量双面压刨机4台台式电钻10把平刨机4台手提式电钻30把电锯4台电焊机4台3.4施工分区地下施工分区：该一期工程2#、3#地下室设有后浇带，地下室施工时按后浇带位置进行分区，具体分区图待甲方提供人防地下室施工蓝图后，另行确定；其余楼栋无地下室，按每栋楼为一单体工程；35 模板设计（1）筏板基础模板设计：本工程2#、3#人防地下室为筏板基础，目前由于此部分图

8、纸未到，我方暂定底板外模砌240厚砖模，高度依据图纸而定，用混合砂浆砌筑，内壁混合砂浆抹平压光。（2）基础反梁模板设计，模板面采用18胶合板，龙骨是50×100方木，横向加固带采用48脚手架钢管，加固采用16的对拉螺栓及钢管作支撑校正垂直度和定位。次梁和主梁交接处必须考虑到拆模不损坏模板，为保护模板模端头镶一条木条，如下图3-5-2示。（3）砼楼板模板支撑采用可调U型支托和钢管，纵横间距为900，采用早拆体系柱头。主龙骨为双钢管，上部铺设18厚胶合板，钉子钉牢。见图3-5-3-1、3-5-3-2（4）框架梁模板采用18厚胶合板50×100木配制成梁帮梁底模板。规格尺寸要精确

9、，加固梁帮采用双钢管对拉螺栓，梁上口用钢筋支撑以保证梁上口宽度。梁下部支撑采用扣件脚手架，设水平拉杆和斜拉杆。做法见模板图3-5-4-1、3-5-4-2。（5）楼梯模板楼梯模板选用18厚胶合板，50×100方木木带，按照楼梯的宽度、高度和长度，踏步的步数来配制。梯段的底板模板施工完后，绑扎钢筋。钢筋绑好后，然后施工梯段上部模板并固定。（：如下图）（6）后浇带模板设计 底板后浇带侧模采用双层钢板网，细部详见结构总说明。楼板模板如图3-5-6。图3-5-636模板系统验算（包括地下、地上全部模板）（1）计算标准荷载：模板及支架自重标准值（全部采用木胶模板及木楞（次龙骨） 取F1=0.75

10、KN/m3新浇砼自重标准值 取F2=25 .00 KN/m3钢筋自重标准值 楼板 取F.3= 1.1KN/m3框架梁 取F3= 1.5 KN/m3；施工荷载 取F4=2.5 KN/m2振捣砼产生荷载标准值 垂直面模板 取F5=4.0KN/m2水平面模板 取F5=2.0 KN/m2新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值F=0.22Ct0121/2F=CH 其中：C混凝土的密度 取为25KN/m3 t0 =200/（T+15） T混凝土的温度取T=10 t0=200/（10+15）=8.01外加剂修正系数，因采用泵送砼、故取为1.2 2砼坍落度影响系数 采用泵送砼，坍落度在110150之间，故2取为1

11、.15 浇筑速度 根据施工经验取=1m/h则：F=0.22×25×8.0×1.2×1.15×11/2=60.72KN/m2F=CH=5.1×25=127.5KN/m2取F、F/二者之间的较小值则 标准值为F6=F=60.72 KN/m2 倾倒砼产生的荷载标准值 取F7 =2 KN/m2 （2）框架梁模板系统验算计算参数：本工程多层以及小高层标准层高2.8m，47#楼一层层高5.3m；框架梁截面尺寸为100×300、200×350、200×380、200×400、200×430、350&

12、#215;800、400×800；模板采用18厚胶合板，对于模板模数不足的采用木板补缝。次龙骨采用b×h=100×50200落叶松木方，主龙骨采用48500的Q235钢管，底模板采用立杆间距600×500的步距为1200的扣件式脚手架支撑。（见模板图）计算荷载组合：梁底模板及支撑系统（以最大尺寸800×400（b×h）为例）：承载能力计算荷载：F=（F1+F2+F3）×1.2×0.9+F5×1.4×0.9其中：模板自重：F1=0.75KN/M3×0.8×0.015=9

13、5;10-3N/mm砼自重：F2=25×0.8×0.4=8N/mm钢筋砼：F3=1.5×0.8×0.4=0.48N/mm由于梁边长超过300mm，梁的侧面模板由新浇筑混凝土对模板侧面的压力F6和倾倒混凝土时产生的荷载F7组合F/。砼振捣荷载：平面 F5=2.0×1=2N/mm 垂直 4.0×1=4N/mm新浇筑混凝土对模板侧面的压力：F6=60.72KN/m2倾倒混凝土时产生的荷载F7=2KN/m2则：q1=F/=22.56N/mm刚度验算荷载：q2=F= （F1+F2+F3）×1.2×0.9=20.04N/mm其

14、中：式中0.9为计算折减系数。梁侧模板系统：承载能力计算荷载F/=(F7×1.4+F6×1.2)×0.9=68.1 KN/m2刚度验算荷载：F/=F6×1.2×0.9=65.58KN/m2梁底模板系统验算：计算示意图（按三等跨连续梁计算）：400400400300003000030000抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.10×q1×l2 =0.10×22.56×3002 =9×104 N·mm2W=b×h2/6=1000×152/6=37500mm3则：=2.4N

15、/mm2<fm=80 N/mm2抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.60×q1×l=0.6×22.56×300=4×103N A=2/3×b×h=2/3×1000×15=10000mm2则：=0.4N/mm2<fv=55 N/mm2挠度验算：=0.677×q2×l4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：4500 N/mm2 I表示惯性矩 I=b×h3/12=1000×153/12= 2.81×105mm4 则：=0.87

16、mm<= 3.5mm即：说明该模板符合施工设计要求。.梁底模板次龙骨验算：500500500计算示意图（按三等跨连续梁计算）：抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1×q1×l2 =0.5×22.56×5002 =5.01×105N/mm2W=b×h2/6×4=100×502/6×4=1.7×105mm3则：=16.9N/mm2<fm=17 N/mm2抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.6×q1×l=0.6×20.04×500=6.76×

17、;103N A=b×h=4×100×50=2.0×104mm2则： =0.30N/mm2<fv=1.7 N/mm2挠度验算：=0.677×q2×l4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：1×104 N/mm2 I表示惯性矩 I=b×h3/12=4×100×503/12=4.17×106mm4 则：=0.23mm<=l/250=2mm模板次龙骨满足要求。梁底模板主龙骨验算：计算示意图（按以一跨简支梁计算）：600600抗弯强度验算：q3=q1×

18、;l/l1=22.56×500/1200=9.4N/mm=M/W其中：M=0.125×q3×l12=0.125×9.4×6002=4.23×105 N/mm2W=5.08×103mm3则：=83.3N/mm2<fm=215 N/mm2抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.625×q3×l=0.625×9.4×600=3.52×103N A=4.89×102 mm2则：=7.21N/mm2<fv=125 N/mm2挠度验算：=0.521×q2

19、15;l4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：2.06×105 N/mm2 I表示惯性矩 I=12.19×104mm4 则：=0.25mm<=3mm模板的主龙骨满足要求。梁侧模板验算： 计算示意图（简支梁计算）：400化为线型均布荷载：q4=F/×0.4=68.1×0.4=27.24N/mm q5=F/×0.4=26.23N/mm抗弯强度验算：=M/W其中：M=q4×l2 /8=27.24×4002/8 =5.44×105 N·mmW=b×h2/6=400

20、5;152/6=28800mm3则： =18.9N/mm2<fm=80 N/mm2抗剪强度验算：=Q/A其中： Q=0.5×q4×l=0.5×27.24×400=5.45×103N A=b×h=400×15=6000mm2则： =0.91N/mm2<fv=55 N/mm2挠度验算：=5×q5×l4/(384×E×I)其中：E表示平行方向的弹性模量：6500 N/mm2 I表示惯性矩 I=b×h3/12=1000×153/12=281250mm4 则：=2

21、.80mm<=3.5mm模板满足要求。次龙骨验算：计算示意图（按三等跨连续梁计算）： 500500500抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1×q4×l2=0.1×27.24×5002=6.81×105 N/mm2W=b×h2/6=2×100×502/6=83333mm3则： =8.17N/mm2<fm=17 N/mm2抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.6×q4×l=0.6×27.24×500=8172N A=2×b×h=2×100

22、×50=10000mm2则： =0.82N/mm2<fv=1.7 N/mm2挠度验算：=0.677×q5×l4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：1×104 N/mm2 I表示惯性矩 I=2×b×h3/12=2×104×104=208×104mm4 则：=0.5mm<=l/250=2mm模板次龙骨满足要求。 楼板模板验算 验算板厚为120，次龙骨间距250，立杆间距500时的模板系统 。模板及支架自重标准值（全部采用木胶模板及木楞（次龙骨） 取F1=0.75KN/m3

23、新浇砼自重标准值 取F2=24 .00 KN/m3钢筋自重标准值 楼板 取F.3= 1.1KN/m3施工荷载 取F4=2.5 KN/m2荷载设计值 F1=0.75×1×0.015×1.2=0.0136 N/mmF2=24×1×0.12×1.2=8.64 N/mmF3=1.1×1×0.12×=0.396 N/mmF4=2.5×1×1.4=3.5 N/mm荷载组合q1=（F1+ F2+ F3F4）×0.8=11.3 N/mm q2=（F1+ F2+ F3）×0.8=8.

24、14 N/mm楼板底模的验算由于q1=11.3N/mm小于梁底模的线荷载22.56N/mm，根据梁的验算过程，楼板底模满足抗弯强度和挠度验算。楼板底模次龙骨验算参照梁底模次龙骨的验算可知抗弯强度和挠度验算满足要求。梁板底模主龙骨验算·按集中荷载抗弯强度验算 P= q1×1500/7=2.42×103NM=0.175Pl=0.175×2420×500=2.11×105N·mmW=bh2/6=2×100×1002/6=3.33×105mm3=0.634N/mm2<fm=80 N/mm2抗剪强度

25、验算Q=0.65P=0.65×2.42×103=1570NA=2×100×100=20000mm2=Q/A=0.1 N/mm2<fv=55 N/mm2挠度验算=1.146×P×l3/(100×E×I)E=4500 N/mm2I=2bh3/12=2×100×1003/12=1.7×107mm4=0.05 mm<= 3.5mm·按均布荷载验算 抗弯强度验算M=0.1×q1×l2=2.8×105N·mmW=2×100&#

26、215;1002/6=3.33105mm3=0.8N/mm2<fm=17 N/mm2抗剪强度验算=Q/A其中：Q=0.6×q1×l=0.6×11.3×500=3.4×103N A=b×h=2×100×100=2.0×104mm2则： =0.17N/mm2<fv=1.7 N/mm2挠度验算：=0.677×q2×l4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：4500N/mm2 I表示惯性矩 I=2b×h3/12=2×100×10

27、03/12=1.7×107mm4 则：=1.23mm<=l/250=2mm四、梁模板扣件钢管高支撑架计算高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ103-2011）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为5.27米。本尺寸为：梁截面 B×D=400mm×800mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.8

28、0米，梁底增加1道承重立杆。 梁模板支撑架立面简图 一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.800×1.000=20.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.527×1.000×(2×0.800+0.400)/0.400=2.635kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 =

29、(1.000+2.000)×0.400×1.000=1.200kN 均布荷载 q = 1.2×20.000+1.2×2.635=27.162kN/m 集中荷载 P = 1.4×1.200=1.680kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(m

30、m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.266kN N2=4.794kN N3=4.794kN N4=1.266kN 最大弯矩 M = 0.063kN.m 最大变形 V = 0.0mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.063×1000×1000/54000=1.167N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3×2580.0/(2×1000.000×18.000)=0.215N/mm2 截面抗

31、剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.016mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.794/1.000=4.794kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.79×1.00×1.00=0.479kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×4.794=2.876kN 最大支座

32、力 N=1.1×1.000×4.794=5.273kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.479×106/83333.3=5.75N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

33、 T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×2876/(2×50×100)=0.863N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.677×3.995×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.683mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图

34、 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.380kN.m 最大变形 vmax=0.080mm 最大支座力 Qmax=11.349kN 抗弯计算强度 f=0.380×106/5080.0=74.81N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R

35、 Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.35kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.35kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.11

36、6×3.500=0.488kN N = 11.349+0.488=11.837kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为

37、1.243； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.05m；公式(1)的计算结果： = 190.60N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 53.55N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；公式(3)的计算结果： = 77.58N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或

38、柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。五、扣件钢管楼板模板支架计算书 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ103-2011）。因本工程模板支架最大高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.10；采用的钢管(mm):48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接

39、方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):10

40、0.00；4.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):251.300；楼板的计算长度(m):3.30；施工平均温度():10.000；楼板的计算宽度(m):1.00；楼板的计算厚度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元5、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 120×1.82/6 = 64.8 cm3；I = 120×1.83/12 = 58.32 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

41、 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.1×1.2+0.35×1.2 = 3.42 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2×1.2= 2.4 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.42+1.4×2.4= 7.464kN/m最大弯矩 M=0.1×7.464×2502= 46650 N·m；面板最大应力计算值 =M/W= 46650/64800 = 0.72 N/mm2；面板的抗弯

42、强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.72 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.42kN/m面板最大挠度计算值 = 0.677×3.42×2504/(100×9500×58.32×104)=0.016 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.016 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!6、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和

43、截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.1+0.35×0.25 = 0.712 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2×0.25 = 0.5 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 

44、15; q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.712+1.4×0.5 = 1.555 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.555×1.22 = 0.224 kN·m；方木最大应力计算值 = M /W = 0.224×106/83333.33 = 2.687 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.687 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力:

45、 V = 0.6×1.555×1.2 = 1.12 kN；方木受剪应力计算值 = 3 ×1.12×103/(2 ×50×100) = 0.336 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.336 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.712 kN/m；最大挠度计算值 = 0.677×0.712×10004 /(100×9000

46、15;4166666.667)= 0.129 mm；最大允许挠度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.129 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!7、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.866kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.7 kN·m ；最大变形 Vmax = 2.222 mm ；最大支座力 Qmax = 8.164 kN ；最大应力 = 699861.94

47、9/4490 = 155.871 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 155.871 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.222mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!8、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.164 kN；R < 12.80 k

48、N,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×5.1 = 0.706 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×1×1.2 = 0.42 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25×0.1×1×1.2 = 3 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.126 kN；2.活荷载为施工荷载标准值

49、与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2+2 ) ×1×1.2 = 4.8 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.671 kN；10、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.671 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：

50、W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11671.008/(0.537×424) = 51.259 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 51.259

51、N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.004×(1.5+0.1×2) = 1.992 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ；Lo/i = 1991.836 / 15.9 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11671.008/(0.423×424)

52、 = 65.073 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 65.073 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。11、楼板强度的计算1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=251 mm2,fy=360 N/mm2。板的截面尺寸为 b×h=3300mm×100mm， 楼板的跨度取1 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=80 mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边3.3m,短边为1 m； q = 2× 1.2 × ( 0.35 + 25×0.1 ) + 1× 1.2 × ( 0.706