河南省济源煤业有限责任公司九矿煤矿通风阻力测定报告

1、.河南省济源煤业有限责任公司九矿通 风 阻 力 测 定 报 告河 南 理 工 大 学二O一七年七月;目 录0 引 言11 矿井概况32 矿井通风阻力测定62.1 测定路线的选择与测点布置62.1.1 测定路线的选择原则62.1.2 测定路线的确定62.1.3 测点布置62.2 测定方法与仪器仪表72.2.1 测量方法72.2.2 测定采用仪器72.3 测定数据的整理与计算72.3.1 井巷断面尺寸的计算72.3.2 空气密度计算82.3.3 测点风速风量计算92.3.4 测定段位压差及矿井自然风压计算92.3.5 通风阻力计算102.3.6 巷道风阻值计算102.3.7 巷道摩擦阻力系数计算1

2、12.3.8 测定结果整理计算表及附图113 通风阻力测定结果分析与建议133.1 阻力测定精度的评价133.2 矿井通风阻力分布状况·143.3 矿井等积孔与风阻143.4 矿井风量分配153.5 通风阻力测定结论163.6 存在问题及建议16附件1矿井通风阻力测算表17附件2矿井通风系统示意图、网络图和阻力分布图23260 引 言煤矿井下生产包括采煤、掘进、提升、运输、通风、排水等多个生产环节，通风是整个生产环节中保障矿井安全生产的一个重要环节。众所周知，受生产条件的制约，矿井井下自然灾害严重，伤亡事故较多。而及时、准确地获得和控制全矿井通风环境技术参数，则是实现安全生产和提高生

3、产效率的重要保障。一个良好的矿井通风系统是保证矿井安全高效生产的前提与基础。矿井通风系统是由通风机装置、通风网络及各种通风设施等所组成的。而通风系统是否合理，与通风机装置的性能及与之匹配的井下网络系统有着密切的关系。要保证矿井通风系统处于良好的运行状态，就必须使矿井主要通风机在最佳工况点运行，就必须掌握全矿井井下通风网络中的各种通风基础技术参数。全矿井通风阻力指的是由井筒、巷道及通风构筑物构成的通风网路所产生的通风总阻力，它是衡量矿井通风能力的重要指标，影响矿井通风阻力大小的因素很多，有井巷断面的大小、井巷支护状况、通风距离的长短、井下分区网络布置的合理性及风量调节方法的合理性等诸多因素。随着

4、矿井开采过程的变化，矿井通风阻力的大小和分布也会发生变化。因此，经常了解和掌握矿井通风阻力大小和分布状况，是进行矿井通风科学管理、风量调节和通风设计的根本依据。所以，煤矿安全规程第119条明确规定：新井投产前必须进行1次矿井通风阻力测定，以后每3年至少进行1次。矿井转入新水平生产或改变一翼通风系统后，必须重新进行矿井通风阻力测定。通过矿井通风阻力测定，可以达到下列目的：（1）了解通风系统中阻力分布情况，发现通风阻力较大的区段和地点，了解矿井井巷的维护状况，了解矿井通风能力与潜力，便于正确调节风量以满足生产的需要，确保矿井通风系统经济合理地运行；（2）提供紧密结合矿井实际的井巷通风阻力系数和风阻

5、值，使通风设计与计算更切合实际，使风量调节有可靠的依据；（3）为调节风压控制火灾提供必须的基础资料，使这一方法的应用更合理、有效；（4）为发生事故时制定灾变处理计划提供重要的基础资料；（5）为矿井通风自动化及矿井通风系统优化、改造提供基础数据等。为了实现上述目标，河南省河南省济源煤业有限责任公司九矿特委托我单位对河南省河南省济源煤业有限责任公司九矿进行通风阻力测定。根据委托方要求，我单位于2017年6月29日组织相关的技术人员对河南省河南省济源煤业有限责任公司九矿进行了矿井通风阻力测定,并于2017年7月7日编制完成了河南省河南省济源煤业有限责任公司九矿矿井通风阻力测定报告。1 矿井概况河南省

6、济源煤业有限责任公司九矿河南省济源煤业有限责任公司九矿位于济源煤田克井井田范围内。西与济源煤业有限责任公司六矿相邻，东与鹤济磨庄煤业公司相邻，北靠太行山，西南与济源煤业有限责任公司一矿相邻，东南与济源煤业有限责任公司二矿和八矿（已关闭）相邻。矿区南距济源市13Km，济（源）阳（城）公路从矿区东部经过，焦（作）枝（城）、候（马）月（山）铁路从济源市通过，矿区所在的济源市铁路、高速公路纵横交错，交通十分便利。河南省济源煤业有限责任公司九矿是一座技术改造矿井，济源煤业有限责任公司九矿矿区面积1.1463Km2，矿井开采标高为+120-180m，开采煤层为二1煤层，矿井设计生产能力0.30Mt/a，可

7、采储量376.32万t，剩余服务年限9.65年。矿区二1煤为济源煤业有限责任公司九矿的可采煤层。二1煤底板标高-180+120m。根据周围钻孔见煤情况统计，矿区二1煤层原始煤层厚06.92m，平均厚5.42m，属较稳定的厚煤层。矿区内煤层结构较简单，局部可见透镜状夹矸，夹矸厚度0.050.30m，由泥岩和炭质泥岩组成。煤层产状受石河背斜和椿树庄向斜控制，煤层总体处于向斜和背斜的过渡带，向北偏西倾斜，倾角12°24°，平均20°，向北产状变陡。煤层层位较稳定，除煤层本身条件外，其顶板的含云母砂岩和底板太原组的L8灰岩均为煤层对比的良好标志层。因此，本区煤层的对比依据

8、充分，而且可靠。本区二1煤原煤灰分含量9.9430.03，平均值14.28，属低中灰煤；全硫分含量0.440.65，平均0.54，属低硫煤；发热量22.8829.64MJ/kg，平均27.35MJ/kg，属高热值煤。矿区二1煤属低中灰、低硫、高热值无烟煤，可做为冶金，动力及化肥、碳素等化工原料，粉煤可做为民用煤。根据河南省工业和信息化厅豫工信煤2011137号文关于对济源煤业集团有限责任公司一矿等8处矿井2010年度瓦斯和二氧化碳涌出量鉴定结果的批复，济源煤业有限责任公司九矿瓦斯绝对涌出量0.2m3/min。确定为低瓦斯矿井。根据2008年10月9日国家安全生产洛阳矿山机械检测检验中心出具的对

9、该矿二1煤层的煤尘爆炸性鉴定报告，该矿二1煤层无煤尘爆炸性。根据2008年10月9日国家安全生产洛阳矿山机械检测检验中心出具的对该矿二1煤层煤自燃倾向等级鉴定报告，该矿二1煤层的煤自燃倾向等级为III类，属不易自燃煤层。该矿井技改设计为两立井单水平上、下山开拓。主立井，井筒净直径4.5m，净断面15.9m2，井深294.596m，井筒装备一对3.0吨非标箕斗，支护型式为砼碹，金属梯子间，承担原煤提升任务，兼矿井回风及安全逃生途径和安全出口；副立井，井筒净直径5.0m，净断面19.63m2，井深301.365m（井窝深7m），井筒装备一对1.0吨罐笼，支护形式砼碹，金属梯子间，担负矿井进风及提矸

10、、下料、升降人员任务，兼矿井安全出口。二1煤层工作面采用轻型综采放顶煤支架支护，走向长壁后退式采煤法，全部陷落法管理顶板。工作面支护选用液压支架支护，最大控顶距4.0m，最小控顶距3.4m。该矿井采用中央分列式通风系统，通风方法为负压抽出式。通风系统为副井进风，主井回风。安装两台FBCZ-NO17/75型轴流式通风机，电功率2×75kw，一台使用，一台备用。12111下付巷掘进巷道采用局部通风机通风，压入式通风。局部通风机采用对旋防爆风机，型号为选FBD-5型局部通风机（功率2×7.5kw）。局部通风采用双风机、双电源可编程逻辑控制，且安全监控系统具有对停风、瓦斯超限的闭锁

11、功能，满足“三专两闭锁”要求。目前，矿井的总进风量1399m3/min，有效风量1215m3/min，总回风量1477m3/min。2013年8月15日实测矿井通风总阻力为595Pa，等积孔为1.20m2，矿井通风难易程度属于中等。矿井安全监控系统型号为KJ70N型，采集矿井提升、通风等重要设备的开停，风机风硐内负压、风速等参数。对采煤、掘进、运输、排水、通风等主要设备的开停，采、掘工作面的瓦斯、粉尘及水仓水位信号，主要风门的开关，工作面及总回风巷的风速等参数进行采集处理、信息传输、超限报警断电、远方控制等。采煤工作面、掘进工作面配备了瓦斯风电闭锁。地面及井下变电所设电力传感器，检测变电所的电

12、流、电压、功率、开关状态等电力参数。2 矿井通风阻力测定2.1 测定路线的选择与测点布置 2.1.1 测定路线的选择原则（1）有并联风路中应选择风量较大且通过回采工作面的主风流风路作为测定路线。（2）选择路线较长且包含有较多井巷类型和支护形式的线路作为测定路线。（3）选择沿主风流方向且便于测定工作顺利进行的线路作为测定路线。2.1.2 测定路线的确定根据本矿通风系统的具体情况，选择的测定路线为：主测路线：副井口井底车场轨道上山12071上顺槽12071工作面工作面12071下顺槽运输上山总回风巷主井井底风硐。2.1.3 测点布置根据矿井通风阻力测定测点布置的一般原则，本次测定测点的具体布置情况

13、，详见通风系统示意图。2.2 测定方法与仪器仪表2.2.1 测量方法本次测定采用基点法：即用两台精密气压计，一台放置在地面副斜井口附近作为基点每隔十分钟读取一次大气压读数。另一台气压计下井，在井下各测点以整十分钟倍数为间隔读取井下各测点气压值。根据对应时间计算地表至该点总静压差，进而计算测点之间的静压差。2.2.2 测定采用仪器测定采用的仪器仪表有：BJ-1型精密气压计 2台DHM-2型通风干湿球湿度计 1台风表 2块秒表 2块钢卷尺 1个皮 尺 1个2.3 测定数据的整理与计算2.3.1 井巷断面尺寸的计算梯形： S=HB （2.1） （2.2）半圆拱： （2.3） （2.4）三心拱： （2

14、.5） （2.6）式中：S井巷断面积，m2； B巷道宽度（梯形为平均宽，即上底加下底除以2），m； H巷道高度，m； U巷道周长，m。 h半圆拱或三心拱巷道直墙高。格点测量法：巷道成型不规则时（裸巷、锚喷巷道或者变形巷道），采用格点测点法测算。测量步骤：将巷道分成0.5m×0.5m网格，逐点测量巷道的净宽、净高，将测量数据按1：50的比例绘制断面图，按方格和三角形计算面积，用圆规卡量周边长。2.3.2 空气密度计算 （2.5）式中：空气密度，kg/m3； P空气绝对静压，Pa； 空气相对湿度；%； Psat饱和水蒸气分压力，Pa； T绝对温度，K，（T=273+td）； td干球温度

15、读数，。2.3.3 测点风速风量计算风表校正公式： （2.6）式中：V真表测风速，m/s； V表表读数，m/s； a，b常数。实际采用风表编号及校正公式分别为：中速风表，V真=0.88V表+0.22m/s井巷实际风速：V实=K·V真 （2.7）式中：V实实际风速，m/s； V真表测风速，m/s； K测风方法校正系数； （2.8）式中：S实测断面，m2； c常数，正常取0.4，巷中有皮带时取0.8。井巷风量：Q=V实·S （2.9）式中：Q井巷风量，m3/s。2.3.4 测定段位压差及矿井自然风压计算测段A-B的位压差计算： （2.10）式中：两测点的位压差，Pa； ，两测点

16、的标高，m； ，两测点的空气密度，kg/m3； g重力加速度，取9.8m/s2。矿井自然风压计算： （2.11）式中：矿井自然风压，Pa。2.3.5 通风阻力计算两测点A-B间的通风阻力h阻AB为： （2.12）式中：两测点A-B间的通风阻力，Pa； 两测点A-B间的静压差，Pa； （2.13）式中：PA，PBA，B两测点上仪器的读数值，Pa； 仪器的基准及变档差值校正，Pa； 两测点A，B间的速压差，Pa； （2.14）式中：VA，VBA，B两测点断面上的平均风速，m/s。主测路线上的矿井通风总阻力为： （2.15）式中：矿井通风总阻力，Pa。2.3.6 巷道风阻值计算巷道风阻值由下式计算

17、（2.16）式中：RAB巷道实测风阻值，NS2/m8； hAB实测巷道AB段的通风阻力，Pa； QAB通过巷道的平均风量，m3/s。 2.3.7 巷道摩擦阻力系数计算对于实测巷道的摩擦阻力系数由下式计算 （2.17）式中：实测巷道的摩擦阻力系数，NS2/m4； S实测巷道的断面积，m2； L实测巷道的长度，m； U实测巷道断面的周长，m。同时为便于与同类巷道相互比较，以及为计算或设计后期通风系统，需要将实测的换算为标准状态下的值，其换算公式如下所示： （2.18）式中：标准状态下（=1.2kg/m3）巷道的摩擦阻力系数，NS2/m4； 实测巷道的摩擦阻力系数，NS2/m4； 实测巷道的空气密度

18、，kg/m3； h阻AB主测路线上各段间的通风阻力，Pa。2.3.8 测定结果整理计算表及附图矿井通风阻力测定结果详见附录中各表。附表1 地面精密气压计测压数据表附表2 井下精密气压计测压数据表附表3 空气密度测算表附表4 测点断面尺寸与风速风量测算表附表5 矿井各段位压与速压测算表附表6 矿井通风阻力测定汇总表附图：附图1：河南省济源煤业有限责任公司九矿矿井通风系统图附图2：河南省济源煤业有限责任公司九矿矿井通风网络图附图3：河南省济源煤业有限责任公司九矿矿井巷道阻力分布图附图4：河南省济源煤业有限责任公司九矿矿井主要通风机特性曲线3 通风阻力测定结果分析与建议3.1 阻力测定精度的评价主测

19、路线实测矿井通风总阻力： （3.1）式中：实测矿井的通风阻力，Pa； 实测巷道AB段的通风阻力，Pa。主测路线实测阻力的相对误差： （3.2）本矿为抽出式通风，根据矿井通风阻力与风机装置压力关系，由风机房水柱计读数推算的矿井通风阻力为： （3.3）式中：风机装置静压，Pa； 矿井自然风压，Pa； 风机房静压仪（U型水柱计），Pa； 风硐中传压管处断面上的速压，Pa。矿井回风井风机房U形水柱计读数为645Pa。因此，由矿井通风阻力测定汇总表可得主测路线的精度为： 取12从上述测定结果可以看出，主测路线上阻力测定相对误差小于5%，故本次测定结果满足矿井通风阻力测定和通风系统分析的精度要求，可以作为

20、矿井通风系统改造、优化和管理的依据。3.2 矿井通风阻力分布状况矿井通风阻力沿程分布状况如附图3所示。矿矿井三段（进风段、用风段、回风段）通风阻力的百分比情况见表3-2-1。表3-2-1 矿井通风三段阻力分布情况区段点号划分长度（m）阻力（Pa）占总阻力百分比（%）百米阻力值（Pa）进风段1-81139.11200.3933.7017.59用风段8-12661.14171.9028.9126.00回风段12-18999.98222.3837.3922.24合计2800.23594.67100从阻力分布图3和表3-2-1可以看出，河南省河南省济源煤业有限责任公司九矿进风段的阻力所占总阻力的33.

21、70%，用风段的阻力占总阻力的28.91%，回风段阻力占总阻力的37.39%（均不大于50%），从这些数值上来看，矿井阻力分布基本合理。但仍然能看出回风段过长，应该适当的调整。总的说来，河南省河南省济源煤业有限责任公司九矿的三段阻力分布状况基本合理。3.3 矿井等积孔与风阻矿井等积孔计算公式： （3.4） （3.5）式中：A矿井等积孔，m2； 矿井总回风量，m3/s； h矿井通风阻力，Pa。矿井风井总回风量Q=24.39m3/s，其通风阻力h=595Pa，则矿井等积孔与风阻值分别为：从矿井等积孔、矿井风阻值来看，河南省河南省济源煤业有限责任公司九矿矿井通风难易程度属中等。3.4 矿井风量分配矿

22、井风量分配参见表3-4-1。表3-4-1 矿井实测风量统计表项目风量Q（m3/s）备注Q（m3/s）副井总进风23.33风井总回风24.61风机排风量26.33m3/s11061回采工作面风量6.98掘进面总风量1×5.33硐室及其他巷道用风7.94从表3-4-1可以看出，矿井总进风量为23.33m3/s，矿井总有效风量为20.25m3/s，矿井内部有效风量率为86.8%。根据回风井的总回风量与风机排风量，计算出河南省河南省济源煤业有限责任公司九矿风井外部漏风率为7%；煤矿安全规程规定：装有通风机的井口必须封闭严密，外部漏风率在无提升设备时不得超过5%，有提升设备时不得超过15%。该

23、矿风井无提升设备，因此该风井外部漏风率符合要求。3.5 通风阻力测定结论（1）矿井阻力测定相对误差为3.93%，小于5%精度符合要求。（2）河南省河南省济源煤业有限责任公司九矿矿井通风总阻力为595Pa，三段（进风段、用风段、回风段）的通风阻力占总阻力的百分比分别为33.70%、28.91%、 37.39%，三段阻力分布基本合理。（3）从矿井等积孔和风阻值来看，河南省河南省济源煤业有限责任公司九矿矿井等积孔为1.20m2，总风阻值为0.98NS2/m8，矿井通风难易程度为中等。（4）矿井总进风量为23.33m3/s，总有效风量为20.25m3/s，矿井内部有效风量率为86.8%。（5）河南省河

24、南省济源煤业有限责任公司九矿风井外部漏风率为7%，符合煤矿安全规程规定。3.6 存在问题及建议（1）矿井内部分风门漏风较大，建议进一步加强通风管理，以减少通风设施漏风，提高矿井有效风量率。（2）部分风门的连锁装置出现故障，及部分风门关闭不严，建议及时进行维护。（3）部分巷道变形，堆积物多，阻力增大，建议矿方及时清修，降低回风段阻力。表1 地面气压计测压数据表（精密气压计）测点编号井下仪器（011#）地面仪器（012#)测点时间读数（Pa）测点时间读数（Pa）19:2599920 9:2599920 29:30103230 9:3099920 39:35103220 9:3599920 49:5

25、0103220 9:5099920 510:00102770 10:0099890 610:10102490 10:1099890 710:20102320 10:2099890 810:30102200 10:3099890 910:40101880 10:4099880 1010:45101890 10:4599880 1110:55102040 10:5599880 1211:05102140 11:0599880 1311:10102060 11:1099850 1411:20102190 11:2099850 1511:30102640 11:3099850 1611:4010269

26、0 11:4099850 1711:5099350 11:5099830 1812:1099210 12:1099830 表2 井下精密气压计测压数据表测量段A-BPA(011#)(Pa)PB(011#)(Pa)P(Pa)P地A(012#)(Pa)P地B(012#)(Pa)P(Pa)hs(Pa)1299920 103230 -3310 99920 99920 0 -3310 23103230 103220 10 99920 99920 0 10 34103220 103220 0 99920 99920 0 0 45103220 102770 450 99920 99890 30 420 56

27、102770 102490 280 99890 99890 0 280 67102490 102320 170 99890 99890 0 170 78102320 102200 120 99890 99890 0 120 89102200 101880 320 99890 99880 10 310 910101880 101890 -10 99880 99880 0 -10 1011101890 102040 -150 99880 99880 0 -150 1112102040 102140 -100 99880 99880 0 -100 1213102140 102060 80 99880

28、 99850 30 50 1314102060 102190 -130 99850 99850 0 -130 1415102190 102640 -450 99850 99850 0 -450 1516102640 102690 -50 99850 99850 0 -50 1617102690 99350 3340 99850 99830 20 3320 171899350 99210 140 99830 99830 0 140 表3 空气密度测算表测点原始记录 tPsatT备注td（）tw（）P（Pa）（）（）（Pa）Kkg/m3129.524.599920 5.0 643669.6302.

29、5 1.1406 224.523103230 1.5 883262.4297.5 1.1962 325.521103220 4.5 652725.1298.5 1.1969 422.521103220 1.5 872642.4295.5 1.2067 52422.5102770 1.5 872642.4297.0 1.1954 62422.5102490 1.5 872486.5297.0 1.1927 72322102320 1.0 912563.8296.0 1.1940 82423102200 1.0 912563.8297.0 1.1885 92423101880 1.0 912486

30、.5297.0 1.1851 102523.5101890 1.5 882486.5298.0 1.1816 112523.5102040 1.5 882486.5298.0 1.1833 122523.5102140 1.5 912642.4298.0 1.1835 132423.5102060 0.5 962725.1297.0 1.1856 1424.523.5102190 1.0 922642.4297.5 1.1860 1523.522.5102640 1.0 912642.4296.5 1.1954 162322.5102690 0.5 962725.1296.0 1.1970 1

31、7272399350 4.0 702642.4300.0 1.14579.0 472642.4306.0 1.1242 表4 测点断面尺寸与风速风量测算表测点支护形式断面形状巷道规格表速(m/min)风速校正系数K风速V(m/s)风量Q(m3/s)备注宽B(m)高H(m)面积S(m2)周长U(m)V1V2V3V均1 2 半圆拱锚喷3.052.87.52 10.53 180.00 177.00 179.00 178.67 0.95 2.70 20.30 3 半圆拱锚喷2.52.455.44 8.95 244.00 242.00 240.00 242.00 0.93 3.

32、51 19.08 4 半圆拱U钢3.42.758.08 10.91 95.00 96.00 96.00 95.67 0.95 1.55 12.55 5 梯形工钢3.72.28.14 11.87 87.00 89.00 87.00 87.67 0.90 1.38 11.23 6 梯形工钢3.42.27.48 11.38 77.00 78.00 79.00 78.00 0.89 1.24 9.29 7 梯形工钢3.42.27.48 11.38 61.00 63.00 62.00 62.00 0.89 1.03 7.72 8 梯形工钢3.527.00 11.01 59.00 56.00 58.00

33、57.67 0.89 0.97 6.78 9 梯形工钢3.527.00 11.01 57.00 62.00 58.00 59.00 0.89 0.99 6.91 10 梯形工钢3.82.28.36 12.03 44.00 46.00 49.00 46.33 0.90 0.83 6.98 11 梯形工钢3.72.28.14 11.87 46.00 46.00 46.00 46.00 0.95 0.86 7.01 12 梯形工钢3.42.17.14 11.12 60.00 63.00 57.00 60.00 0.94 1.05 7.50 13 梯形工钢3.72.28.14 11.87 54.00

34、49.00 50.00 51.00 0.95 0.93 7.58 14 梯形工钢3.82.38.74 12.30 59.00 62.00 64.00 61.67 0.95 1.08 9.47 15 梯形工钢3.51.96.65 10.73 115.00 117.00 120.00 117.33 0.88 1.73 11.53 16 半圆拱U钢3.52.58.75 12.31 190.00 192.00 195.00 192.33 0.91 2.78 24.35 17 圆锚喷15.90 31.78 1.55 24.61 18 半圆拱砌碹2.82 2.37 5.81 9.25 4.53 26.33

35、 表5 矿井各段位压与速压测算表测定段ZAZB高差VAVBAB位压差速压差备注A-B（m）（m）(m)(m/s)(m/s)(kg/m3)(kg/m3)hZ（Pa）hV（Pa）12301.4 7.2 294.2 0.00 2.70 1.1406 1.1962 3368 -4.36 237.2 6.8 0.4 2.70 3.51 1.1962 1.1969 5 -3.00 346.8 5.7 1.1 3.51 1.55 1.1969 1.2067 13 5.91 455.7 39.4 -33.7 1.55 1.38 1.2067 1.1954 -396 0.32 5639.4 60.0 -20.6

36、 1.38 1.24 1.1954 1.1927 -242 0.22 6760.0 71.3 -11.3 1.24 1.03 1.1927 1.1940 -132 0.28 7871.3 80.3 -9.0 1.03 0.97 1.1940 1.1885 -105 0.08 8980.3 103.1 -22.8 0.97 0.99 1.1885 1.1851 -265 -0.02 910103.1 97.3 5.8 0.99 0.83 1.1851 1.1816 67 0.17 101197.3 79.4 17.9 0.83 0.86 1.1816 1.1833 207 -0.03 11127

37、9.4 69.7 9.7 0.86 1.05 1.1833 1.1835 112 -0.21 121369.7 72.2 -2.5 1.05 0.93 1.1835 1.1856 -29 0.14 131472.2 58.6 13.6 0.93 1.08 1.1856 1.1860 158 -0.18 141558.6 13.5 45.1 1.08 1.73 1.1860 1.1954 527 -1.10 151613.5 7.0 6.5 1.73 2.78 1.1954 1.1970 76 -2.84 16177.0 291.8 -284.8 2.78 1.55 1.1970 1.1457 -3269 3.26 1718291.8 301.6 -9.8 1.55 4.53 1.1457 1.1242 -109 -10.18 表6 矿井通风阻力测定汇总表测定段井巷名称断面支护巷道尺寸hshzhvh阻AB（Pa）QRR100标A-B形状形式S（m2）U(