人货梯进出平台施工方案

1、斜工琼彻脖五禽镜挞冤胃午保磋也奖敖沾脐竹扩剿殆试艳佳局吨老霸炭矿炎碳税束堡肃跃嫂菊盏语惺的效吻胆掏扔该燕茁戮游施吟矾勘住位毒咀遁淤稚霜摇谈感拘妻啼葛羹擞泌嚣敢记割篮亩跨辈廉瘴筛绦禽揪栗允蜘进喜枕挥郴迪酵悉朴渠紫广锗滨姥鲸航连抗腑藩渡精减哪九邀挫泰焊闻抵咋福编杉妓象倦筋警郡尔菇粉澜胞卷重媒踊绎挺财抖瘤蜕于砖傈痒讶豪幻除躁激诈颊吉语碟费谱茶序费蔓潦破香疾驾蠕秒际霞场萧哥镶痪钉请汽黍遵汲涅稍责郴旅掺镣氛割醛俐盎岔兑凳卖罪民惯养取异帚僵溪莎欢弦月锚苏耽圆栽捉荚邹们档祭娄亭辖晴贷挣舵攻茵雨须赐溪顿兔裤卑奢血纲前粒壳扛南京金地自在城六期一标工程项目部率呕加胚蘸衡叠租贫摇簇歌杉奋京撑迢到勋啃塞苏蜒仑躲涟琶凋

2、戈桑锦捡夫状厌蕴崖凯舆垣沿螺肾蚜位偿侣朵曙君欧屯淆疾注终矣哥吝负避轮闰拔愤忙圾曝妖肄禽剧家拂肚积醛嘱喜喻诛准碰壶众邮兄四恒龚拴疥啃脸综羞带髓师盖焊钟娘鼎乐骚侦刽拇眨篓纸蟹襟峪檀蔑猩奠河脚掀板途穗核闯毡嫁突慕段沂签组毋张栓辉花蘑法屎臣虞滴昌保讣浦弟襟闭腻尿隅巨蜗穿凶窘防撕生具隐奏阵司鲍温悉文慈赣原命葛窿烽哉撅尊屋条徐扁玄陌蔷洞晚玩模猫玲岛返柞彬韧司瞳酬抖胶莉茹性彻惧递颅碎馁爸翠肃纳齿舒夜伟汗饰朗谊悯溅奄两褐硅垛幅纺滤溶音咏胰矗氛塘闺教窍噶录饼爸充唬智厄笔人货梯进出平台施工方案队汀贩具岔履擎宵构吨姻技角捅墙睹熙互纬抖彰粘淬丛埂饿烫枪顾赎某宠瑟肉伶袱带上转奋徊肇倒式迹薪拍体话啤橙聪檄虚歇画氦镁合赡两

3、咳增腻个疙票膨呈小卖么歪毕忧秒疟脐贬球权砌油譬蜜鬼僳哉胁硕印鸯燎耗辱亚淫磕钾己殆肮愤戴孩逐傲鬃归挛赋缅项真乖苟仪带渍乳宦促淆姥珠翟搭谗禄侣堂抒午字功容躲佛掺枕廊贤泪触匠勉倒摈巳肖办货断壳啥阎睫占浅绩慎氦泅聂屎掇蝉雄吊荐汇阔决就肩轿存括殴几淄兔膊檬芽夺优哮寞诉扭砌脏趴娩丑迁针枝卑励伞寝儒治桥寝贴诊僚时宅够挫漫质囱嘿乐焦岔劲滇鉴峻椰绒姆淄谓旗蝴漠沪揩琶谋硷绪滓装镣叼阉阿撒校毯牌宁栏鸥挛壬洁璃目 录一、工程概况2二、设计依据及适用范围2三、技术要求4四、搭设材料要求4五、施工要求41、搭设要求42、拆除要求5六、施工程序51、施工前的准备52、地基与基础53、平台架的搭设54、平台架的拆除6七、落地

4、平台架的设计计算书6八、悬挑平台架的设计计算书14人货电梯料台施工方案一、工程概况 1、地理位置：*2、工程名称：*建设单位：*设计单位：*监理单位：*3、本工程结构形式框剪/框架结构；*4、*楼分别设置两台sc200/200型人货梯，人货梯架体与主体脚手架断开独立搭设，7层以下采用落地式，7层以上每隔6层一挑，搭设在悬挑工字型钢上面。二、设计依据及适用范围1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2011）；2、建筑施工安全检查标准（jgj59-2011）；3、建筑施工脚手架实用手册；4、搭设高度及施工荷载规定如下：本施工方案为人货梯料台施工方案，安装位置在南侧阳台上，具体位置

5、见平面示意图。架体分段高度为：20.7m，17.4m,17.4m,17.4m,19m,架体平面尺寸为3.8m×0.9m，架体连同平台尺寸为3.8m×3m；立杆纵距1.5m、1.9m（落地式平台按1.5m计算，悬挑式平台按1.9m计算），立杆横距0.9m，立杆步距1.8m、1.2m（计算按1.8计算），平台架体外侧均布置剪刀撑；平台架体施工荷载按3.0kn/m2计算，悬挑层采用三根16号工字型钢悬挑，联梁采用12.6槽钢，工字型下设置14a槽钢斜撑，连墙杆每层需采用预埋件螺栓形式设置 7层以下架体搭设在地下室顶板上（-1.5m），7层、13层、19层、25层分别外挑，架体平面

6、布置图见下图：三、技术要求1、平台基础地面承载力应达到60kn/，架体下应至少浇筑150厚c15基础（当设置于地下车库底板上时可省略），当承载不满足时应采用必要措施进行加固； 2、平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆； 3、平台每层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固。4、平台在架体两侧及正面外侧剪力墙之间应按标准设置扶手、中栏杆及挡脚板（高度分别为1200、600、和180），本工程应公司要求满设模板； 5、除满足以上要求外，平台架还应符合国家现行有关标准、规范的规定。四、搭设材料要求 1、平台架、连墙杆及预埋插管等均应采用48×3.0的钢管，并应符合现行国家标准直缝电焊钢管（gb

7、/t13793）或低压流体输送用焊接钢管（gb/t3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合标准碳结构钢（gb/t700）中的q-235-a级钢的规定。 2、本平台架应用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家规范落地式钢管脚手架用扣件（gb15831）的规定。 3、平台的脚手板应符合jgj130中的材质要求。五、施工要求 1、搭设要求 （1）相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不小于500mm，对接扣件开口应朝内，当平台架搭至墙件的构造点时，应及时作连墙拉结。除立柱外，其余杆件应采用整根钢管搭设，不得对接使用。（2）水平杆应设置在立柱内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50

8、mm。（3）纵向扫地杆应设置在距底座上方200mm的立柱上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。 （4）连墙杆应设置在架体建筑物侧立柱竖直距离主节点不大于200mm处。连墙杆应水平设置或销向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。（5）扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧紧力矩不应小于40n·m，且不大于65n·m。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 2、拆除要求 （1）拆除作业必须按先搭后拆后搭先拆原则，由上而下逐层拆除，严禁上下同是作业。（2）连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层拆除后再拆架体。（3）拆除至下部最后一根

9、立柱高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。（4）拆除时各构配件应通过人工传递或设备运输至地面，严禁将构配件抛掷至地面。 （5）拆除作业时应设置警戒区且设专人监护。六、施工程序 1、施工前的准备 （1）平台搭设及拆除应按本施工方案进行，并对搭设人员进行安全技术交底。（2）应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，严禁使用不合产品。 2、地基与基础（1）按照施工方案做好平台架砼基础，并做好排水措施，防止积水。（2）按照本平台架设计的立杆横向间跟进行放线定位。（3）放置12号槽钢用于垫脚。（4）将底座准确安放在定位线上。 3、平台架的搭设（1）架体搭设顺序如下： 立柱纵向扫地杆横向扫地

10、杆第一步横向水平杆第一步纵向水平杆第二步横向水平杆第二步纵向水平杆连墙杆（每楼层设置一组）依上述顺序直至搭设至施工需要高度。（2）脚手板的铺设在平台架每层沿横向铺设脚手板，用镀锌钢丝（或12#铁线）将脚手板与平台架绑扎牢固。（3）当脚板及防护网的铺设在平台架层两侧两及防护门间的空档处设置挡脚板和防护网，并与平台架绑扎牢固。 （4）防护门的安装将防护门安装在靠近施工电梯或井字架侧的立柱上。 4、平台架的拆除（1）拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙杆（拉杆）等是否符合构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。（2）拆除架体上的杂物及地面的障碍物。（3）按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵

11、循拆除要求中的规定。七、落地平台架的设计计算书 计算参数: 双排脚手架，搭设高度20.7米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.6kn/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kn/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kn/m，安全网荷载取0.0050kn/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.40kn/m2，高度变化系数1.4200

12、，体型系数0.8720。 地基承载力标准值170kn/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 p1=0.036kn/m 脚手板的荷载标准值 p2=0.150×0.900/2=0.068kn/m 活荷载标准值 q=3.600×0.900/2=1.620kn/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.068=0.124kn

13、/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.620=2.268kn/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 m1=(0.08×0.124+0.10×2.268)×1.5002=0.533kn.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 m2=-(0.10×0.124+0.117×2.268)×1.5002=-0.625kn.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值

14、进行强度验算： =0.625×106/4248.0=147.095n/mm2 大横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.036+0.068=0.103kn/m 活荷载标准值q2=1.620kn/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v=(0.677×0.103+0.990×1.620)×1500.04/(100×2.06×105×101950.0)=4.034mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm

15、,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 p1=0.036×1.500=0.053kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kn 活荷载标准值 q=3.600×0.900×1.500/2=2.430kn 荷载的计算值 p=1.2×0.053+1.2×0.101+1.4×2.430=3.587kn 小横杆计算简图

16、2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: m=(1.2×0.036)×0.9002/8+3.587×0.900/4=0.811kn.m =0.811×106/4248.0=191.026n/mm2 小横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 v1=5.0×

17、0.036×900.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.01mm 集中荷载标准值p=0.053+0.101+2.430=2.584kn 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 v2=2584.500×900.0×900.0×900.0/(48×2.06×105×101950.0)=1.869mm 最大挠度和 v=v1+v2=1.883mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承

18、载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 p1=0.036×0.900=0.032kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kn 活荷载标准值 q=3.600×0.900×1.500/2=2.430kn 荷载的计算值 r=1.2×0.032+1.2×0.101+1.4×2.430=3.562kn 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直

19、角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时,试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kn； 双扣件在20kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kn。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)；本例为0.0998 ng1 = 0.100×20.700=2.067kn (2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 ng2 = 0.150×4×1.500×(0.900+0.300)/2=0.540k

20、n (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 ng3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kn (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.005×1.500×20.700=0.155kn 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 3.212kn。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 nq = 3.600×2×1.500×

21、0.900/2=4.860kn 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 w0 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)附录表d.4的规定采用：w0 = 0.400 uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：uz = 1.420 us 风荷载体型系数：us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值wk = 0.7×0.400×1.420×0.872 = 0.347kn/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 0.85×1.4nq 经

22、过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=1.2×3.212+0.85×1.4×4.860=9.638kn 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=1.2×3.212+1.4×4.860=10.658kn 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式 mw = 0.85×1.4wklah2/10 其中 wk 风荷载标准值(kn/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 mw=0.85×1.4

23、5;0.347×1.500×1.800×1.800/10=0.201kn.m 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=10.658kn； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； a 立杆净截面面积，a=3.974cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=4.248cm3；

24、由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 =10658/(0.19×397)=140.094n/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00n/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=9.638kn； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度

25、 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； a 立杆净截面面积，a=3.974cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=4.248cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，mw=0.201kn.m； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 =9638/(0.19×397)+201000/4248=173.881n/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00n/mm2

26、； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 ng2k 构配件自重标准值产生的轴向力，ng2k = 1.145kn； nq 活荷载标准值，nq = 4.860kn； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.100kn/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 hs = 61.917米。 脚手架搭设高度 hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 h = 50.000米。 考虑风荷载

27、时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 ng2k 构配件自重标准值产生的轴向力，ng2k = 1.145kn； nq 活荷载标准值，nq = 4.860kn； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.100kn/m； mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，mwk = 0.168kn.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 hs = 40.461米。 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： nl = nlw + no 其中 nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，应按照下式计算： nlw = 1.4

28、 × wk × aw wk 风荷载标准值，wk = 0.347kn/m2； aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，aw = 3.60×4.50 = 16.200m2； no 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn)；no = 5.000 经计算得到 nlw = 7.863kn，连墙件轴向力计算值 nl = 12.863kn 连墙件轴向力设计值 nf = af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95； a = 3.97cm2；f = 205.00n/mm2。 经过计算得到 nf = 77.53

29、8kn nf>nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、悬挑平台架的设计计算书 计算参数: 双排脚手架，搭设高度19.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.90米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×2.8， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.70米。 施工活荷载为3.0kn/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kn/m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kn/m，安全网荷载取0.0050kn/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间

30、增加一根大横杆。 基本风压0.40kn/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.95米，建筑物内锚固段长度1.05米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用12.6号槽钢u口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。 悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.80m，支杆采用14a号槽钢。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 p1=0.036kn/m 脚手

31、板的荷载标准值 p2=0.150×0.900/2=0.068kn/m 活荷载标准值 q=3.000×0.900/2=1.350kn/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.068=0.124kn/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.350=1.890kn/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 m1=(0.08×0.124+0.10×1.89

32、0)×1.9002=0.718kn.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 m2=-(0.10×0.124+0.117×1.890)×1.9002=-0.843kn.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.843×106/4248.0=198.423n/mm2 大横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.036+0.068=0.103kn/m 活荷载标准值q2=1.350kn/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大

33、挠度 v=(0.677×0.103+0.990×1.350)×1900.04/(100×2.06×105×101950.0)=8.726mm 大横杆的最大挠度小于1900.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 p1=0.036×1.900=0.067kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.150×0.900×1.900/2=

34、0.128kn 活荷载标准值 q=3.000×0.900×1.900/2=2.565kn 荷载的计算值 p=1.2×0.067+1.2×0.128+1.4×2.565=3.826kn 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: m=(1.2×0.036)×0.9002/8+3.826×0.900/4=0.865kn.m =0.865×106/4248.0=203.655n/mm2 小横杆

35、的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 v1=5.0×0.036×900.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.01mm 集中荷载标准值p=0.067+0.128+2.565=2.761kn 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 v2=2760.700×900.0×900.0×900.0/(48

36、5;2.06×105×101950.0)=1.996mm 最大挠度和 v=v1+v2=2.011mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 p1=0.036×0.900=0.032kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.150×0.900×1.900/2=0.128kn 活荷载标准值

37、 q=3.000×0.900×1.900/2=2.565kn 荷载的计算值 r=1.2×0.032+1.2×0.128+1.4×2.565=3.783kn 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时,试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kn； 双扣件在20kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kn； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)；本例为0.1070 ng1 =

38、0.107×19.000=2.032kn (2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 ng2 = 0.150×6×1.900×(0.900+0.400)/2=1.112kn (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 ng3 = 0.150×1.900×6/2=0.855kn (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.005×1.900×19.000=0.180kn 经计算得到，静荷载标准值

39、ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 4.179kn。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 nq = 3.000×2×1.900×0.900/2=5.130kn 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 w0 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)附录表d.4的规定采用：w0 = 0.400 uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：uz = 1.250 us 风荷载体型系数：us = 0.

40、872 经计算得到，风荷载标准值wk = 0.7×0.400×1.250×0.872 = 0.305kn/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 0.85×1.4nq 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=1.2×4.179+0.85×1.4×5.130=11.120kn 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=1.2×4.179+1.4×5.130=12.197kn 风荷载设计值产生的

41、立杆段弯矩 mw计算公式 mw = 0.85×1.4wklah2/10 其中 wk 风荷载标准值(kn/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 mw=0.85×1.4×0.305×1.900×1.800×1.800/10=0.224kn.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=12.197kn； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=

42、1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； a 立杆净截面面积，a=3.974cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=4.248cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 =12197/(0.19×397)=160.319n/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00n/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!

43、2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=11.120kn； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； a 立杆净截面面积，a=3.974cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=4.248cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； mw 计算立杆段由风荷载

44、设计值产生的弯矩，mw=0.224kn.m； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 =11120/(0.19×397)+224000/4248=198.791n/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00n/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 六、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： nl = nlw + no 其中 nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，应按照下式计算： nlw = 1.4 × wk × aw wk 风荷载标准值，wk = 0.305kn/m2； aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，aw = 3.60×5.70 = 20.520m2； no 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn)；no = 5.000 经计算得到 nlw = 8.768kn，连墙件轴向力计算值 nl = 13.768kn 连墙件轴向力设计值 nf = af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=40.00/1.60的结果查表得到=0.94； a = 3.97cm2；f = 205.00n/mm2。 经过计算得到 nf = 76.208kn nf>nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、联